吸附脱水分子筛再生

用于低碳混合醇吸附脱水的分子筛再生1引言近年来，C1化学发展很快，以合成气合成1引言的化工利用潜力很大，其中最具有吸引力的是将其分离成低碳单一醇(甲源、乙醇、异丙醇和异丁醇等)。考虑到低碳醇与水会形成共沸点，因此在低碳醇分离之前需进行脱水°混合醇脱水方法主要有萃取精惘法、分子筛吸附法和膜分离法三种。膜分离法目前还不成熟:与萃取精馅法相比，分子筛吸附法更优越一些，特别是对低含水量的混合醇脱水。据报道，1992年在巴西圣保罗州建立了一套年产26.5万吨乙醇(粗醵含水约5%)的分子筛脱水装置•粗醇(含水约5%—8%wt)经分子筛吸附脱水后，就可采用精懦法制取高纯低碳单一醇。基于3A分子筛具有吸水量大、吸水速率快、对甲醇等吸附量小的特点，用它作为低碳醇脱水的吸附剂是非常合适的。分子筛在吸水达到动态地和后需要进行再生，以保证它能循环使用°低碳混合醇分子筛脱水工艺的能耗主要集中在吸附床的再生阶段，同时伴随有分子筛吸水量的劣化现象，因此有必要对分子筛的再生进行研究。2理论基础分子筛的苒生包括湿润醇蒸发、吸附床再生和吸附床冷却三个阶段.睡润醇蒸发系利用蒸汽将吸附床加热至湿润醇的沸点温度，以蒸出和回收残存在吸附床中的湿润醇。吸附床的再生一般采用热空气冲洗和加热吸附床，从而使分子筛中吸附的水解吸。吸附床经再生阶段的升温后，需进行冷却,整个再生阶段的能耗包括两部分，即蒸发能耗和再生能耗。2.1蒸发能耗的计算Qv={(WsCpg+WmsCpms)(Tv^Tq)+WmsQs1X[Cpm(Tv—I\i)(1)式中可为蒸汽的热利用率.由式(1)可计算蒸发阶段所需的蒸汽量：WHjO=Qv/^HjO(2)2<2再生能耗的计算在吸附床再生阶段，床层的初始温度为Tv.设床层进口空气温度Tin及出口温度Tg随时闾变化，则床层再生所需的最低热量为Qr■((WsCps+WMSCPMS)(Tr一Tv)EJr+AphJt)[T(t)—T肩dt}/G』(3)热空气进入吸附床后被床层利用的热量为Qair=命[TiJt)—Tg(t)]dt/G"J0=Vlirf>4irCPairJ^[Tir,(t)—TQUl(t)Jdt/Gal⑷在空气再生过程中，吸附床出口空气的温度Tm随时间不断上升，这部分余热未被床层所吸收，因此定义热空气用于床层再生的热利用率为Qiir%「=瓦VmPmCpmCT；n(t)~Toul(t)3dt/Gd=(5)V必rPairCmJ[以(t)一To]dt/G*iJQ整理后，得PEETout(t)一TjdtTOC\o"1-5"\h\z如=1—岩——⑹j—Tc]dt其中Qm为生产单位重量产品所需的再生能耗・耳采用式(7)计算，\o"CurrentDocument"匕=半号⑺整理后，得Q(0—吼打队打以血[—T{|Jdt/Gsl(8)J0由式(8)亦可计算再生所需的空气量VBifa3实验内容3U实验装置图1示出了低碳混合醇吸附脱水和床层再生实^装置示意图。吸附床为04S5X8OO的白铁管，外套电加热圈(0—3kW),内装吸附剂。吸附床两端设有温度计插管，用于检测再生过程中吸附床进出口温度的变化。

图1吸附床吸附与再生实验装置示意图1图1吸附床吸附与再生实验装置示意图1一空压机2一空气顼干炭麻3—转子烦量计4一电加烘器5—温度控制器F—吸附床7—冷凝管&一怛淀泵9一料液贮瓶10—愿压阀11、以一水分析用电加热圈加热吸附床，出口的醇蒸气经冷凝管冷凝，收集在量筒中，随时取样分析。记录床层出口端温度、流出液体积和蒸出液含水量，以碰定醇的回收量和合适的蒸发温度.3.3空气再生实验在湿润瓣蒸发回收过程中，C4以下的醇太部分已挥发，吸附麻中残留的醇含量很传，采用热空气再生不会产生安全问题，再生气流方向与料液吸附方防相反，自上而下地流经吸附床，记录床层进出口温度随时间的变化、空气流量和再生时间等°经热空气再生后的吸附床，其动态吸附特性及其变化通过穿透曲线的测定来确定。4实验结果及其讨论扈1湿润瓣的蒸发回收经测定，残留在分子筛表而的湿润醉平均为。』25ml/g,这部分醉需加以回收，根据实验观察，蒸发温度随蒸发液拂点的不同阶梯上升，在$8。以下，蒸出液中甲醇含量很高，待温度升扃至85C以上后，蒸发液中水含量急剧上升，此时蒸发液体积约为37ml/幻平均含水量约10%,稍高于料液含水星，经蒸发回收后，产品的回收率由85%提高到95%以上，4M再生对吸附床吸附能力的影响樱2示出了空气再生后混合瞬脱水的穿透曲线的变化情况‘由图Z可见，经第一次和第二次再生后，吸附床的吸附能力下降较大，此后,经过多次再生，床层吸附能力下降趋缓■总之，再生对吸附床的吸附能力有一定的影响，但随着再生次数的增加，吸附床吸水能力下降趋缓，这与有关资料表明的情况是一致的,另外，再生温度对吸附床吸附能力的抵响较大。再生温度偏低时,再生不完全，会使吸附能力下降较大。120图2空气再生后混合停脱水的透过曲线及其变化106080W0产品流出时间（Ein>120图2空气再生后混合停脱水的透过曲线及其变化106080W0产品流出时间（Ein>心。18+iNo!9*No22州?3Ncj24心？5门.€空气再生是将热空气从吸附床顶端以与吸附方向相反的方向向下对床层进行吹扫再生.考虑到空气热容很小，热传递较差，能耗可能较大，基于节能的目的*我们对真空再生也进行了实验.结果列于表L由表1可见，抽真空也能达到使吸附床校好再生的目的，但在工业装置上操作比较困难。再生的平均温度一般以22OC较合适■4*4蒸发与再生能耗的估算为了便于计算，表2列出了有关物性数据.能耗计算以生产玫写低碳醇产品为基准，设蒸发过程的热利用率。为也％,则蒸发能耗可■由式（1）估算：Qv=125kcal/kg产品=523.35kJ/kg产品蒸汽消耗量可由式（2）估算：用于依碳混合醇吸附脱水的分子筛再生表1再生条件对吸附性能的彰响禄号再生次数料辕产品分子筛吸水量!再生条件流景ml/minis'水虽Vol%产量ml舍水量Vol%饱和g/g动态£Zg温度C方式舟底__18025.555.3617540.0910.1530.121—19125,215+96154541030+技3d.117摩92S5空气21328.90&4314640.0930.1520.1202&22[}2空气23831.465+5415380-0810+1490.11227E212空气251030-375.诚17350,0690-1440.113230290真空261135205.231&270.086化1120^02170250真空表2与能托计算有关的物独参数物性数摊韧性数据CpMS0.23kt：^1/kg*"C540kcal/kgCps（h12kc<i]/kg-CTo〔平均JWUCpu（呼均）（hGSTkuM/kg*X?Tv85Cpiir（平均）。.24kuil/kg*CTr（平均）22（jLGj（平均）L36kgWM50.77kgqj0-40l:g/kgWs2,9kgqn2o0-13kg/kg1+29kg/m3Qe23L6kcal/kg否兀W汽=M5/54U=Q.23kg/kg产品对于吸附床再生能耗的估算，工程上可进行简化处理，设床层对环境的散热率为20%,则床层再生所需的最小能耗由式（3）计算可得QR=116kcal/kg产品=485.58kJ/kg产品实验表明，热空气用于床层再生的热利用率喝约为70%,则由式（5）可估算再生所需要的能耗，Qt<i=116/C^70=166kcal/kg产品=695kJ/kg产品由式（8）可估算再生所需的空气量：Vm=2・23n?/kg产品工业上，吸附床再生一次的时间约3—54则单位口寸间生产1kg产品所需的空气量为=2,23/4=0.56m，空气/h*kg产品5结论Q）通过湿润醇的蒸发，产品的回喉率可由85%提高到95%以上，蒸发温度控制在85C以下比较合适，（2）再生可采用空气再生法，方法简单，易于操作于在再生前已进行了湿润醇蒸发，因此空气再生不存在安全问题，床层经空气再生后，其吸水量有一定程度的下降，符号说明Cr—热容,kcaJAg+C（-4.1868kJ/kg，K）G.l吸附床一次操作所能取得的产品重量，睑皈一混合醇在分子筋上的湿润量，kgB$L/k^分球qi!2o—水的吸附量，kg水/kg分子筛Q—气化潜热，kca1/kg（=k1868kJ/kg）Q一生产单位产品的能耗或电耗,kcai/kg产品（..=4.186SkJ/kg产品）T—温度，CW—S量「k官吼广、空气岳m3g—塑气密度吸附床散热系数，kca]/m2-X?（=4*L868kJ/m;•K）t一时间，sA—吸附庆的外表面积，m』°—能量利用率下标V—蒸发R—再生air一空气MS,S一分子筛,吸附床外壳4一低碳混合醇参考文献1刘飒，汪贤来.化肥工业，1996,23（1）38—282魏双财.天您气化工」99。门53）浦£~5&CheraEngt1993aOO（lO）:155叶振华.吸着分离过程基础，北京:化学工业出版社，19B8.谭束恩■麦本熙.丁惠华.化T原理（上册L北一京，化学T业出扳社，场氾262（X12年第1期（总第109期）Nsl2002262（X12年第1期（总第109期）Nsl2002Tol.109径也不过十儿个妃因此处于晶穴或孔道中的水分子受到各方面孔壁场的作用力（色散力），产生超孔效应孔壁场迭加，使得这种微孔物质的吸附力特别强烈口因为色敝力会随距离的增加而成指数地迅猛减少，所以孔径比分子筛大得多的硅胶、氧化铝的吸附作用急剧降低口32静电力分予筛与活性炭等吸附剂不同的另外-个原因是，活性炭等的吸附力完全是色散力（孔壁场的作用力），而分子筛不但色散力很大，而且还有较大的静电力口这时因为分子筛孔穴中含有阳离子；其次分子茹的骨架氧含有负电荷，这样在阳离子周围便形成强大的电场“由此可知，色散力与静电力的叠加造成分-户筛的吸附力特别强大，以致对低分压或低浓度、高温和高速的极性流体仍有较强的吸附作用。正是由于静电力的关系，对极性、不饱和及易极化分孑具有优先的选择吸附作用口分子筛与吸附质分子相互作用的大小可用吸附热表示.吸附热的大小可由堡热器和气相色谱等方法来测量，也可由吸附平.衡等温线，根据克劳修斯-克拉佩龙方程来计算:d（lnp）/d（izr）M-（AH/R）:H中：p——分走；T--一绝对温度；R——气体常数;△H—吸附热.用mp对1/T作图，可求得吸附热。因吸附r寸吸热，故为负值。吸附热的大小与分子筛的结构、阳离子类型及吸附质分子的性质密切相关寻4分子筛法生产无水酒精的流程4.]两塔基馋加分子筛生.产无水漕耕流程（图5）该流程在传统的两塔流程后,连接两个并联的分子筛填料柱（吸附床），根据填料的吸附饱和程度定时切换,实现连续生产『以酒样为原料生产无水酒捋在蒸储塔回收（图6）本流程的特点是将还原分子筛填料柱排出的低浓度酒精，再回到塔中浓缩成95%的酒精，再进入系统专用塔回收流程（图7）本流程的特点是将还原分子筛填料柱排出的低浓度酒精，送到专用塔（在图外）去浓缩口先浓缩成95%（v/v）的酒精，再进入系统"5分子筛的还原次数与吸附能力图6以酒精为原料生产无水酒耕在纂慵塔团栈I一产品冷却器牛气提喏f—精塔热器；—分子舞填料柱；6一换热器；7—循环皤国-■冷凝器；9—循环余310-冷却鲜；】1一真空泵。图？专用塔回收流程1一产品冷却器；2—蒸发器；3—分子弗填料柱才4•一冷凝器；5—循环罐;6—循环泵；7—冷却器；8—真空泵【I冷却器；1G-成品^;H—产品泵”在严格的再生条件下，经2000次再生危，分子筛吸附容量仅下降30%左右♦但是在前200次再生循环过程中，下降比较大，见图8o图8分于册的还原次数与吸附能力®由于分子筛可以反复再生，因此设备费用较低'气参考文献：L11上海试剂五厂.分子佛制备与应用[ML上海：上海人民出版杜,1976-12）无锡轻工业学院.发酵工程与设备[M].北京;轻工业出版社，1988.L3J奥地利奥高布殊公司来华交流贤料[C].2001.分子筛附塔的设计介翔了常压与（ft压空气中同肘暇附水分和二氧化囊的麝附塔的畿祖便用4、5A,13X型分子凿宾驰的貂果,以13X分子髓的性能最佳，文中举出了实际畿II■范例。绪言,在以空气分离法制取^氧和^氮过程中，原料空气内含有的二$化碳和水分，是俩神对装置的性能和正常运极其有害的杂通常为脱除这些杂^而采取的方法如下：（1）二氧化碳：主要是把从空气压^机中段引出的1。大气压左右的高压空气通入苛性钠洗源塔中,将二氧化碳吸收分离。不过在这种情况下，由于通过苛性钠洗源塔的高IE空气成为一种雾沫状态，夹杂着苛性制和水分返回空气压编机，从而使空气压编机内部的润滑油遭碱，侵触，减弱了IH滑性能，造成了易于碳化的危害，因此对润滑油的选择带来了极大的困难。此外，由于压藉机产生故障'对正常运II和保养造成麻烦，也降低了生产效率“（2）水分：主要是使由压编机最末段出来的接近于100大气压的高压空气流过垣有氧化铝胶或硅胶等的高压干燥器进行脱水的。由上可知，为了脱除这些杂览在苛性钠洗源塔和硅胶干燥器上消耗的云备费和动力费很高，很不经济。但是，如果采用分子筋吸附塔，由于二氧化碳和水分可同时被吸附而分宿匚l©,就没有以上的缺点，既筒便又睡济。为了提供分子筋吸附塔的参考，作者在此介藉美国林IS公司（LindeAirProductsCo3用分子筋对高压空气中二氧化碳和水分进行同时吸附的部分实结果，井应用这些数据工业上使用的分子筋吸附塔@】.美国林德公司对高压空气

中二氧化碳和水分进行同时吸附的实^与^算1）高压吸附实验装»（2,000磅/时七襄压）式高聊节器.高庄空气福J**鑫压空气谒度（的〜2卖2）与CO2辱村分料倪翔建S1寓座空％中二掣化糠与水分同时眼附的卖赛裳・（2,000磅/财七（袤）〕*B5&B系Black,Si^alUandBryson的粮写一葬者隹图1为美国林德公司对高压空气中二氧化碳与水分进行同时吸附的实S*（装置路图，实验装n的说明高压吸附实^是在两根（如图1所示，1根长度为4奥，另一根为8叭）直径为L5Rf的飙管内进行的.虫3,000磅/rhT（表）高压系统出来的空气压力以Hoke调节器降至2,000磅/时■§（表"塔的出口是在OxweldR-65节器的上游佩，自R-65^节器至拌30^孔流量^之冏的空气流速对下游压力起着调节控制作用。在耦节器之后和^孔流景^之前，^样气体以2升/分的比例不断地送向DavisKI录式CO,分析仪。用这种分析仪来控制空气的度。在实^系统的高压仰L即由Hoke^节器至R-65^节器的一段^路，用装在的套管中的3,100磅/时1气表）BlackySivalls和Bryson爆破膜保护。在实^系统的低压倒，即由R-65^节器至孔流量tf的一段经路，用250磅耐（表）的安全RS保护令再生用氮气由7,590^5的可动型串级式蒸发装置导入，并睡RT5^节器将压力自2,000磅/时，（表）降至常压，然后流过L的仟瓦管式炉.（其半数^圈为断^通电）中直径2时\长2唳的管子来进行加热口用于以上实^的分子筋共有4A.5A及13X型等3种，对其不同鲍成的影响也进行了考察◎此外，对它仍的形状，如粒状（14〜30目）及伯"圆柱体和大小的影响也进行了大量实舅L由所得实^结果SE明，结晶性段高的大小为％/[B柱体的MX型分子皓对同时吸附二氧化磔和水分显示出极其优异的吸附性能。表1为其实结果口2）吸附塔出口空气中二氧化碳写水分浓度的计SS为了求算分子筋吸附塔出口高压空气中二氧化碳和水分的浓度，作者在下面选定表1实■-r■■-■-寸JiIPH4-J—II1■<_yiz■>果中的版4为例进行^算。（1）出口高压空气中的二氧化碳浓度先求在94分疆内处理了的空气量：业誓萨时x9粉=61,0米aoOzr换算成0P、1大气压时：球米米，处理空气中所含的二氧化碳量：5们6米"X（331X10^）=0.0188^=18.8升换算成量时；也8升X/|*=3&9克（1）被分子筋所吸附的二氧化碳量：1,747.1克x0.033=347克（2）未被吸附的二氧化碳量应等于（1）-（2）袤1实验条件与结果璃目JMe1[JM?2.1N?3N?4!分子漏型号A15A13X13X分子筋大小，时1/1G1/ie1/条吸附塔内径，厘米3,813.8<3,83,8吸咐用高度，米2*252.252.252.25会子筋塌充重量，克2,0371,756.7■*b747.L空气压力⑴，公斤/匣米』'141141141193件空气流景⑴，来“小时27-327.328.338.9吸附塔内睡速度,通米/孙4.94.95.195.19空气接触时fifl,莎50504848吸附时IW,分110110颂94±i到达吸附J】公斤阪附制精制的空气量叫，米叩公斤25.224.550.734.5V5睇效点时j二氟化碟嗫附蚩，重量％1.31.63.32.1'水分吸附最重量％-0.20.30.2果（吸附时分400222280147到达平衡时｝二氧化稷吸附盘’重重％K82.44*02,7（水分吸附量何，重量％—0.30,50,3注，⑴系表压；部）为挨算成21.rc,1大气压状态下的数值；3,®水分吸附景段少的理由，是因为入口空气中所含水分量本来就不多的朦故，所以此值并不等于巳达临界点P几点^明，①在实验过程中高压空气的温度范国为网~25。岳②空气中所含二氧化碳量的实m^331ppmfl③入口高压空气的篱点是-44.5°CO④在高压下，部分空气也将为分亍IS所股附，吸附童的推测值是0.5（重做%）0(SM2x1()7)米a56.6婀=1.5HT®A(SM2x1()7)米a56.6婀=1.5HT®因此在经过精制的空气中所含的二氧化碳浓度为：—1,8ppm（2）出口高压空气中的水分浓度因高压空气的露点为-4L5P时相当于含有水分量为0.081克/米匕故在被处理空气中所含的总水分量为：56M米8x0.061克/米，=3.5克（3）被分子筋吸附的水分量是：1,747.1x0,002=3,5克（4）未被吸附的水分量应等于（3）-（4）二3.5克-3*5克=0克也就是^出口空气中的水分浓度是零。应当匏明的是实^森差及其他原因可能^实籁数据带来一定出入，但由的算船果已足以SE明，分子筋对逋称露点低于-73P的空气确有干燥能力，茱用分子箭对高压空气中

的二氧化碳及水分进行同时吸附的部分实^结果下面是美国林德公司对高压阪附实腆桔果的归祝（1）高压吸附实是将室温（20〜2安C）和一百几十个大气压的高压空气分别通入两根〔注〕（一根的长度是4另一根8吸）由直径为L5时的厚壁（doublmextraheavy）飙管构成的吸附塔内进行的。实^®E明，吸附层的高度必硝在8叭以上口（2）随着压力的增高，分子筋对空气中二氧化碳的吸附能力将段由静态吸附等温^图琪测的为低。（3）花实^所用的分子筋中，对同时吸附二氧化碳与水分米13X型分予菖布鞍各种A〔洼1上述由两种长度不同的吸附塔所得的实金由高压吸附实取得的用于畿^高压空气赭果导出的结即吸附层的高度必源在8IKU上中二氧化碳与水分同时吸附塔的必要数据，看丧本节第（2泪），简需进一步窥明.来是不全面的，表3的数值仅作为算基础。*3高压空V中二氧化腰与水分S?时SI附时吸附塔的设计条件'）目1数值备注分子簸的型号I3X需选用赭晶性胶高均分子颉，如表2中牌6所示分子ta圜柱体的逋称直径，时1/16L59毫来吸附层的高度，来耳有以上实验精果是8吸以上入口空气温度，也常温实蝴的温度范围为即~25气表猊气体速度，米/秒。・05以下空塔睡速f水分服附景，重量％S.0推浏值乃剃达吸附^效点时＜CO,吸附僵.v3,0美国林徽公司保触二点重量％“1空气吸附JL目0.5推测值兽生温度，气150—320若再生气体的露点低时，可蠢璀图5将再生温度降低每年补充量，重量为5SD通麹值注U本表是由实验所得数据加以适当修正制成的，系畿^条件的实例之一。2）若采用市傅的轼化铝胶时，大的为L0重量％°3）这里当然是考虚了如图2所示的因再生次数境加而旋成能力下降的周瞿。型分子筋的吸附速度高，而且吸附容量大中（4）分子筋®［柱体的大小以必吵为最佳。（5）如表2所示，由Na-X的晶体与惰性粘结剂制成的混X型分子毓对二氧化碳气体的吸附量最高。但在制做分子筋15柱体用的晶体粉末中，如果存在少^无定形沸石，将对捋X型圆柱体的吸附能力带来不良影响。表213X型分孚筛的动态性能审与薛态吸附容量的比我•项目N?1^2J4?4J4s6**分子筋型号13X13X13X13X13X13X分子筋is桂体的遒称直径W）1/8V81/01/161/161/1&拈精荆的比例（重童％）302020152020无定形拂石的比钠（重量%）52.5'40208.5200Na-X晶体的比例（重fit%）17.54060咨56GSO在25笔、部。毫来汞柱条件下静态平衡二氧化磔气体的戏附董（重量%）13.715,015.013』15.017U达弟|®t附二氧化碟气体的限附最，（重量％）1.72*02*13.32是3,3融效点时每1公斤分子册精制的空气量％TF1大气压）〔米3）34.236.837.03S.14奴350.7•,以上数据均系由8眠长XL5时直径的分子崎瞬附塔，在空气压力为2・仰。磅/吵£（表压）和浙最约为1,000吸叮小时（网叩，1气压时的换算值）的条件下取得的#°!系表］中实验SI导为版3的数据'（6）采用13X型分子筋吸附二氧化碳气体时，至吸附效点为止的二氧化碳吸附量至少有3.3%（重量）o（7）本实^所得数据，由于条件改变得不是太多，可能不全面。但作为二氧化碳与水分的同时吸附分离的实^目的而言，已足够明。由本节第（2〉攻可知，在高压吸附的情况下*前节所述的低压吸附数措是不适用的口然而值得注意的是，如表Z所示，在实峻范围内，鲍分不同的13X型分子86的动态吸附容量与其睁态吸附容量之冏具有一定的相应关系。3・吸附塔哉^条件

分子I®的寿命是比段长久和稳定的，其动态吸附容量，即使在再生次数超过2000次时也还能保持初期吸附容量的也％左右々图2表示动态水分于燥器中再生次数与吸附容量下降的关系心同时吸附高压空气中二氧化碳与水分的吸附塔段tt（一例）1）计赢基础表4计算

由于美国林德公司实^时采用的再生气体，是通过7,500可动型申级式蒸发装置（Cascade）而得到的低露点氮气'故本文在这里也采用了由空气分离装置取得的于燥氮气，进行了再生式分子筋吸附塔〔注〕的简单^算。表4为其算基础"〔注〕制造吸附塔的耐压筒的大小，一般由的算系吉果是可以适当确定的*作者在这里是根据处理如表4中所假定的空气流量，将分子筋填充到硅胶干基础区分目数值'备注I吸附塔内径外径壁厚高度厘米fftfif401为普蠢市售第制耐压筒的一种，常用压力44!为涉。公斤/H米*耐压就脸压力为整02|公斤/厘米常350I分子箭型号！通称直径m当景直径I嘉米塌充层空^率［埃充量；公斤填充层高度|米13X1/162.290.3013003,2'形状为圜柱体*形状系数=队珊4.通掰虞径为L醐耄米，相当于球体祝的直径。用1倡时时为。・31金:空气压力；空气温度!:空气沆量1空气^量速度■公斤/厘米2°C米叩小时公斤/小时咪£1厘米/秒秒20021A2xlOJ1.31xlQ<2,27141j表压j假定7O*F1系7（TF及1大气压下的瞳以空塔为基准!空塔脉氟入的高压空气与分子毓吸附是的接触时空气接融时冏N入口高压空气中冰分浓度C%波度公斤水/公斤干燥空气PPmlt4xlO^35。即阳叩,2⑩公斤/厘米£下高压空气中的储知水蒸气量（参照图3）,相当于图d中薄点为-3L3W物，容积比V永分吸障量二氧化璞吸附量重量％tf5.03»G未莺职空气的推渊强附量0.5（重最%）”M宓度f...分于毓室气氯气.克俺升ff公斤/米，部1.17,81*20LU刘叩（21J°C）下的值粘度空气M气泊ff2.16x10-^L76xg在21*1^,200^斤/厘来』下的值ffiZlJDCJ±^压下的值j1111此热i11U氮气1分子颉软水1仟卡/公时G〃・0.250,?l0,121.0"l系由案温到15（TC之冏的平均比热11E|水的蒸发潜热仟卡/公斤538.9“0K时的数值\.K03()0LOOO3,500\.K03()0LOOO3,5002,00010再生次数(9)TOC\o"1-5"\h\z100c—Ip叶——90——:t；y_「Ii70—一_，：一二_…一」一&0一・；..I50■■—■4。—.■・・',・.■--

其^量为：(0.7x103)-273-——™X—^―k'273*1十21.122.4=1.28公斤C03/小时(10)其中二氧化碳的分子量为44。由表4中V项算得吸附此二氧化碳量所需的分子筋量如下：(M§)c6=4^F=42*7公斤/小时(11)即单位时^内吸附二氧化碳所必需的分子筋量为类,7公斤。图3高压空荒的恤和湿度图3高压空荒的恤和湿度注I国中的虚^»代表20%下，水蒸气压不随空气压改变时的数据；虚懿b代表2^cMPoynting式时的数据。图2再生次敷与眼耕窖最下峰的关系

曲线(动恋敷据)’单位时间内些附处理空气■中所含的二氧化碳和水分时所需的分字筛■(1)吸附水分所需的分子筋量由图3匚"可知傕2L1P及200公斤/厘杞的高压空气中所含的饱和水蒸气量为：H=l』xlOT〔公斤水/公斤干燥空,气〕(5)由图4⑸查得，此浓度相当于露点温度ft-34(3QCo假定空气的密度为L2公斤/米3时「在2MOCT2x10s米V小时的空气^量为［(2x10s)xL20=2.4x1伊公斤/小时(6)在此空气流量中所含的水分量，由式(5)及式(6)得：(IMxICT*)x⑵4Q0?)=0.336公斤水/小时(7)吸附此水分量所必需的分子筋量，由表4中丫项得：(Ms)点籍=7公斤/小时(8)即单位时冏内吸附水分所必需的分子筋量为6.7公斤°(2)吸附二氧化碳所需的分子筋量由表&中N项算得，在21.VCT2X103米7小时中所含的二氧化碳量为：(2x103)x(350xI0f)=0.7米KOJ小时

(3)单位时IW内同时吸附二氧化碳和水分所需的分子筋量单位时^内同时吸附被处理空气中的C02与H£O所需的分子颉量为式(8)与式(11)的图4露点与水分舍■的关系**图&中的永分含量是采取与70^（21.rC）,l大气压下的干燥空气重量之比的表示方式，单位是PP%使用时需注意，①若以容积比的PPm表示水分含量时，必需将由图求得的重量PPm乘以呵狷=1.句h®若以有分率^对涅度我示时，必需首先确定空气的露点，其次由图术得相当于赧嘉点下的水分含盘，然后以7/F下的饱和水分量除之，即得百分率^对湿度，若以公斤水/公斤干爆空』的单位亲表示^对湿縻时，只需以10e除图中的重最ppm即若以水蒸气压毫米汞柱为单位亲我示水分合般时，需将图中的璧量ppm乘以L整2X]0叫站荐以克/升表示水分合董时，需将图中的宅量ppm乘以1.2004xiQ-30国本图也适于用亲确定空气以外的气怵的水分含量.力准是首先由图求碍在胰气体露点下的空气水分含量，然后乘以1.2004x103即可.其次，若再除以由克/升表示的鼓气体密度时，即可变成由公斤水/公斤干燥空气为单位的水分含量O｝加值〔注九AR=6.7十42,7—49.4公斤/小时（12）【注〕由于吸附热而引起的吸附层与空气的温度:昇是微弱的，当入口空气露点超过侦F-9偃气）以上而吸附剂为硅胶时，JB度上昇可由下列实^式匚皿求得：温度上昇（°F）F（TFx每空气的吸附水分量

~~力3）以骤附塔进行空气处理的时间将分于咐充到表4I项的吸附塔（琪充量为300公斤）后，其空气处理所需的时^由式（12）可得：。=卯C=6小时（13）49.4也就是大的需要再生6小时◎实际上为了速编运吸附塔往往采取切换使用的方式。例如，在以从空气分离装置得到的干燥氮气进行再生时，就采用了3台吸附塔，其运^概况如表5所示令索53含变簪武吸附墙的远转罹况运II法时^（小时）运使用时冏6再生加热时冏冷却时^66注，如果采用其他的再生方式（例如将蛇管插入吸附塔内进行再生等）时，自糅，吸附塔的大小、含数及运裁条件等均需作相应改变°4）再生温度，孺量及制气用■（1）再生温度在使用露点^低的干燥氮为再生气体时）其脱附或吹洗吸附在分子箭上的水分和二氧化碳的温度，以【50/为宜邙％图5表示跟再生后的残余水分有关的动态数据机（2）再生热量每台吸附塔由21.1flC（70°F）加热到15QP（300DF）所必需的再生热量，可近似地由下式求得：■再生热量=（吸附塔本身的显热）+（分子筋的显热）+（水和二氧化碳的显热）〔^一〕+（水和二氧化碳的脱附热）一〕+（吸附塔与管件等的热损失）二〕。这里是假定吸附塔本身被保温的情况中一]在吹洗水和二氧化碳时，由于二氧化硬

图5.分手的的理余水务与再生it度及再生孔体・点的关系曲线(勘恋敝据)比水分容易清洗匚吒所以为了筒化热量算，可以杷二氧化碟看成是水分°其次，这里是殴想脱附温度接近100-C,杵幔定臆附热尊于W盛时的羔发漕热来进行^算的『'二〕僵定热损失相当于再生热量的40%(翅^)0Qn=2（（1.10+0.81-E-0,19）xlO1}十（L29X1俨）七（2.3xl俨）M7,8xl俨仔卡（19）图&裘附落妁温咬上鼻（18）（18）式(14)如果以文末的符号表示并将表4的各种教值代入^算时，可表示成下式，CC^(tr-tQ]+CCwW<Aw+Ac)(tbl虹)]+[队^(冬伊+AQ]+Q【(15)QhE.12x{^/4(U2-402)350}x7.8x(150-2M)xKj~a]+£0,31x300^(150^21.1)]+C1.0x300x(0,05+0,03)x(100^21.1)]+[538,9x300x(0,05+0.03)1+0.40(16)Q=(L1Dx1O，)+(O.81x3，〉+(Q.19x1OJ)十(M29m104)+0t4Q(I?)Q=5，xl了仟卡，(h=2.3W仔卡再生用氮气量阪定吸附塔的温度上昇趋势大体如图为刖再生一次必需^于氮气的热量的等于再生热量的两倍，再生氮气应得的热量Qn可由下式算得：根据式(19)和图7的条件求取再生氮气量时；0.25Mn(250'-50*)(20)但如果拿麻氮气的热力学^图求取时，将舆准确°二Mnh1.55k10才公斤=1.34x10*米*(21,PC,1大气压)(21)假畿按腰表5的运斡条件进行再生时，每小时所需的氮气量为：M=L34x仃=223米"小时(2LFC*61大气压)(22)5)分子筛携充晨的压力降(1)高压空气的压力降在200公斤/厘米用左右的高压空气流过分子^坂充层时产生的压力降3F气可根据文献E的M.Leva式青|-算。Leva提出的关于气体或液体流过圈定床

时的压力降式如下：*皿册2网下面是各种流动状态下的^算式：层流状态时：业=一器器茅一（Re<10）（24）湍流状态时：蚪驾餐端群（Re>100）（25）过渡状态时：展=号誓罪："_（10<Re<100）（26）tf■.尊时，皆先根据表4的H■算基础求取雷能准数&：np_DPG_（7.52x10^）x（1.09）R~~户=565>100（27）山^算结果得知，吸附塔内是处在湍流状态。又假哉分子毓HI柱体为光滑的粒子，并将各种数值代入式（25）时：£=L91x1俨--^万，厂=L90玖籍m小时咪'秒•哪心.16X1、泊=侦次"相L=3.2米=10・5吸8=0.301Dp=7.52x10-'b^-4.87⑹29x10-*"•=0.8340.198（V与A值可由D^-4.87⑹29x10-*"•=0.8340.198（V与A值可由Dn与Dp值算得）心_3,50(h09)m(L45xNf)m(10.5)("0.301)_“佥磅1公斤ME-〒52x10T)m(32.17)(14.6)(0.8诃气顽矿呷画秆''（29（29）（32）流动是湍流（2>再生氮的压力降再生氮流过分子筋填充层时产生的压力降，可由Carman求取中对单独的气体或液体流过（单相流动）球体、碎块、鞍形物或环形物的坂充层的精况，Carman将Kozeny式改变成式（29）：AP=Lz£（适用于琨=炒籍=1（TJ］俨的6（1-8）^范围）式（29）中的f值在层流范围（对球体、碎块等实心粒子而言，Re<2,0；对拉西环等空心粒子而言*Re<0.25）可由下式表示（精度为土3%）:f=（30）Ke当Re大到湍流范围时，f值可亩下式表示（精度为土35%）：对实心粒子f=—^+费「（31）再生用氮一般可加热到250P,不过由于在管路运行过程中温度有所下降，故在到达吸附塔入口时大系J为2O0P,至出口处将降为15。笔左右（参见图7）“此处，在以式（29）算压力降时，氮气的平均温度取175°CO由表4的^算基础：u^O-75米/秒米险=0.76公斤/米'（17501大气压〉N=2Mxl（）T泊（175X,1大气压）式（29）中的Re值可由下式^算：r伫一。七834xQ15，x75x（CL716x1（）T）e（f-0?301）x（2,4xIO-*）=7.07〉2.0由此肽值的th算菇果表明，状态。再由式（31）求取f值：f=7.07+节而汗7=L。〈33）最后将上列各值代入式（29）后，即得再=1.5x=1.5x1（）4公斤/米z=1.5公斤/厘米'（34）L一填充层的离度，吧或来；临一藤附塔的高度，厘米；上一水的蒸发禳热（1CODC时的值），轩卡/公斤；M一单位时冏内的再生辄气量，公斤/小时iMl再生氮气盈，公斤；一处理单位时^的空气盘所必需的分子薛景，公斤/小时；（MQ日心一单位时^内吸附空气中的水分所必需的分子龈盅公斤/小时；（MQcog—单位时内吸附空气中的二氧化就所必需的分子鬻置，公斤/小时；n-流动系敷的状态；AP—压力降，磅或公斤/米号。一我附塔1次的再生热置，仟卡;功一再生系统的总热掘失，仟卡；心_6*1.0x3.2X（0,75）软0.76x（1-0.301）78x0.834x7dJ159x15顷）（0*301）'以上^算了和分子箭吸附塔哉^有关的基本数据，应当指出的是，在具体实际应用时，上列各数值偷需乘以适当的安全系数公根据文献报道及作者推断*采用分子筋吸附装置，其云备投资费及运H费比一般空气分离作业用的苛性钠吸附塔（CJ吸收塔）或氧化铝胶（或硅胶）干燥装置便宜20%左右。采用低温吸附法，还可使吸附容量进一步增加“但此类工作还应作更多的研究e最近Karwatcic介藉，德国Eismachinen公司发表了在中压式空气分离装置中除去二氧化碳时采用硅胶进行低温吸附法的运^报告#由报告得知，硅胶的吸附性能不及分子筋，石油与天然气化工1989VollSNo4分子筛吸附剂在气体和液体干燥方面的应用陶彩媲李正西（南京炼油厂情报室）合成分子筛作为吸附剂应用，使吸附分离工艺有了很大的进展#虽然近年来陆续出现一些其它选择性吸附剂，如有机树脂.碳分子筛及嵌层粘土等，但分子筛仍居于主要地位，在不远的未来仍将如此.本文主要介绍分子筛吸附剂在气体和液体干燥方面的应用夺一、气体的干燥分子筛对水具有特别高的亲和力，吸水的性能很强O因此，被广泛应用于气体的干燥，是一种比较理想的干燥剂。同时，分子筛性质稳定，不怕热，不畏水，不受各种溶剂的侵蚀，经多次再生，仍能保持较好的吸附性能，可以长期使用，下面例举一些分子筛用于气体干燥方面的实例，在制取纯氧和纯氮的空气分离过程中，必须除去原料空气中水分和二氧化碳，才能保持设备的正常运转。过去常用烧碱溶液除去二氧化碳，以硅胶吸附水。但这一方法缺点很多，不能保证操作正常场采用分子筛作干燥剂则可以同时吸附脱除空气中水分、二氧化碳和乙快，而且效果很好。这样就简化了流程，少用了设备，捎除了腐蚀，保证了安全运转。目前国内有关工厂都已采用分子筛干燥气体的技术，世界范围内用分子筛进行空气干燥的装置超过《。套旧襦有气体和永久性缉体的千燥稀有气体和永久性气体都是工业中常用的重要原料中这些气体在工业中作某些特殊应用时，常需加以深度干燥°而分子筛正是这些气体深度干燥的优良吸!附剂，其性能远胜于其它吸附剂*在电子工业和核反应堆中，常需用超纯氢和觎作为还原气和冷却气。为了取得这些高纯气体*也多应用分干筛吸附于燥。例如*用5A型分了,筛脱除电钢氢中微量水时，在液氮温度T,可将氢中水含量降低到0.05ppm以下。在常温下吸附干燥电解氢，也可以使氢中残余水份降低到（M—0,25ppm@分子筛也是氨分离工业中的重要干燥剂。例如，某氮气工厂最初采用乙二醇冷冻脱水*由于水分脱除不够完全，经常发生管道堵塞.后改用4A分子筛作干燥剂，完全解决了管道堵塞问题o石油裂解气和天然气的千燥石油气含有大量母类，尤其是烯煌，在干燥过程中吸附于一般吸附剂的微孔内，聚合和裂解成焦质，阻塞孔道，因而降低吸附性能，缩短使用寿命#而分子筛用于石油气的干燥则没有这些缺点.因为分予筛孔径小而且均匀，可选用小孔径分子筛，如3A分子筛，可以只吸附水分，而不吸附大分子炷类。（1）石油裂解凯的干燥石油裂解气深冷分离制取聚合级乙烯、丙烯的工业迅速发展*深冷分离的原料气必须涕度干燥，否则水或水化炷类在低温下冻结，引起设备堵塞。一般选用3A或4A分子筛作干燥剂.使用3A分子筛时，由于它只吸附水不吸附较大的您类分子，可以避免烯蜂等在分子筛内部结焦。使用4A分子筛虽然会吸附少量炷类分子，但在再生时使再生气的进气方向与原料气的进气方向相同，脱附的水分将床层中烯谿置换脱附，这样可以补偿4A分子筛的上述缺点*用8A分子筛干艘石沮裂解气的操作条件和结果如下'1Ai.1■B进料线速Ccm/s)1.29妇65接触时间(S)15542原料气含水量(ppm)400—7004Q0T0Q千燥后气体含水蠹(ppm)<5<5吸附容量(％)10.59.8目前，生产烯炷用分子筛脱女的装置，国际上已超过55套，分子筛也被用于成品即乙烯、丙烯、乙焕的干燥，新建一套一定规模的乙烯装置，要用150吨分子筛守(2)天然气的干燥天然气中含有水分，在温度降低时冻结而堵塞管道，同时水分能与天然气中的硫化氢和二氧化碳一起作用#对管道造成严重将蚀号因此，使用天然气前必须加以干燥尊而分子筛又是干燥天然气的优良干燥剂.代表性的分子筛干燥流程图如下;天然气干燥流程图天然气干燥流程图48481078.73—9806.6510—400.18气体中携带的固体和液体经物理分离后，直接进入装有吸附剂的塔A，当分子筛接近饱和肘，原料切换到塔B,而塔A用加热气体再生。干燥气体与原料是逆流而行，使干燥效果更佳口湿热的再生气通过冷却器使水冷凝*从系统中排除出去，再生气既可以与潮湿的入口气体混合在一起进入吸附塔(闭式循环操作),也可以返回到低压系统(开式循环操作)#一旦再生完毕，塔必须用冷气流进行冷却『用分子筛干燥天然气的操作条件和结果如下，天然气中水分含量(kg/10sm3)压力，千帕温度，(S干燥气含水量(ppm)吸附循环时间(h)再生气（干燥天然气）温度At）280分子筛不仅可以脱去天然气中的水，还可以脱二氧化碳和疏，其操作费用与乙醇胺过程相比可节省一半.二、液体的干燥分『筛还可以用于干燥有机溶剂、油类和其他液体产品如芳炷类、环烷炷类、烯蛭类*醇类、醒类'酰胺类、胺类以及各类烷基卤化物等，其中有些物质是不能用其他干燥剂来干燥的。1.异丙醉的脱水将含12.1%（重）水分的异丙醇通过装有1175克3A型分子筛的传统吸附柱中在室温、常压*线速度为5.km/miL吸附柱长度与传质段的比率约为捎：1的操作条件下，能使异丙醇的含水量降低到0.1%（重）.己尊脱水将乙醇通过4A分子筛吸附柱占当分子筛床层高度约1・5来、线速约为3cm/rni取分子筛粒度为14—30目时*乙醇中水含量可以从。*5%降到lQppm以下^水的穿透吸附容量可达8.9%（重）,.喷气燃翻的千燥用4A分子般干燥喷气燃料时，可以只除去其中水分而不吸附燃料组分。水含量可以从干燥前的0.01%降到lOppm以下中对水的穿透吸附容量约为15%（重）芮烯液相干燥为了适应某些工艺流程，需要将丙烯在加压下液相干燥，使用4A分子筛于常温、10一12大气压、线速为3—30ni/h条件下丙烯原料中水分含量可由400—ZOOpprn,经吸附干燥后阵低到5ppm以下，水的吸附容量为13—15%；变压器油的子燥分子婶可用于变压器油的深度干燥'以提高产品质量.例如，使用粒度为0.16毫米的&A分子筛在65饥线速为1枷m/min等条件下，吸附脱水*可将变压器油中水分从40ppm降低到4ppm,而变压器油中的抗氧化剂不会被分子筛所吸附.务M卷第3期石油与天葱气化工分子筛吸附脱除液烷中的水桑田（大港油田设计院）提要可分于弗吸附瓦演姓术的设计参数作了檬讨/音出了利用这一工艺就术的优点与气和吸水的不同点*主题词分子薛吸畔洛液态蛭“分于弗脱水叽附分爵前言分子筛用在天然气吸附脱水上，已很广泛，卓有成效，至于用之脱液煌中的溶解水，国内设计的轻烷回收装置尚未见应用.大庆油田引进林德公司的轻矮回收装置使用了这一工艺技术，在三相分离器内分出的重质液烂经分子筛液相吸附脱水后，可将水脱到Ippm进入脱甲烷塔不致冻结,从而提高乙烷收率，并且由于重质烷进入脱甲烷塔下部，提高了塔底产品的泡点温度，这对于利用脱甲烷塔侧线抽出慎份的冷量，很有好处，据称,这种工艺技术是林德公司的专利,不易掌握.果真是那么复杂奥妙吗？笔者在此作一探讨，抛砖引玉,请专家指正，1相关的数学摸型和有关设计参数的确定用固体吸附剂吸附液体中的某一溶质,其吸附容量、吸附空速、脱附空速、吸附周期、吸附温度、压力、脱附温度、压力可以通过实验求得.例如吸附分离苗水中的某些有害物质，前人已经做了大量工作'发表过不少著名的数学模型，如Boart-Adams,Weber,Hatchins等人提出的数学模型，这可参看有关文献.分子筛吸附脱液煌中的溶解水,也可以运用这些数学模型作实验来确定有关设计参数，原理是相通的。国标GB8770-88,规定了测定分子储吸附煮气中水份的动态吸附容量的仪器、规格和方法,吸附管的直径是6.5mm的U形玻璃管#通入氮气的流率是300±5mL/rnin（常压空管线速度是1507m/电与通常用的雷督克斯半径验公式计算结果相比；6（1）式中：G允许气体重量流速tkg/m2-sC——常数，气体自上向下流动，。值在0.25-0.32之间，自下向上流动C取。・167ft一分子筛的堆重度,kg/m，R——气体在操作条件下的重度,kg/m3叫一分子筛的平均直径m设分子师堆重度是650kg/m七按之计算所得的允许空塔线速是0.2968m/sQ与0-1507mA相比，相差约50%,实际设计数据比式（1）算出的小⑴,笔者认为根据GB8770-88规定的方法原理，来测定液相脱水的动态吸附容量,也是可以的，由之，一个重要的参数就可确定了，吸附空速问题分析式谷）,气体与液体的差别仅在R项上■如果将P,改为臼（液相重度），用式（1）计算空速，从流体力学的观点看，也是可以的，例如设==600kg/奇,分子筛平均直径■0皿m,液体自下向上流动,C取0・167,算出的液相空速是0.0269mA,这与文献〔2〕介绍的液相空速在「脱软4~0.。25m/s相比，偏在上限，由之可见，适宜的吸附空速也可以确定。吸附周期由于液谿中溶解水量不大,吸附器的设备尺寸小，如果采用短的操作周期，再生加热次数势必较多，能量消耗与设备投资费用相比，能耗的费用多&为了节能、减少再生加热次数以延长分子筛的寿命*同时也为了适应三相分离器操作*在游离水进入吸附器后仍能保证干燥后的含水量，一般都采用较长的操作周期。大庆油田引进林德公词的装置操作周期是7天，即7天才再生一次■所以在设计中可根据液烧量多少，三相分离器操作的把握性等因素适当地确定操作周虬再生加热前的降压置换吸附结束之后，要将吸附时的压力降到再生的压力，利于再生。将吸附器内的液依排出到一个贮罐里,可以用未经加热的干天然气通入吸附器*将渣体吹出，然后用泵打入液体原料罐，进行下一循环m再生加热再生气用干天然气,经加热炉或热载体加热到22。〜25(TC,待干燥器出口温度到200C左右并恒温2小时后，可认为再生完毕,热气体自上而下流经千燥器，这与气体吸附脱水再生气的流向不同，再生气空速空速的计算也可以参用式CD.空速过低是不合适的，它延长了脱附时间，影响脱附效果和装置处理能力•因为再生气流向是自上而下流经床层*不致于搅动床层而磨损分子筛，如果象确定动态吸附容量那样通过实验装置取得较佳的空速数据是再好不过的.冷吹降温再生加热完了之后,要冷吹降温，这和气体吸附脱水相同口但是要注意如果液炷中携带有游离水，吸附热的影响不可忽视，往往使床层温度升高较多，这会影响整个操作，所以一方面要平稳三,相分离器操作，另一方面要求冷吹降温要彻底，必须恢复到原规定温度'在气体吸附脱水中，冷吹气的流向往往设计成与再生加热气的流向相同，在要求脱水后介质露点温度或者冷吹气的含水量不够低时，那么冷气的流向应自下而上，与再生加热气相反而与吸附时液体流向相同，这样可以抵消冷吹气含有的水的影响而得到预期的脱水效果°加热最计算再生加热量的算法与气体吸附脱水相同，只是要计入残留在床层内的未排尽的液炷的加热和蒸发的热量。2文献介绍的数据和实例2.1女献介绍的数据有关分子筛吸附脱液烷水的设计参数,文献介绍得不多，现将所掌握的资料作一介绍，文献〔2〕介绍吸附液相空速可取0.0152〜O.Q254m/sa高径比为2〜3甚至为L在计算脱除水量时可考虑将液烷中溶解水全部脱去后计算•活性氧化铝也可以用来脱水，但它的动态吸附容量只有4〜5%左右,不如分子筛可以大达8%左右，而且分子筛对吸附温度变化相对地比较稳定，不那么敏感，显示出它的优越性，用3A或4A分子筛都可以,13X分子筛可以处理含疏的液烷，文献〔3〕介绍了异丙醇用3A分子筛将含水量从J2.1%(重)脱到0.1%(重、乙醇用4A分子筛，含水量可以从5%降到10ppm以下，水的穿透吸的容量可达8.9%(w)：喷气燃料用4A分子筛，水含量可以从吸附前的0.01%降到Nppm以下，水的穿透吸附容量约为15%&丙烯用4A分子筛于常温.10-12大气压、线速为3〜30m/n下，可将液相中的含水量从400〜700ppm脱到5ppm以下，水的吸附容量为13-15%；变压器油用4A分子筛在65C线速为IBcm/min条件下，可将水含量从40ppm脱到4pptna2*2实例文献C^P172,P482介绍液态丙烯吸附脱水的数据，吸附剂用的是活性三氧化二铝§上面已经说过，用分子筛也可以，但三氧化二铝价格便宜也设计条件液态丙烯组成十er93.2%(k),c3£7%0,IX.处理量2390。kg/奴吸附器吸附压力2010kPa,丙烯进口温度53'Ce湿含量入口100ppm(?zj)出口2ppm中两台轮换操作，每台装816。kg活性三氧化二铝’装