某酒店空调及暖通系统施工设计设计

专业文档专业文档某酒店空调及暖通系统施工设计设计暖通空调设计主要是对室内热环境、空气品质进行设计，但这必须在充分了解建筑对暖通空调的要求和暖通空调系统及设备对建筑及其它设施的影响的基础上进行设计。该建筑位于**市，本工程为酒店空调工程设计 ，酒店高约33米，是一座综合性建筑物，总建筑面积为9120rf,其中空调面积为8973rf。酒店主楼地面10层,其中一层为商铺，层高为4.5米，二、三层为雅间、多功能厅 ，层高为3.23.2米。3.2米。结合建筑的特点，夏天采用螺杆式冷水机组作为冷源，冬季采用城市供热管网通过换热器得到热水，以达到节约运行成本的目的。对于雅间、标准间等小空间采用风机盘管加新风系统，每层设有新风机组，可以由同层的新风机组送入室内，风机盘管独立承担室内的冷热负荷。风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。而对于多功能厅、商铺等空间较大、人员较多、温度和湿度允许值波动范围小的房间，采用全空气系统。因为该酒店房间类型繁多，各房间冷热负荷并不相同， 可以个房间进行个别的调节。本设计空调水系统选择闭式、竖直异程、水平同程式、双管制、单级泵，变流量系统，这种空调水系统具有结构简单，初期投资小，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小等优点。专业文档专业文档323838323838刖言 第1章工程概况 §1.1原始资料 §1.2设计参数 第2章负荷的计算 §2.1夏季冷负荷的计算§2.2冬季热负荷的计算§2.3房间散湿量 第3章空调系统的设计确..…§3.1空调系统的划分原则§3.3设计的确定 第4章风量的计算 全空气一次回风系统风机盘管加新风..新风量的确定......'新风负荷 空调系统的运行调节错误！未定义书签。1113151518§4.1§4.2§4.3§4.4§4.5202022242425第5章空调设备的选择 风机盘管 新风机组选型......'空调机组选型......'换热器的选择......'冷水机组的选择..§5.1§5.2§5.3§5.4§5.5第6章气流组织计算 §6.1气流组织的形式...§6.2风口型式的确定..§6.3气流组织设计算..第7章水力计算 §7.1水管水力计算……272727282929313131专业文档专业文档§7.2风管的水力计算..……第8章其它设备的选择 分水器与集水器的选择冷却塔的选择 系统定压方式 水泵的选择 §8.1§8.2§8.3§8.4第9章空调系统的消声、减振措施§9.1空调系统的消声 …….§9.2空调系统的减振 …….第10章管道的保温、防腐措施§10.1管道的保温 §10.2管道的防腐 结论 附表 错误！未定义书签。434949505152555557585859附表一冷负荷汇总表 61附表二热负荷汇总表 63附表三湿负荷汇总表 64附录四新风负荷 67附表五设备选型表 69附表六风口选型 7160第1章工程概况§1.1原始资料33m,该建筑为某大酒店，设有商铺、多功能厅、雅间、标准间、会议室、服务员休息室等功能间。其地下一层为车库和设备用房，地上一层为商铺，二、三层为雅间和多功能厅，四到十层为标准间和会议室。总建筑高度为建筑面积9120rf。33m,屋顶的校核1.屋顶构造屋顶的结构如图 1-1喷白色水泥浆；②通风层》⑤保温层，理清膨胀珍珠岩⑧内粉刷。所示。从上到下：①预制细石混凝土板 25mm表面200mm③卷材防水层；④水泥砂浆找平层125mm⑥隔气层；⑦现浇钢筋混凝土板20mm70mm属于n型，传热系数K=0.48W/(rf.K)。图1-1屋顶构造2.屋顶校核(1-1)0.6twn中0.4tP.min(1-1)=0.6x(-0.5)+0.4咒(-12.3)=-7.92C最小传热热阻:D a(tn-tw)⑴Ro.min：= _―4Jy.a-(1-2)式中：t=上空8)=0.9714x8.7冬季室内计算温度，C；tw――围护结构冬季室外计算温度,C；W/(m2「C)c；W/(m2「C)c；外墙取△ty——冬季室内计算温度与围护结构内表面之间的允许温度,外墙取6.0C,屋顶取4.5oC。R°=缶+Rj+兽=817+1862+048=2.27.k/w)由此可知Ro>Rcmin，故所选屋顶满足要求。二、外墙的校核1.外墙构造外墙的构造如图1-2所示。构造如下:①外粉刷20mm②加气混凝土200mm③内粉刷20mm属于I型墙体，传热系数K=0.78W/(rf.K)。2.外墙墙体的校核最小传热热阻： Romn=a£扌)=^0-57式中:tn――冬季室内计算温度，C；tw――围护结构冬季室外计算温度，C；

ay围护结构内表面换热系数,W/(m2•ray围护结构内表面换热系数,a——冬季维护结构温差修正系数，r；△ty——冬季室内计算温度与围护结构内表面之间的允许温度，外墙取6.0oC,屋顶取4.5oCoR。=^7=^18=1.28(rf.k/w)故所选外墙满足要求。由此可知Ro>Romin,故所选外墙满足要求。§1.2设计参数、气象参数北纬34°18‘，东经108°北纬34°18‘，东经空调室外计算干球温度1.8m/s;冬季：大气压35.2r,空调室外计算湿球温度26C,空调室外计算干球温度1.8m/s;冬季：大气压97.8kPa,空调室外计算干球温度 -8C,室外平均风速2.2m/so二、其它设计参数表1-1各空调房间室内设计参数房间名称夏季冬季新鲜空气量噪声标准温度(r)湿度(%)温度(r)湿度(%)m/h?人db(A)会议室256020453045多功能厅256020455045商铺266018453545雅间246020453545标准间256020454045休息室246020453545前厅256020454045表1-2不同类型房间人均占有的使用面积 (rf/人)建筑类别房间类别人均占有的使用面积酒店建筑客房15雅间15会议室、多功能厅3商铺4建筑类别酒店建筑表1-3照明功率密度值 （W/rf）房间类别照明功率密度标准间30雅间30会议室、多功能厅40服务员休息室30门厅30商铺30第2章负荷的计算§2.1夏季冷负荷的计算围护结构瞬变传热形成的冷负荷1、外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算:Qc(fQc(f=AK(tc(T)_tR) W(2-1)式中:-—外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷外墙和屋面的面积，rf；,W式中:-—外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷外墙和屋面的面积，rf；,W;外墙和屋面的传热系数， W/( )；tR――室内计算温度，C；外墙或屋面的逐时冷负荷计算温度，C,外墙或屋面的逐时冷负荷计算温度，C,查附表⑴2-4和2-5可得到。以多功能厅为例计算结果见表 2-1表2-1外墙冷负荷表朝向分项时刻11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00t32.432.232.132.031.931.831.8△td1.8ka1.0kp0.94北外墙tc32.1531.9631.8731.7731.6831.5831.58冷负荷tr24.0△t8.157.967.877.777.687.587.58KW0.78Aw89.8Q(i)570.71557.6551.0544.4537.8531.2531.2

西外墙冷负荷t37.537.337.136.936.636.436.2△td0.9ka1.0kp0.94tc36.135.935.735.535.335.134.9tr24.0△t12.111.911.711.511.311.110.9KW0.78Aw14.1Q（i）133.1131.0128.9126.9123.8121.7119.6东外墙冷负荷t36.636.936.236.136.136.236.3△td0.9ka1.0kp0.94tc35.335.534.934.834.834.935.0tr24.0△t11.310.910.910.810.810.911.0KW0.78Aw72.2Q（i）636.2613.7613.7608.0608.0613.7619.3南外墙冷负荷t34.834.634.434.23433.933.8△td0.5ka1.0kp0.94tc33.233.032.832.632.432.332.2tr24.0△t9.29.08.88.68.48.38.2KW0.78Aw98Q（i）703.4688.1672.8657.5642.2634.5626.9

3°C时,要考虑由内维护23°C时,要考虑由内维护当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷 ，可按如下传热公式计算:(2-2)Qc(i)=KA(to.m+it-tR)W(2-2)式中：A——内围护结构的传热面积， m2；to.m内围护结构的传热系数， W/(m2•C)to.m夏季空调房间室外计算日平均温度，C；△t――附加温升，可按附表⑴2-10选取，C0以多功能厅为例计算结果见表 2-2表2-2内墙冷负荷表在室内外温差的作用下，玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算:式中:Qc(q表2-2内墙冷负荷表在室内外温差的作用下，玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算:式中:Qc(q=KwAw(tc(p-tR)WQc(t――外玻璃窗的逐时冷负荷， W(2-3)KW――玻璃的传热系数， W/(m2•C),由附录【"2-7、2-8查得;W——窗口面积，rf；⑴2-10查得。tc（力――外玻璃窗的冷负荷的逐时值，C,⑴2-10查得。表2-3外窗冷负荷表朝向分项时刻11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00北外窗冷负荷t29.930.831.531.932.232.232.0△td2.0tc31.932.833.533.934.234.234tr24.0△t7.98.89.59.910.210.210KW3.61Aw49.3Q（i）1406.01566.21690.71761.91815.31815.31779.7东外窗冷负荷t29.930.831.531.932.232.232△td2.0tc31.932.833.533.934.234.234tr24.0△t7.98.89.59.910.210.210KW3.61Aw5.3Q（i）151.2168.4181.8189.4195.2195.2191.3南外窗冷负荷t29.930.831.531.932.232.232△td2.0t31.932.833.533.934.234.234tr24.0△t7.98.89.59.910.210.210KW3.61Aw62.0Qc1768.21969.62126.32215.82283.02283.02238.2透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷

透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算:Qc（t）=CaAwCsCiDjmaxCLQ ^W（2-4）式中：Aw———玻璃窗的面积，rf；CC.S——玻璃窗的综合遮挡系数 Cc.s=CS•C；Cn=0.6；其中，Cs――玻璃窗的遮挡系数， 本设计中，6mn厚吸热玻璃Cs=0.75Cn=0.6；窗内遮阳设施的遮阳系数，本设计中，中间色百叶窗Ca窗的有效面积系数；双层钢窗 0.75;有附表【1】2-15查得；DmaxClq――玻璃窗冷负荷系数，无因次，由附表 【"2-16和2-19Dmax日射得热因数最大值，由附录 2-12查得【1】；以多功能厅为例计算结果见表 2-4表2-4透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷表朝向分项时刻11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00透Clq0.810.830.830.790.710.60.61过Dj.x114北Cc.s0.43外Aw37窗Q（i）1469.11505.41505.41432.91287.81088.21106.4透Clq0.380.240.240.230.210.180.15过Dj.x599东Ccs0.43外Aw4.0窗Q（i）391.5247.3247.3237.0216.4185.5154.5透clq0.720.840.80.620.450.320.24过Dj.X302南Ccs0.43外Aw46.5窗Q（i）4347.75072.34830.83743.92717.31932.31449.2三、照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为:

白炽灯:Qcq=1000•N-Clq白炽灯:Qcq=1000•N-ClqW(2-5)荧光灯:(2-6)式中:Qcq=1000•n1•n2•N-ClqWQc（P——灯具散热形成的冷负荷， W――照明灯具所需功率， KW1――镇流器消耗功率系数， 当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1=1.2;当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取 n1=1.0;本设计取n1=1.0;n2――灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板） ，可利用自然通风散热与顶棚内时，取 n2=0.5〜0.8;而荧光灯罩无通风孔时,取n2=0.6〜0.8;本设计取n2=0.6;CLQ――照明散热冷负荷系数。本设计照明设备为明装荧光灯，镇流器设置在房间内，故镇流器消耗功率系数ni取1.2，灯罩隔热系数02取1.0。以多功能厅为例计算结果见表 2-5表2-5照明冷负荷表朝向分项时刻11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00昭八、、明冷负荷Clq0.760.790.810.830.840.290.26n11.2n21.0N15860Q（i）14464.31503515415.915796.615986.95519.34948四、室内冷负荷1.人员散热引起的冷负荷(2-7)(2-8)Qc(屯=qsn(2-7)(2-8)Qc=qin®式中:

Q气一一人体显热散热引起的冷负荷，Wqs――不同室温和劳动性质成年男子显然散热量，W附表⑷表2-13;n 室内全部人数；参见人员分布及照明；④一一群集系数，附表【"2-12，取①=0.93;Clq――人体显热散热热冷负荷系数，由附录【1】2-23中查得。Q――人体潜热形成的冷负荷，Wqi――不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W,附表W2-13。人员散热引起的冷负荷Qc(Qc(t=0.95qn.®(2-9)式中:Qy――人体显热散热引起的冷负荷，Wn 室内全部人数；参见人员分布及照明；q——室内人员的全热散热量（W）W――群集系数，表【"2-12。以多功能厅为例计算结果见表 2-6分项时刻11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00Clq0.790.820.850.870.880.90.91qs70n132@0.92Qc6724697972357405749076607745ql112Q（i）10758.61116711575.7118481198412256.612392.8合计17482.71814671881119253194741991720138表2-6人员冷负荷表朝向人员冷负荷该房间最大冷负荷出现在下午 1:00,最大冷负荷为46258W。§2.2冬季热负荷的计算冬季热负荷包括围护结构的基本耗热量及加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的附加耗热量。

.即假设在工程实际中，围护结构的基本耗热量按一维稳定传热过程计算.即假设式中:Qj=AjKj(tR式中:Qj=AjKj(tR-to.w)aQj――部分围护结构的基本耗热量,(2-10)i――部分围护结构的传热面积,n2;i――部分围护结构的传热系数,W/(m2•r)；tR冬季室内计算温度，C；to.w的修正。不同朝向的围护结构的修正率见附表计中，由于建筑物四至十一层层高均未超过to.w的修正。不同朝向的围护结构的修正率见附表计中，由于建筑物四至十一层层高均未超过4米。因此高度附加率为零。采暖室外计算温度，C；a――围护结构的温差修正系数，见附表.朝向附加耗热量:朝向附加耗热量是考虑建筑物受太阳照射影响而对围护结构基本耗热量"2—3。表2-7围护结构的修正率项目朝修正率北、东北、西北朝向0东、西朝向—5%东南、西南朝向-10%——15%南向—15%——25%本设计中，北朝向取0%，东、西朝向取一5%,南朝向取-20%。三、高度附加耗热量由于室内温度梯度的影响，往往使房间上部的传热量加大。因此规定：当房间净高超过4米时，每增加1米，附加率为2%，但最大附加率不超过15%。应注意：高度附加率应加在基本耗热量和其他附加耗热量的总和上。在本设四、风力附加耗热量:风力附加耗热量是考虑室外风速变化而对维护结构基本耗热量的修正。计算基本耗热量时，外表面换热系数是对应风速约为 4m/s的计算值。我国大部分地区冬季平均风速为 2〜3m/s。因此《规范》规定，一般情况下，不必考虑风力附加。在风力和热压造成的室内外压差作用下,室外的冷空气通过门、窗等缝隙在风力和热压造成的室内外压差作用下,室外的冷空气通过门、窗等缝隙渗入室内，被加热后逸出，此部分耗热量为冷风渗透耗热量。为防止外界环境空气进入空调房间，干扰空调房间内温湿度变化而破坏室内洁净度，需要在空调系统中由一定量的新风来保持房间的正压。由于空调建筑室内通常保持正压，因而在一般情况下，不计算门窗缝隙渗入室内的冷空气和由门，孔洞等侵入室内的冷空气引起的耗热量。表2-8以多功能厅为例房间的热负荷房间编号围护结构传热系数计算温差修正系数修正后基本耗热量名称及方向面积Ktn-twaQj2mw/m20coCW多功能厅tn=20C西外墙14.10.78280.95292.5西内墙与不米暖房间相邻14.90.78280.7227.8南外墙82.70.78280.81444.9南外窗623.61280.85013.6北外墙89.80.782811961.2北内墙与不采暖房间相邻21.80.78280.7333.3北外窗49.33.612814983.2东外墙720.78280.91415.2东内墙与不采暖房间相邻43.50.78280.7665东外窗5.33.61280.9482.2其它房间热负荷见附表二该房间总的热负荷为13521KW§2.3房间散湿量人体散热引起的冷负荷计算式为:

Qc(t)Qc(t)=qsn申Clqw(2-11)W；式中：Qc(力――人体散热形成的冷负荷， W；qs――不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，qsn 室内全部人数；W――群集系数，见附表"】2-12；Q(r体显然散热冷负荷系数，人体显然散热冷负荷系数。表2-9以多功能厅为例的湿负荷房间编号房间名称人数群集系数每人散湿量人体湿负荷人g/hg/s213多功能厅1320.921675.6335其它房间湿负荷见附表三该房间总的湿负荷为5.6335g/s.该建筑总的冷负荷为 500.608KW,总的热负荷为346.56KW,总的湿负荷为48g/s,夏季总的新风负荷 304.9KW,冬季总的新风负荷432.45KW.第3章空调系统的设计确§3.1空调系统的划分原则空调系统一般由空气处理设备和空气分配设备组成，根据需要，它可组成许多不同形状的系统，在工程上，应考虑建筑物的性质和用途，热湿负荷的特点，温室度调节和控制要求，空调机房的面积和布置，初投资和运行费用等多方面的因素，选定合理的空调系统。一、风系统分区本设计为酒店的空调系统设计，系统的选定应注意档次和安全的要求，按负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统一一全空气系统、空气一水系统、全水系统、冷剂系统。全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统，该系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷；空气一水系统分为再热系统和诱导器系统并用、全新风系统和风机盘管机组系统并用；全水系统即为风机盘管机组系统，全部由水负担室内空调负荷，在注重室内空气品质的现代化建筑内一般不单独采用，而是与新风系统联合运用；冷剂系统分单元式空调器系统、窗式空调器系统、分体式空调器系统，它是由制冷系统蒸发器直接放于室内消除室内的余热和余湿。全空气系统：1.空调与制冷设备可以集中布置在机房，机房面积较大层高较高，有时可以布置在屋顶或安设在车间柱间平台上。 2.可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与避免冷热抵消， 减少冷冻机运行时间。3.空调与制冷设备集中安设在机房便于管理和维护，可以严格地控制室内温度和室内相对湿度，可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清洁度的不同要求，采用喷水室时水与空气直接接触易受污染，须常换水，可以有效地采取消防和隔振措施。风机盘管加新风系统：风机盘管加新风系统，布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用，各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组 ，节省运行费用，灵活性大，节能效果好，与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间，机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装，只需新风空调机房，机房面积小，使用季节长，各房间之间不会互相污染。适用于旅馆、公寓、医院、办公楼等高层多层的建筑物中 ，需要增设空调的小面积多房间建筑室温需要进行个别调节的场合。对于较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。终上所述，对于雅间、标准间、办公室等小空间，拟采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。而对于多功能厅、商铺等人员较多、温度和湿度允许值波动范围小的空间较大房间,拟采用全空气系统。二、水系统分区水系统的划分可以按：负荷特性，使用功能，空调房间的布置，建筑层数。划分水系统可以实现对各区独立管理，不用时可以最大限度的节省能源，灵活方便。依据本酒店建筑特点，我们按使用性质分，下部一到四层为雅间、商铺、多功能厅等使用性质相似的功能间作为水系统一区，上部四到十层为标准间，我们划为水系统二区。§3.2空调水系统空调水系统包括冷冻水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择。、冷冻水系统冷冻水系统可以分为开式与闭式，同程式与异程式，双管制、三管制与四管制，单式泵与复式泵，定流量与变流量。以下将介绍各种类型的特点：开式与闭式；开式水系统与蓄热水槽连接比较简单，但水中含氧量高，管路和设备易腐蚀，且为了克服系统静水压头，水泵耗电量大，仅适用于利用蓄热槽的低层水系统。闭式冷水系统的管道与设备不易腐蚀，循环水不易污染。不需要提升高度的静水压力，循环水泵的压力低，从而水泵的功率小，仅需克服循环阻力。只须做好循环水泵的定压和及时向系统内补水。水泵耗电较小。同程式与异程式；同程式水系统除了供回水管路外，还有一根同程管，由于各并联环路的总长度基本相等，水量分配，调度方便，便于水力平衡。需设回程管，管道长度增加，初投资稍高。异程式水系统供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等，管路系统简单，初投资省，水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦。双管制、三管制与四管制；双管制供热、供冷合用同一管路系统，管路系统简单，初投资省，无法同时满足供热、供冷的要求。三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单，有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单。四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统，能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多。单式泵与复式泵单式泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵，系统简单，初投资省，不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况。复式泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵，可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低，系统复杂，初投资高。5.定流量与变流量定流量水系统中的循环水量保持定值，负荷变化时，可通过改变风量或者改变供回水温度进行调节，系统简单，调节方便，不需要复杂的自控设备,缺点是水流量不变，输送始终为设计最大值。变流量水系统中供回水温度保持定值，负荷变化时，通过改变供水量来调节。输送能耗随负荷减少而降低，水泵容量和电耗少，系统需配备一定自控设备。根据以上各系统的特征及优缺点，结合本酒店情况，本设计空调水系统选择闭式、竖直异程、水平同程式、双管制、单级泵，变流量系统，这种空调水系统具有结构简单，初期投资小，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小等优点。由于本设计属于多层建筑，因此可以采用竖直异程，水平同程式水系统，此系统的水平干管除了供回水管路外,还有一根同程管，由于各并联环路的管路总长度基本相同，各用户盘管的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定性好，流量分配均匀，有利于水力平衡。二、空调的冷却水系统空调的冷却水系统有直流式冷却水系统、混合式冷却水系统和循环式冷却水系统，考虑到**市的能源结构，经济条件，水源情况，建筑物的地理位置、使用要求和功能，本设计中采用冷却水系统中采用机械通风冷却塔循环系统，冷却塔设在建筑物的屋顶上，且冷却水的布置形式为共用供、回水管的冷却水循环系统。§3.3设计的确定一、空气处理设计该酒店小房间采用风机盘管加新风系统。因为该酒店房间类型繁多，各房间冷热负荷并不相同入室内，和风机盘管一起满足室内的冷热负荷。风机盘管空调方式，这种方式风管小，可以降低房间层高，但维修工作量大，如果水管漏水或冷水管保温不好而产生凝结水，对线槽内的电线或其它接近楼地面的电器设备是一个威胁，因此要求确保管道安装质量。风机盘管加新风系统占空间少，使用也较灵活，但空调设备产生的振动和噪音问题需要采取切实措施予以解决。对于该系统所存在的缺点，可在设计当中根据具体的问题予以解决和弥补。对于空间较大的房间 （比如大厅和餐厅）如果设置风机盘管水系统的话会用到较多的末端设备，造成投资上的浪费，因此此类房间采用全空气系统。、水系统形式根据以上各系统的特征及优缺点，结合本酒店情况，本设计空调水系统选择闭式、同程、双管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调节，节约能源。§3.5空调工程冷热源的确定空调系统的冷热源是系统组成的三大部分中的重要部分。它空调系统提供冷媒和热媒，空调系统可以直接或间接地通过冷媒从室内除去热量，也可以直接或间接地通过热媒向室内加入热量，以维持被调房间的热湿环境。常用的冷源有：活塞式冷水机组制。离心冷水机组风冷式冷水机组溴化锂吸收式冷水机组热泵式冷热水机组螺杆式冷水机组它是由螺杆式制冷压缩机、冷凝器、蒸发器、热力膨胀阀、油分离器、自控元件等组成的一个完整的的冷水系统。螺杆式冷水机组的特点如下；结构简单、紧凑、体积小、重量轻、运转部件少、因此机器易损件少，运行周期长，维修工作量小；运行平稳安全可靠，操作方便，可以在较高的压缩比工况下运行；容积效率高，采用喷油冷却，压缩机排气温度较低，工作腔没有余隙溶剂；100%-10%范100%-10%范围内的无级能量调节；半封闭式螺杆机组外表面装有易于拆卸的吸声罩，并装有过热保护、排气温度控制、油位控制、油位观察镜、冷冻油电加热器等，采用微机控综上所述，在根据**的能源结构与能源使用现状及目前的经济发展水平，从节能的角度出发进行设计，本系统本建筑物冷源采用螺杆式水冷冷水机组;热源采用城市热力管网加换热站。第4章风量的计算§4.1全空气一次回风系统全空气系统以多功能厅为例，房间的新风量指标 30m3/人；本房间人员密度按3m/人估算，人员有132人；房间冷负荷65.361KW;湿负荷为5.634g/s。tsw=26Ciw=tsw=26Ciw=80.7kj/kg冷负荷：Q=65358W湿负荷：M=5.6335g/s图4-1图4-1全空气一次回风系统焓湿图（夏季）计算热湿比八絆ISh11602KJ/kg在h-d图上根据室内tn=24C及相对湿度®=60%确定N点,得in=53.1KJ/kg,dn=11.3g/s,过N点作e=11602KJ/kg线与W=90%相对湿度线相交得送风状态点0;io=33KJ/kg,do=11.3g/kg总送风量6倉血5心55m3/h新风量：Gv=132X50=6600m7h混合点M的确定亍975h67.7%>10%系统的新风量不应小于其总风量的 10%所以新风满足要求Gw=6600r3/h

确定新、回风混合状态点NCGwim—inNWGiw-in6600im-53.19755=80.7-53.1ic=71.77KJ/kg作ic的等焓线，交NW线为M点，得dm=14.2g/s系统的冷量Q。=G(im-ioQ。=G(im冬季：t=£C冬季：t=£CW=81%iw=—8.5kJ/kg热负荷：Q'=16819w热负荷：Q'=16819w湿负荷：M=5.6335g/s01'ON图4-201'ON图4-2全空气一次回风系统焓湿图（冬季）W"_95%二100%计算热湿比z=Q=16819^2400KJ/kgW5.6335确定送风状态点在i—d图上，根据t^20C,4=45%确定N点，得iN』35KJ/kg,d^=11.3g/kg;再根据冬季空调室外计算温度 tw，=-8C，冬季空调室外相对湿度^=73%，确定出W。然后连接N'和W。冬季的送风量按夏季的选取:八iN手35一Sg/kgd0・=dN-W".3_5^=9.57g/kgG 3.25NCGwNW则NCGwNW则6600_ic，+8.5

、9755"35+8.5得ic,=20.9kJ/kg耗热量:Q=GX(ic，i耗热量:Q=GX(ic，iw')=2.2X(35+8.5)=95.7KW加湿量:W=G<(dN'-dw')=2.2X(11.3-3.4)=17.38g检查是否需要预热因为C'不处于雾区，所以不需要进行预热。过 C'点作等d线与2等温线交于°；点，连接°1'、O'点。§4.2风机盘管加新风以201雅间为例进行计算：房间的新风量指标35nB/h.p;本房间人员密度按6m2/人估算，人员有4人；房间冷负荷1.7731KW;湿负荷0.1651g/s。房问图4-3风机盘管加新风锋独立送风夏季：tw=32.5rtsw=26r h w=80.7KJ/kg3-3。冷负荷Q=1773.1W 湿负荷：3-3。采用将新风处理到室内空气焓值的设计，空气处理过程如图图4-4风机盘管加新风系统焓湿图（夏季）图4-4风机盘管加新风系统焓湿图（夏季）热湿比二溜"0737KJ/kg在h-d图上根据室内tn=24r及相对湿度④=60%确定N点,得hn=53.1KJ/kg,dn=11.3g/s,过N点作名=10737KJ/kg线与=90%相对湿度线相交得送风状态点s;hs=39KJ/kg,风盘送风量为：^h；Qh^=^319=0'13kg/s新风量：Gw=4X35=140m3/h卩黑0=27%>10%风机盘管的耗冷量2.冬季：t风机盘管的耗冷量2.冬季：tw=-8r热负荷：Q=937.8WQo=GX(hn-hs)=0.13x(53.1-39)=1.83KWW=90%hw1=-8.5KJ/kgdw=3.4g/kg湿负荷：M=0.1651g/sN2W2N一1=95%W2小=100%W1图4-5风机盘管系统焓湿图（冬季）①计算热湿比魁=空—5680KJ/kgW0.1651②确定送风状态点在i—d图上，根据tn=20r,®'=45%确定N点,得hN=35KJ/kg,dN=11.3g/kg;再根据冬季空调室外计算温度 tw=-8C,冬季空调室外相对湿度W=73%，确定出W点,室外空气加热到W点，查图得hw2=10KJ/kg，然后连接N和W。冬季的送风量按夏季的选取:

hNd=hN-2=35-O.9378=27.8KJ/kgG 0.13dNd=dN—G=11.3一渭=10g/kg新风负荷： Q=GX(hnd-hw2)=0.13x(27.8-10)=2.34KW风机盘管耗热量： Q2=GX(hN2-hnd)=0.13X(35-27.8)=0.936KW加湿量：W=G(dNd-dw2)=0.13x(10-3.4)=0.858g各房间送风量见附录§4.3新风量的确定确定新风量的依据有下列三个因素:1.卫生要求在人体长期停留的空调房间内，新鲜空气的多少对健康有直接影响。在实际工作中，一般规范确定：不论每人占房间体积多少，新风量按大于等于30m/h•人采用。对于人员密集的建筑物，如采用空调的体育馆、会场，每人所占的空间较少，但停留的时间很短，可分别按吸烟和不吸烟的情况，新风量以7〜15卅/h•人计算。由于这类建筑物按此确定的新风量占总风量的百分比可能达30%〜40%从而对冷量影响较大。补充局部排风量、保持空调房间的“正压”要求当空调房间内有排风柜等局部排风装置时，为了不使房间产生负压，在系统中必须有相应的新风量来补偿排风量。 考虑本设计采用直流式空调系统,排风量与门窗的开启度有关，以此方式不便确定新风量。10%综上总送风量的10%综上一般规定，空调系统中的新风量占送风量的百分数不应低于所述，房间新风量取其最大值。以第二层雅间201为例:根据卫生要求得新风量:G=35X4=140m/h;根据总送风量的10%得新风量：G=0.1X518=51.8m3/hG=0.1故取雅间201新风量:G=140mVh§4.4新风负荷

目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则，各房间的新风量按表2.2选取。新风负荷可由下式计算:Q=GXpX^hX1000/3600式中:新风量，m3/h;Ah——室内空气与室外空气的焓差，KJ/kg；夏季室内焓值室外焓值hw=80.7KJ/kg, 经计算取Ah=26.6KJ/kgp---空气的密度,kg/m p=1.19kg/m3以多功能厅为例，房间总人数得夏季：室外焓值为 hw=80.7KJ/kg外焓值为hwAh——室内空气与室外空气的焓差，KJ/kg；夏季室内焓值室外焓值hw=80.7KJ/kg, 经计算取Ah=26.6KJ/kgp---空气的密度,kg/m p=1.19kg/m3以多功能厅为例，房间总人数得夏季：室外焓值为 hw=80.7KJ/kg外焓值为hw=-8.5KJ/kg，室内焓值为则夏季新风负荷Q=GXpXhn=53.1KJ/kg,132人，每人新风量为 50m3/r.h，查图可，室内焓值为hn=53.1KJ/kg;冬季：hn=32KJ/kg。AhX1000/3600=6600X1.19X26.61000/3600=60.72KW冬季新风负荷Q=GXpXAhX1000/3600=6600X1.19X43.51000/3600=89.1KW其余个房间新风负荷具体计算见附表§4.5空调系统的运行调节在建筑能耗中暖通空调的能耗约占 50%城市用电也因此急剧增长,空调系统的节能控制对降低空调系统的运行费用、以至降低整个建筑的能耗至关重要。在设计的过程中，空调系统的空气处理设计和设备的容量都是根据室外设计计算参数，以及最不利室内的热、湿散发的情况计算所得的空调热、冷负荷来确定的。然而，实际运行中室外气象参数随着季节交替变化，且时时变化，以至于绝大多数时间偏离设计计算参数。室内冷（热）、湿散发量也常常改变。并且往往室外气象条件的变化以及空调房间人员的出入、照明的启闭、发热设备工作状况的变化同时发生，引起空调负荷的变化。因此，必须通过空调系统的运行调节来保证室内空气参数处于其允许波动范围，并且避免不必要的能量浪费。综合考虑，本设计空调运行节能可由以下几个方面着手:1.一次回风空调系统的全年运行调节在本设计中，采用“露点控制”调节法对空调系统进行运行调节。即通过控制空气冷却器后的露点状态来调节送风状态参数。它的全年运行调节可以分为五个阶段进行。第I第I区域一一最小新风量、一次加热量调节阶段冬季用蒸汽加湿空气时，一般来说新风可以不用加热，与回风混合后就可以喷蒸汽了。第II区域一一采用最小新风量的加湿量调节阶段。第III区域一一新、回风比调节阶段。第IV区域一一全新风、冷水量或冷水温度调节阶段。第V区域一一最小新风量、冷水量或冷水温度调节阶段。风机盘管机组的调节室内冷、热负荷一般分为瞬变和渐变负荷两部分。瞬变负荷是指由瞬时变化的室内照明、设备和人员以及太阳辐射热和使用情况等而发生变化，使各个房间产生大小不一的瞬变冷负荷。渐变负荷是指通过房间的外维护结构的室外温差传热所引起的负荷。一般，瞬变负荷可以靠风机盘管系统中的盘管来负担。在本系统中，风机盘管机组采用水量调节、风量调节的方法来适应瞬变负荷的变化。(1)水量调节当室内负荷减少时，调节两通调节阀减少进入盘管中的水量，使盘管中的冷却水平均温度上升，送风含使量增大，房间的相对湿度将增加。这种调节方法负荷的调节范围是100%^75%将增加。这种调节方法负荷的调节范围是100%^75%。(2)风量调节风机盘管机组上设有高、中、低三档风量调节，用户可根据需求选择风量档次，改变风机转速以调节通过盘管的风量。

第5章空调设备的选择§5.1风机盘管风机盘管的选型应根据风机盘管所能提供的显热和全热冷负荷能满足房间所需显热和全热负荷的原则选型。1.83KW，热量为0.89KW风机盘FP-34WA1.83KW，热量为0.89KW风机盘FP-34WA型风机盘管一台，其L=0.366T/h，进水温度为7C时查其性能参数，见表（ 5-1）管所需风量为378m3/h。根据所需风量及中档风速选型原则，选择但高档额定风量为383mB/h，取最小水量得风机盘管的冷量为1.834KW，满足要求。表5-1FP-34WA型风机盘管的性能参数额定风量大小尺寸 （长X宽X高）供冷量供热量水量水阻力(mS/h)mm(KW(KW(t/h)(kpa)255780X450X2451.8342.580.36610.5经校核所选风机盘管满足冬季热负荷要求。用同样方法确定其他房间风机盘管型号 ，附表：§5.2新风机组选型以二层为例，新风机组的总耗冷量为 16.9KW,耗热量为24.8KW送风量为3600m3/h。根据以上数据，选择组合空调机组型号为 DBFP3该机组具有制冷供热（见表5-2（见表5-2）5-3)5-3)表5-2DBFP3新风机组的性能参数新风机组额定风量外型尺寸供冷量供热量水量水阻力型号m3/hmmKWKWT/hKPaDBFP330001166X986X50016.932.12.9321.8经校核所选新机组满足冬季热负荷的要求。用同样方法确定其他各层新风机组的型号，其性能参数，见表（

表5-3新风机组选型及性能参数楼层新风机组额定风量外型尺寸供冷量供热量水量水阻力型号me/hmmKWKWT/hKPa二层DBFP330001166X986X50016.932.12.9321.8三层DBFP330001166X986X50016.932.12.9321.8四到九层左DBFP450001458X986X50022.326022.342.4四到九层右DBFP2.525001018X986X50013.926.42.4113.4十层左DBFP450001458X986X50022.326022.342.4十层右DBFP2.525001018X986X50013.926.42.4113.4经校核所选新机组满足冬季热负荷的要求。§5.3空调机组选型以多功能厅为例，房间的冷负荷为 65357.8W,新风负荷为60720W，送风126.08KW。量为9755m3/h，新风量为6600m3/h126.08KW。根据以上数据，选2台型号为DBFP12空调机组，其性能参数，（见表5-4）表5-4DBFPX15型组合空调机组性能参数新风机组额定风量外型尺寸机组全压供冷量供热量水量水阻力型号nB/hmmkpaKWKWT/hKPaDBFP12120001970X1546X67522570.8134.512.342经校核所选新机组满足冬季热负荷的要求。用同样方法确定其它空调机组的型号 ，见表5-5表5-5组合空调机组型号及性能参数楼层空调机组额定风量外型尺寸供冷量供热量水量水阻力型号m3/hmmKWKWT/hKPa一层左DBFPX12120001970X1546X67592.3165.215.9759.2一层右DBFP1595X712115.3206.419.9565

表5-6换热器参数型号单板面积/m2板片数换热面积/m2长/(mm宽/mm接管径/mmB650.530151000500DN100§5.4换热器的选择本设计选用板式换热器，板式换热器是一种高效、紧凑的换热设备。它具有传热效率高，占地面积少，污垢系数低，多种介质换热，清洗方便，容易改变换热面积的优点。当板间流速为0.3〜0.5m/s时，总的传热系数K概略值为:水-水板式换热器K=3000〜7000W/(§5.4换热器的选择本设计选用板式换热器，板式换热器是一种高效、紧凑的换热设备。它具有传热效率高，占地面积少，污垢系数低，多种介质换热，清洗方便，容易改变换热面积的优点。当板间流速为0.3〜0.5m/s时，总的传热系数K概略值为:水-水板式换热器K=3000〜7000W/(m\C)依据换热面积进行选择，其计算公式如下示:LCQF= KBAtpj(5-1)式中:X也ta-也tbln——

心tb(5-2)F――换热器换热面积rf；C――系统热损失系统，采用1.1〜1.2;Q 总热量，WB 考虑水垢系数，0.9;K――传热系数W/(m2.k);△tpj对数平均温差，C；ta――热媒的入口的最大温差，tb――热媒的出口的最小温差，该建筑总热量为 346560W，冬季新风负荷为热水管网的供回、水温度为95C、按70C,空调机组冬季的供、回温度为5-2式计算得，itpj=26C60°C、50°C。5-1式计算得，f"0346嚣；8807)=13.3m2故选用舒瑞普换热设备有限公司生产的型号为B65的板式换热器两台。§5.5冷水机组的选择

由于该建筑物位于**市，结合本建筑的特点，从经济运行角度，时间运行的角度，方便管理是角度,最大限度发挥效能的角度分析决定选用螺杆式水冷冷水机组。的角度，方便管理是角度,夏季该建筑总耗冷量Q=805.5KW所以冷水机组选型应根据总耗冷量而夏季该建筑总耗冷量定，并在总冷负何上附加10%定，并在总冷负何上附加10%。Q=805.5X1.1=819.258KW5-7。根据总的冷量Q=819.258KW,5-7。渡季节低负荷期只开启一台机组，已达到节能目的。它的型号参数见表表5-7螺杆式冷水机组的参数型号LSBLG440/A1制冷量KW441.9输入功率KW98能量控制25%〜100%制冷剂R134a压缩机型式进口半封闭式螺杆式压缩机数量台1蒸发器型式壳管式换热器水流量m^/h76水阻力KPa76进/出温度12/7°C管径mmDN100冷凝器型式壳管式换热器水流量mi/h94水阻力KPa76进/出温度30/35C管径mmDN100尺寸长X宽X高mm2978X1388X1713因为夏季总耗冷量为819.258KW，两台LSBLG400A型螺杆式冷水机组提供的制冷量为883.8KW,略大于冷负荷，所以所选的冷水机组符合要求。第6章气流组织计算§6.1气流组织的形式送风口形式等因素。其气流分布的流动模式取决于送风口和回风口位置、送风口形式等因素。其中送风口(它的位置、形式、规格、出口风速度等)是气流分布的主要影响:侧送侧回，上:侧送侧回，上§6.2风口型式的确定一、送风方式及送风口的选型应符合下列要求。一般采用百叶风口或条缝型风口等送风，有条件时，侧送气流宜贴附；工艺性空气调节房间，当室温允许波动W ±0.50C时，侧送气流应贴附。但有吊顶可以利用时，应根据房间的高度及使用场所的对气流的要求，分别采用圆形、方形和条缝形风口和孔板送风；当单位面积送风量较大，且工作区内要求的风速较小或区域温差要求严格时，应采用孔板送风。空间较大的公共建筑和室温允许波动》 ±10C的高大厂房，可采用喷口送风或旋流送风口送风。二、常见的典型送风口型式侧送风侧送风是空调房间中常用的一种气流组织方式。一般以贴附形式出现，工作区通常是回流。对于室温波动范围有要求的空调房间，一般都能够满足区域温差的要求。因此，除了区域温差和工作区风速要求很严格以及送风射程侧送风是空调房间中常用的一种气流组织方式。很短，不能满足射流扩散和温差衰减要求以外，通常宜采用这种方式。喷口送风喷口送风适用于以下特点的建筑物空调。建筑物高大，高度在6〜7m以上；由于喷口送风具有射程远、系统简单和投资较省的特点，因此，在要求舒适性空调的公共建筑物如礼堂、体育馆、剧院、大厅等，采用这种送风方式最为适宜。(3)室内没有大量的热量、粉尘和有害气体的局域区域。散流器送风层高较低且有技术夹层散流器送风方式，一般用于室温允许波动有要求，层高较低且有技术夹层的空调房间，送风射流沿着顶棚流动形成贴附射流。空气由散流器送出时，通常沿着顶棚和墙面形成贴附射流，射流扩散较好，区域温差一般能够满足要求保证工作区稳定的温度和风速。综上所述，在本设计中，进风口采用固定的防水百叶窗，以防雨水进入。在根据酒店建筑的实际情况，建筑面积较小的办公室、雅间、标准间采用侧送风气流组织形式，送风口选用双层百叶，气流组织采用侧送侧回；商铺等大空间采用散流器平送，送风口选用圆形散流器，气流组织采用上送上回；而多功能厅等高大空间采用喷口送风，送风口选用圆形喷口，气流组织采用上送上回的方式。回风口选用单层百叶回风口；回风道均在吊顶上布置，这样布置风道的优点是减少投资，且不占用建筑面积，与装修协调容易。§6.3气流组织设计算一、侧送风方式以201雅间为例，房间长宽高为 7.8X3.2X3.6m3;室内空调系统为风机盘管加新风系统，其安装的风机盘管为 FP-51WA型，风量383m/h;新风量为140m7h。房间的风机盘管送风口及新风均采用侧送侧回的气流组织方式，新风作为辅助送风。为简化计算，可忽略新风对气流的影响，因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算。!=■图6-1风机盘管侧送风示意图用双层百叶送风口，其紊流系数为 c=0.16，射程为7.8-1=6.8m(1.0m为射流末端宽度)。定送风口的出流速度Vovo=0.36aZF7/do m/s (6-1)式中：Fn——垂直于单股射流的空间断面面积， m,见图d0 送风口直径或当量直径， m

(6-2)(6-2)式中：H――房间高度，m；B――房间宽度，mL 房间的总送风量，m/h;先假定V0=3m/s，由公式（6-2）算出射流自由度为10.71，代入公式（6-1）V0=0.36X10.71=3.86m/s。所取V0=3m/s<3.86m/s，且在2〜5m/s范围之间，则满足要求。确定送风口数目N(6-3)H(6-3)ax式中：a――送风口紊流系数；x式中：a――送风口紊流系数；x——送风射流的射程，x――受限射流无因次距离，见式-ax式中其他符号含义同上。取△tx=1E,由（△tx/△10）X（6-4)(6-4)JFn/d)=(1/8)X10.71，查得受限射流距离x=0.25;则风口数量:N=3.2XN=3.2X3.6/[0.16 X5.62/0.25]2=0.89,因此风口数目N为1个。确定送风口尺寸由下式算得每个风口面积 f(6-5)式中：f——送风口面积;式中其他符号含义同上。乩选取ABE系列双层百叶由公式(6-5)f=523/(3600X3乩选取ABE系列双层百叶风口，尺寸为250X200;则Vo=17(3600 •a-b)=523/(3600X0.25X0.2)=2.91m/s,do=1.13TaT=1.13J0.25X0.2=253mm校核射流的贴附长度阿基米德数Ar按下式计算:Argae。-Tn)

"V02Tn(6-6)式中：T0――射流出口温度， K;Tn――房间空气温度，K；d0――风口面积当量直径， m2g重力加速度，m/s;式中其他符号含义同上。由Ar数的绝对值查得x/d。值，就可以得到射流贴附长度由公式计算阿基米德数Ar=9.8X0.253X(-8)/[2.91 2X(273+24)]=-0.008查得x/d0=22.5,则x=26.5X0.313=8.3>5.65，满足要求。6.校核房间高度公式H=h+s+0.07•x+0.3(6-7)式中：h——空调区高度，一般取w ――送风口底边至顶棚距离，0.07•x――射流向下扩展的距离，0.3――安全系数，房间高度三H时满足要求；H=h+S+0.07•X+0.3=2+0.3+1.7731 -(7.8X3.6)X6.8+0.32m；=3.03<3.2m符和要求。用相同方法计算其他房间风机盘管送风口见附表、上供上回方式对于全空气系统选择散流器平送送风，散流器一般安装在顶棚。根据它的形状可分为圆形散流器、方形散流器或矩形散流器。根据其结构可分为盘式散流器、直片式散流器和流线型散流器，另外还有将送回口作为一体的称为送吸式散流器。在此设计中我们选择盘式散流器，盘式散流器的送风气流呈辐射状，比较适合层高较低的房间。以102商铺为例，采用散流器的平送，房间尺寸长X宽X高为13.3X7.2X4.5m，室内最大冷负荷为 13.980KW，送风量为1686m3/h，室温要求26C,相对湿度为60%1.根据房间尺寸13.3X7.2m，因此选择八个圆形散流器。2.散流器的布置3.3.对于商店颈部允许风速为图6-2散流器的布置图6-7.5m/s，选用颈部直径为lOOmn的圆形散流器，颈部面积为0.00785叭则颈部风速为1686V=8況0.00785X3600=7.46m/s散流器的实际出口面积约为颈部面积的90%,即A=0.00785X0.9=0.0071m2则散流器的出口风速为V则散流器的出口风速为V0=7.46-0.9=8.3m/s当末端风速为0.5m/s的射程0.5-0.07=1.9m0.5-0.07=1.9m室内的平均风速、… 0.3811.9、… 0.3811.9Vm—H+4.5x4.5=73.1f723O25=0.15m/s如果送冷风，则室内平均风速为0.24m/s如果送冷风，则室内平均风速为0.24m/s，故所选散流器符合要求。由以上方法可选出其他房间的的散流器，见下表:表6-1散流器的选型房间编号新风量送风量散流器个数散流器喉部直径风口面积m/hm3/h个mm10124079721000.007851021470168681000.00785

1031470234281000.007851041110206261000.007851051110206261000.007851061470210781000.0078510717102342101000.00785108200191181000.00785喷口送风喷口的形式喷口有圆形和扁形两种，由于对圆形喷口的实验比其它的类型送风口要多，且实验研究及其分析也比较满意，因此应有也比较广泛，圆形风口的紊流系数a=0.07，射程较远，速度衰减也较慢，故选择圆形喷口，其尺寸如图图6-2喷口的构造1图6-2喷口的构造1,6d3喷流的形状喷流的形状主要取决于喷口位置和阿基米德准数Ar喷流的形状主要取决于喷口位置和阿基米德准数Ar，即喷口直径，喷口速度，喷口角度，以及送风温差；喷口风速的大小直接影响喷流射程，也影响涡流区的大小，VSa大，射流就越远，涡流区越小，当 Vs—定时，喷口直径ds越大，射程越远，根据实验，冷射流角度 a一般为0°-15°。设计参数:(1)射程x 射程是指沿着喷口的中心轴线从喷口到气流风速等于0.2m/s左右的截面的水平距离。(2)送风风速Vs取4-10m/s(3)喷口直径ds(2)送风风速Vs取4-10m/s(3)喷口直径ds一般在0.2-0.8m(4)喷口角度按计算确定，一般冷射流时 a=0-15(5)喷口的安装高度 一般在6-10m以多功能厅为例已知房间尺寸长 A=21.3m,宽B=16m高H=6.4m,室内温度24C,室内显冷负荷65.358KW，总送风量Ls=9755m3/h，采用安装在6n高的圆喷口单侧送风，回风方式为上回风。

解：Ls=9755m/h=2.71m3/s设a=0,工作区的高度为2m初选喷口ds=250m从而有x=7my=2m计算相对落差yds和相对射程x/ds0.25=8计算阿基米德数Ar因为a=0,所以Ar=y/ds5.32(x/dsAr=y/ds5.32(x/ds)2(0.51卒+0.35)d282X(0.51咒0.07^7+0.35)0.25=0.005因为Vs因为Vs在4〜10m/s的范围内，所以取送风速度为7m/so计算喷口的个数Lsn=-lLsLsn=-lLs2.71兀2—dsVs4—o.25%5=8.5个，取9个计算射流末端轴心速度计算射流末端轴心速度VX和射流平均速度Vp0.48Vx=Vs0.48—+0.1450.48Vx=Vs0.48—+0.145L5=0.86m/s0.251Vp1Vp=2v0.86 =0.43m/s2因为V）在0.2〜0.5m/s范围内，所以满足工作区风速要求。第7章水力计算§7.1水管水力计算'、冷冻水系统在水力计算时，初选管内流速和确定最后的流速时必须满足以下要求:表7-1管内水的最大允许水流速表空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径DNC100mm寸可空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径DNC100mm寸可以采用镀锌钢管，其规格用公称直径DN表示；当管径DN>100m时采用无缝钢公称直径：DNV(m/s)公称直径：DNV(m/s)>150.3651.15200.65801.60250.801001.80321.001252.00401.50>1502.00-3.00501.50r/II:Ril-HH ■■ J... ■H■■ H■■■■■■LbBHB...H-H-• HH• /兀，，詔/旺厂訂厂时/管，其规格用外径X壁厚表示，一般须作二次镀锌。选定最不利环路，给管段标号。7 / ! : ;■■I - ■ *1"T1II~-nI1-^r■■Lr■r^—i'■rfitL/////!/「j厂7广亠■一图7-1一区水系统图

用假定流速法确定管段管径根据假定的流速和确定的流量计算出管径，计算式如下:d=Y900；rpV根据给定的管径规格选定管径，由确定的管径和选定的设备的流量计算出管内的实际流速:GV"900;rd2P(7-1)(7-2)式中APy也Py=RL沿程阻力，Pa(7-3)每米管长的沿程损失(比摩阻) ，Pa/m管段长度，(7-1)(7-2)式中APy也Py=RL沿程阻力，Pa(7-3)每米管长的沿程损失(比摩阻) ，Pa/m管段长度，m摩擦阻力系数入由柯列勃洛克公式确定:F/2.51丄K/d、TT g(R^T72)(7-4)式中K管道的相对粗糙度，本设计中取K=0.15mmRe雷洛数。(5)用局部阻力系数法求管段的局部阻力。计算式如下:(7-5)水力计算的结果，见表6-6水力计算的结果，见表6-6和表6-7。式中:局部阻力，Pa；式中:管段中总的局部阻力系数。(6)计算总的阻力，计算式如下:(7-6)△P=△R+△(7-6)表7-2最不利环路水力计算管道流量管径实际流速管长比摩阻总阻力损失编号(T/h)(mm)(m/s)(m)(Pa/m)(pa)0-10.272200.228.50.1110.944

1—23.511500.474.450.1290.5742—33.987500.526.50.1530.9953—44.442500.585.50.1951.0734—54.899500.666.50.2371.545—65.385700.45.50.040.226—75.612700.487.10.09690.6887—86.547700.5180.1070.8568—97.266700.6213.10.1552.0319—1011.716800.639.050.070.633510—1123.432801.279.80.32.9411—1235.1471250.839.80.0750.73512—1346.8631251.1120.131.5613—1458.5791500.98140.0851.1914—1570.2881501.1511.20.1141.276815—160.716250.386.260.2131.33316—171.662400.3680.110.8817—181.874400.44.350.130.56618—192.36500.316.810.0590.40219—202.817500.386.820.0850.5820—213.273700.259.90.03110.30821—223.597700.289.150.03760.34422—237.266700.625.50.1550.85323-2411.716800.639.050.070.633524-2523.432801.279.80.32.9425-2635.1471250.839.80.0750.73526-2746.8631251.1120.131.5627-2858.5791500.98140.0851.1928-2970.2881501.1511.20.1141.2768最不利环路的阻力损失为 39.3KPa,风机盘管的阻力为 10.5KPa,总阻力

损失49.8KPa表7-3最有利环路的水力计算管道*曰.流量管径流速管长比摩阻沿程损失编号(T/h)(mm)(m/s)(m)(Pa/m)(pa)64-651.472200.88.50.54.2565-661.763320.614.40.2361.0566-672.297320.756.50.3532.29667-682.803320.985.50.553.02668-693.309400.726.50.281.81969-703.819400.855.50.42.270-714.272500.656.50.150.97571-724.754500.715.50.1821.00172-730.482200.36.50.110.71573-740.935250.415.50.1370.75474-751.445250.785.50.442.4275-761.951320.686.50.31.9576-772.457320.865.50.452.47577-782.991321.027.10.6574.66578-793.282400.6980.2341.872最有利环路的阻力损失为31.5KPa，新风机组的阻力损失为 13.4KPa，总的阻力损失44.9KPa。校核不平衡率管0-29与管段64-79并联，故不平衡率为:因为iPo-2^49.8KPa，也P64-79=44.9KFaAPo-29~APo-29~“64-79 49.8-44.9APo-29=9.8%<15%满足要求49.8同理可得出其它环路的水管管径。二、冷却水在水力计算时，初选管内流速和确定最后的流速时必须满足以下要求:表7-4水管流速表

管径（mm70-100125-250250-400>400冷却水（m/s）1.0-1.21.2-1.61.5-2.01.8-2.51.用假定流速法确定管段管径假定的管内流速为1.3m/s，单台螺杆式冷水机组流量 94m3/h，则系统流量为G=94X2=188m3/h则管径d=4则管径d=4G188900TpV 【900X3.14X1.0X1.3=0.226m故取管径250mm根据给定的管径规格选定管径，由确定的管径和选定的设备的流量计算出管内的实际流速:188=出管内的实际流速:188=900X3.14X0.25X0.25X1.0JEm/s2.沿程阻力由d由d、G可查出比摩阻R=48Pa,则沿程阻力廊y=48X15=720Pa3.局部阻力廊j=30%Py=0.3X720=216Pa冷却水系统总的阻力Ap=Apy+心pj=720+216=936Pa冷凝水管的设计风机盘管、新风机组在运行过程中产生的冷凝水须由冷凝水管排出。风机盘管的凝结水都是自流排出的 ，凝水盘很浅，排水余压很小，因而要做好排水管的坡度，以防排水流不畅凝水溢出，湿损吊顶装修。排放凝结水的管路的系统设计中，应注意以下几点:1、风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于1、风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于0.010其它水平支干管，沿水流方向，应保持不小于 0.002的坡度，且不允许有积水部位;2、冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。采用聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。3、冷凝水管的公称直径 D（mm,一般情况下可以按照机组的冷负荷（KW， 按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径:QWQW7KVVDN=20mm;Q=7.1-17.6KW,DN=25mm;Q=17.7-100KW,DN=32mm;Q=101-176KW,DN=40mm;Q=177-598KW,DN=50mm;Q=599-1055KW,DN=80mm;Q=1056-1512KW,DN=100mm;Q=1513-12462KW,DN=125mmQ>12462KW,DN=150mm.本设计中冷凝管沿水流方向保持 0.3%的坡度，且保证没有积水部位，就近排入卫生间地漏。冷凝水管采用聚氯乙烯塑料管，在实际应用过程中，若冷凝水盘处于机组的负压段， 凝水盘出口处应设置出口与大气相通的水封，其高度比凝水盘处的负压大 50%左右。连接到设备冷凝水管的尺寸由设备决定。一般情况下，每1KW勺冷负荷每小时约产生0.4KW左右的冷凝水，在潜热负荷较高的情况下，每 1KW冷负荷约产生0.8KW的冷凝水。在本设计中，采用了根据机组的冷负荷，按上述数据近似选定冷凝水的公称直径。本设计具体冷凝水管选择详见水系统图。§7.2风管的水力计算一、风管布置一个好的送风系统设计，应该使