商业大厦石材幕墙结构计算书word

石材幕墙结构计算书87/88商业大厦石材幕墙结构计算书目录第一章、计算依据及说明3一、工程概况说明3二、设计依据31相关规范32基本计算公式33材料性能8第二章、石材幕墙结构计算13一、幕墙系统承受荷载计算131水平风荷载计算132垂直于幕墙平面的分布水平地震作用计算：14二、石材板块的选用与校核(短槽)151基本参数152石材板块荷载计算163石材的抗弯设计174短槽托板剪应力校核18三、幕墙立柱计算(钢型材)191基本参数192立柱型材选材计算193确定材料的截面参数214选用立柱型材的截面特性235立柱的抗弯强度计算236立柱的抗剪计算247立柱的挠度计算25四、幕墙横梁计算（钢型材）261基本参数262横梁荷载计算273横梁的内力计算284初选横梁材料的截面参数295选用的横梁材料的截面特性316横梁的截面校核32五、连接件计算341基本参数342横梁与角码间连接343角码与立柱连接354立柱与主结构连接375幕墙转接件强度计算39六、幕墙埋件计算（后补锚栓）391荷载信息392群锚受拉内力计算403群锚受剪内力计算424锚栓钢材破坏受拉承载力计算435混凝土锥体破坏受拉承载力计算446混凝土劈裂破坏承载力验算477锚栓钢材破坏受剪承载力计算488混凝土边缘破坏受剪承载力计算489混凝土剪撬破坏受剪承载力计算5110拉剪复合受力承载力计算5211焊缝计算53石材幕墙结构计算书第一章、计算依据及说明一、工程概况说明工程名称：XXX商业大厦工程所在地：深圳工程所属建筑物地区类别：C类地形工程所在地区抗震设防烈度：7度工程所在地区地震设防分类：标准设防类工程基本风压：0.75kN/m²工程基本雪压：0kN/m²二、设计依据相关规范参考资料《建筑结构静力计算手册》（第二版）土建图纸：基本计算公式地形类别划分：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：—A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；—B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；—C类指有密集建筑群的城市市区；—D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：当计算主要承重结构时EQW\s\do3(k)=β\s\do3(z)μ\s\do3(s)μ\s\do3(z)W\s\do3(0)（GB50009-20128.1.1-1）当计算围护结构时EQW\s\do3(k)=β\s\do3(gz)μ\s\do3(s1)μ\s\do3(z)W\s\do3(0)（GB50009-20128.1.1-2）式中：EQW\s\do3(k)——垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值（N/mm²）；EQβ\s\do3(gz)——高度Z处的阵风系数；根据不同地面粗糙度类别，按以下公式计算：EQβ\s\do3(gz)=1+2gI\s\do3(10)(Z/10)-α（GB50009-2012第8.6.1条文说明）EQg——峰值因子，按全国GB50009-2012荷载规范取值2.5；EQα——地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，分别取0.12、0.15、0.22和0.30；EQI\s\do3(10)——为10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23和0.39；EQβ\s\do3(gz)=1+2gI\s\do3(10)(Z/10)-α=1+2×2.5×0.23×\b(\f(17.3,10))-0.22=2.0194EQμ\s\do3(z)——风压高度变化系数，按（GB50009-20128.2.1条文说明中公式取定；根据不同地面粗糙度类别，按以下公式计算：A类：EQμ\s\do3(z)=1.284\b(\f(Z,10))\s\up3(0.24)B类：EQμ\s\do3(z)=1.000\b(\f(Z,10))\s\up3(0.30)C类：EQμ\s\do3(z)=0.544\b(\f(Z,10))\s\up3(0.44)D类：EQμ\s\do3(z)=0.262\b(\f(Z,10))\s\up3(0.60)本工程为C类地形：EQμ\s\do3(z)=0.544×\b(\f(17.3,10))\s\up3(0.44)=0.6924EQμ\s\do3(s1)——局部风压体型系数，按（GB50009-20128.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数：外表面1）封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3的规定采用；2）檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3）其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。内表面1）封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取0.2或-0.2；（广东荷载规范按0.3或-0.2取值）2）仅一面墙有主导洞口的建筑物：—当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取EQ0.4μ\s\do3(s1)；—当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取EQ0.6μ\s\do3(s1)；—当开洞率大于0.30时，取EQ0.8μ\s\do3(s1)；3）其它情况，应按开放式建筑物的EQμ\s\do3(s1)取值；注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；2：EQμ\s\do3(s1)应取主导洞口对应位置的值；计算非直接承受风荷载的维护构件风荷载时，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）第8.3.4条，局部体型系数EQμ\s\do3(s1)可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：（1）当从属面积不大于1m²时，折减系数取1.0；（2）当从属面积大于或等于25m²时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其他屋面区域折减系数取1.0；（3）当从属面积大于1m²小于25m²时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：EQμ\s\do3(s1)(A)=μ\s\do3(s1)(1)+[μ\s\do3(s1)(25)-μ\s\do3(s1)(1)]logA/1.4EQW\s\do3(0)——基本风压，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附表E.5（全国各城市的雪压和风压值表）给出的风压采用，但不得小于0.3kN/m²。地震作用计算：EQq\s\do3(EAk)=β\s\do3(E)×α\s\do3(max)×G\s\do3(Ak)式中：EQq\s\do3(EAk)——水平地震作用标准值EQβ\s\do3(E)——动力放大系数,按5.0取定EQα\s\do3(max)——水平地震影响系数最大值，根据相应抗震设防烈度和场地地震动峰值加速度确定。EQG\s\do3(Ak)——幕墙构件单位面积自重（N/mm²）GB50011-2010表5.1.4-1水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.112)0.16(0.224)0.32罕遇地震0.280.50(0.772)0.90(1.220)1.40注:括号内数值分分别用于设计计基本地震速速度为0.115g和0..30g的地地区。同时，根据GB50011-2010《建筑抗震设计规范》(2016年版)及GB18306-2015《中国地震动参数区划图》的要求：本工程场地类型为：Ⅱ类场地，场地地震动峰值加速度调整，按下式确定：EQα\s\do3(max)=F\s\do3(a)·α\s\do3(maxⅡ)……GB18306-2015附录E.1EQF\s\do3(a)——场地地震动峰值加速度调整系数，可按表E.1所给值分段线性插值确定。EQα\s\do3(max)=F\s\do3(a)·α\s\do3(maxⅡ)=1×0.08=0.08根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008规定：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。简称甲类。2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。简称乙类。3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用，达到在遭遇高于当地抗震设防烈度的预估罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命安全的严重破坏的抗震设防目标。简称丙类。4.适度设防类，允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低其抗震措施，但抗震设防烈度为6度时不应降低。一般情况下，仍应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。简称丁类。作用效应组合：一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：EQγ\s\do3(o)S≤Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：EQS\s\do3(E)≤R/γ\s\do3(RE)式中：EQS——荷载效应按基本组合的设计值；EQS\s\do3(E)——地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；EQR——构件强度设计值；EQγ\s\do3(o)——结构构件重要性系数，应取不小于1.0；EQγ\s\do3(RE)——结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：EQd\s\do3(f)≤d\s\do3(f\l(,lim))EQd\s\do3(f)——构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；EQd\s\do3(f\l(,lim))——构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合EQd\s\do3(f)≤d\s\do3(f\l(,lim))的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1.有地震作用效应组合时，应按下式进行：EQS=γ\s\do3(G)S\s\do3(Gk)+γ\s\do3(w)ψ\s\do3(w)S\s\do3(Wk)+γ\s\do3(E)ψ\s\do3(E)S\s\do3(Ek)2.无地震作用效应组合时，应按下式进行：EQS=γ\s\do3(G)S\s\do3(Gk)+ψ\s\do3(w)γ\s\do3(w)S\s\do3(Wk)EQS——作用效应组合的设计值；EQS\s\do3(Gk)——永久荷载效应标准值；EQS\s\do3(Wk)——风荷载效应标准值；EQS\s\do3(Ek)——地震作用效应标准值；EQγ\s\do3(G)——永久荷载分项系数；EQγ\s\do3(w)——风荷载分项系数；EQγ\s\do3(E)——地震作用分项系数；EQψ\s\do3(w)——风荷载的组合值系数；EQψ\s\do3(E)——地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数EQγ\s\do3(G)、EQγ\s\do3(w)、EQγ\s\do3(E)应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数EQγ\s\do3(G)应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数EQγ\s\do3(G)的取值不应大于1.0。可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数EQψ\s\do3(w)应取1.0，地震作用于的组合系数EQψ\s\do3(E)应取0.5。②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数EQψ\s\do3(w)应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6（永久荷载的效应起控制作用时）。幕墙构件件的挠度验算算时，风荷载载分项系数EQγ\s\doe(ww)和永久荷载载分项系数均均应取1.00，且可不考考虑作用效应应的组合。材料性能材料力学性能，主主要参考《玻玻璃幕墙工程程技术规范》JJGJ1002-20003。1）玻璃的强度度设计值应按按表5.2..1的规定采采用。表5.2.1玻璃的强度度设计值ffg（N/mmm²）种类厚度（mm）大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≥2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≥2059.041.32）铝合金型材材的强度设计计值应参考《铝铝合金结构设设计规范》GGB504429-20007，按表表4.3.44的规定采用用。表4.3.4铝合金型材材的强度设计计值fa（N/mmm²）铝合金牌号状态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分9055133.0T6不区分200115199.06063T5不区分9055120.0T6不区分15085161.06063AT5≤1013575150.0＞1012570141.5T6≤1016090172.0＞1015080163.03）部分单层铝铝合板强度设设计值应参考考《金属与石石材幕墙工程程技术规范》JJGJ1333-20011。按表5..3.2采用用。表5.3.2单层铝合金金板强度设计计值（N/mmm²）牌号试样状态厚度（mm）抗拉强度fta11抗剪强度fva112A11T420.5～2.9129.575.1＞2.9～10..0136.579.22A12T420.5～2.9171.599.5＞2.9～10..0185.5107.67A04T620.5～2.9273.0158.4＞2.9～10..0287.0158.47A09T620.5～2.9273.0158.4＞2.9～10..0287.0166.54）热轧钢材的的强度设计值值应按现行国国家标准《钢钢结构设计规规范》GB550017--2003的的规定采用，也也可按《玻璃璃幕墙工程技技术规范》JJGJ1022-20033表5.2..3采用。表5.2.3热轧钢材的的强度设计值值fs（N/mmm²）钢材牌号厚度或直径d（mmm）抗拉、抗压、抗弯弯抗剪端面承压Q235d≤1621512532516＜d≤4020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤3529517035＜d≤50265155注：表中厚度是指指计算点的钢钢材厚度；对对轴心受力杆杆件是指截面面中较厚钢板板的厚度。5）冷弯薄壁型型钢的钢材的的强度设计值值应按现行国国家标准《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB500188-20022的规定，可可按表4.22.1采用。表4.2.1冷冷成型薄壁型型钢的强度设设计值（N//mm²）钢材牌号抗拉、抗压、抗弯弯fts抗剪fvs端面承压（磨平顶顶紧）fcssQ235205120310Q3453001754006）螺栓连接的的强度设计值值可参考《玻玻璃幕墙工程程技术规范》JJGJ1002-20003表B.00.1-1。表B.0.1-11螺栓连连接的强度设设计值（N//mm²）类别螺栓的性能等级、锚锚栓和构件钢钢材的牌号普通螺栓锚栓高强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓承压型连接抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.8级级1701405.6级2101908.8级400320锚栓Q235钢140Q345钢180承压型连接高强度度螺栓8.8级400250-10.9级500310-构件Q235钢--305--405470Q345钢--385--510590Q390钢--400--5306157）焊缝的强度度设计值可参参考《玻璃幕幕墙工程技术术规范》JGGJ1022-20033表B.0..1-3。表B.0.1-33焊缝的的强度设计值值（N/mmm²）焊接方法和焊条型型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径d（mmm）抗压fcw抗拉和抗弯受拉fftw抗剪fvw抗拉、抗压、抗剪剪ffw一、二级三级自动焊、半自动焊焊和E43型型焊条的手工工焊Q235钢d≤1621521518512516016＜d≤4020520517512016040＜d≤60200200170115160自动焊、半自动焊焊和E50型型焊条的手工工焊Q345钢d≤1631031026518020016＜d≤3529529525017020035＜d≤50265265225155200自动焊、半自动焊焊和E55型型焊条的手工工焊Q390钢d≤1635035030020522016＜d≤3533533528519022035＜d≤50315315270180220自动焊、半自动焊焊和E55型型焊条的手工工焊Q420钢d≤1638038032022022016＜d≤3536036030521022035＜d≤502402402901952208）玻璃幕墙材材料的弹性模模量可按表55.2.8的的规定采用。表5.2.8材料的弹性性模量E（NN/mm²）材料弹性模量E玻璃72000铝合金70000钢、不锈钢206000消除应力的高强钢钢丝205000不锈钢绞线120000～11500000高强钢绞线195000钢丝绳80000～1000000注：钢绞线弹性模模量可按实测测值采用。9）玻璃幕墙材料料的泊松比可可按表5.22.9的规定定采用。表5.2.9材料的泊松松比υ材料υ材料υ玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线线0.3010）玻璃幕墙材材料的线膨胀胀系数可按表表5.2.110的规定采采用。表5.2.10材料的线线膨胀系数αα(1/℃))材料α材料α玻璃0.0000088～0.000001不锈钢板0.0000188钢材0.0000122混凝土0.00001铝材0.00002335砌砖体0.000005511）玻璃幕墙材材料的重力密密度标准值可可按表5.33.1的规定定采用。表5.3.1材料的重力力密度γg（kN/mm3)材料γg材料γg普通、夹层、钢化化、半钢化玻玻璃25.6矿棉1.2~1.5钢材78.5岩棉0.5~2.5铝合金28.0玻璃棉0.5~1.0第二章、石材幕墙结构构计算一、幕墙系统承受受荷载计算水平风荷载计算按现行国国家标准《建建筑结构荷载载规范》（GGB500009-20112）附表E.5（全全国各城市的的雪压和风压压值表）可知知：深圳地区区，按50年年重现期，取取基本风压值值为：EQW\s\do3(0)=0.755kN/m²²该幕墙工工程的计算标标高为：117.3mm，地面粗糙糙度类别为：：C类地形。按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》（GB550009--2012）可可得：阵风系数数：EQβ\s\do3(gz)=2.01994风压高度度变化系数：：EQμ\s\do3(z)=00.69244面板风载荷计算（直直接承受风载载荷）1）面板风荷载载标准值：按现行国国家标准《建建筑结构荷载载规范》（GGB500009-20112）要求，视视石材面板为为直接承受风风荷载的围护护构件，体型型系数不进行行折减，故此此，本工程（封封闭式建筑物物）墙角负压压区体型系数数取值为：EQμ\s\do3(s1)=1..4+00.2=1.6按规范JJGJ1022-20033中5.3..2规定，石石材面板风荷荷载标准值应应按下式计算算，并且不应应小于0.0001N/mmm²；EQW\s\do3(k)=β\s\\do3(ggz)×μ\\s\do33(z)×μ\ss\do3((s1)×W\\s\do33(0)=22.01944×0.69924×1..6×0.000075EQ=0.001678N/mm²≥0.001N/mm²EQW\s\do3(k)=0.0001678N/mm²²2）面板风荷载载设计值：作用于幕幕墙上的风荷荷载设计值为为：EQW=γ\s\do3(w)·W\s\\do3(kk)EQW——作用在幕墙墙上的风荷载载设计值；EQγ\s\do3(w)——风荷载分项项系数；按现行国国家标准《玻玻璃幕墙工程程技术规范》（JJGJ1022-20033）第5..4.2条条取风荷载分分项系数为：：1.4；因此，作作用在幕墙上上的风荷载设设计值为：EQW=1.4×0.001678=0.002349N/mm²支撑结构风载荷计计算（非直接接承受风载荷荷）1）支撑结构风风荷载标准值值：支撑结构构的从属面积积：EQA=4.8m×1.2m=5.76m²按《建筑筑结构荷载规规范》（GBB500099-20122）第8.33.4条，当当从属面积大大于1m²小小于25m²²时，墙面和和绝对值大于于1.0的屋屋面局部体型型系数可采用用对数插值，即即按下式计算算局部体型系系数：EQμ\s\do3(s1)(A)==μ\s\\do3(ss1)(1))+[μμ\s\doo3(s1)(255)-μμ\s\doo3(s1)(1))]×llog(A))/1.4EQμ\s\do3(s1)(25)=0.88μ\s\ddo3(s11)(1)=0.88×1.4=1.112EQμ\s\do3(s1)(A)==μ\s\\do3(ss1)(1))+[μμ\s\doo3(s1)(255)-μμ\s\doo3(s1)(1))]×llog(A))/1.4=1.44+[11.12--1.4]]×0..76/1..4=11.248支撑结构构(非直接承承受风荷载))的局部风压压体型系数取取值为：EQμ\s\do3(s1)=1..248++0.2=1.4448按规范JJGJ1022-20033中5.3..2规定，风风荷载标准值值应按下式计计算，并且不不应小于0..001N//mm²；EQW\s\do3(k)=β\s\\do3(ggz)×μ\\s\do33(z)×μ\ss\do3((s1)×W\\s\do33(0)=22.01944×0.69924×1..448×00.000775EQ=0.001518N/mm²≥0.001N/mm²EQW\s\do3(k)=0.0001518N/mm²²2）支撑结构风风荷载设计值值：作用于幕幕墙上的风荷荷载设计值为为：EQW=γ\s\do3(w)·W\s\\do3(kk)EQW——作用在幕墙墙上的风荷载载设计值；EQγ\s\do3(w)——风荷载载分项系数；；按现行国国家标准《玻玻璃幕墙工程程技术规范》（JJGJ1022-20033）第5..4.2条条取风荷载分分项系数为：：1.4；因此，作作用在幕墙上上的风荷载设设计值为：EQW=1.4×0.001518=0.002125N/mm²垂直于幕墙平面的的分布水平地地震作用计算算：垂直于幕墙平面的的分布水平地地震标准值计计算：按现行国国家标准《玻玻璃幕墙工程程技术规范》（JJGJ1022-20033）第5..3.4条条，垂直于幕幕墙平面的分分布水平地震震标准值可按按下式计算：：EQq\s\do3(Ek)=β\\s\do33(E)·αα\s\doo3(maxx)·GG\s\doo3(k)/A式中：EQq\s\do3(Ek)——垂直直于幕墙平面面的分布水平平地震标准值值（N/mmm²）；EQβ\s\do3(E)——动力放大系系数，可取5.0；EQα\s\do3(max)——水水平地震影响响系数最大值值，本工程取取值为：0..08；EQG\s\do3(k)——幕墙构件（仅仅包括面板）的的重力荷载标标准值（N）；；EQA——幕墙平面面面积（m²）。垂直于幕墙平面的的分布水平地地震设计值计计算：垂直于幕幕墙平面的分分布水平地震震设计值为：：EQq\s\do3(E)=γ\s\\do3(EE)·qq\s\doo3(Ek)EQγ\s\do3(E)——水平地震作作用分项系数数；按现行国国家标准《玻玻璃幕墙工程程技术规范》（JJGJ1022-20033）第5..4.2条条取地震作用用项系数为：：1.3；EQq\s\do3(E)——水平地震作作用设计值（NN/mm²）。二、石材板块的选选用与校核((短槽)基本参数（1）石石材板块尺寸寸：a×b==925mmm×900mmm；（2）石石材配置：((短槽)托板板式δ25mmm，对边连连接；模型简图为：石材板块荷载计算算1）垂直于幕墙墙平面的分布布水平地震作作用标准值：：EQG\s\do3(k)=abtγγ\s\doo3(g)=9925×900××25××0.000003==624..375NNEQq\s\do3(EAk)=ββ\s\doo3(E)×α\ss\do3((max)×\\f(G\ss\do3((k),A)((JGJ1002-200035..3.4)式中：EQq\s\do3(EAk)——垂垂直于幕墙平平面的分布水水平地震作用用标准值（NN/mm²）；；EQβ\s\do3(E)——动力放大系系数，取5..0；EQα\s\do3(max)——水水平地震影响响系数最大值值，取0.008；EQG\s\do3(k)——石材板块的的重力荷载标标准值（N）；；EQA——幕墙平面面面积（mm²²）；EQt——石材厚度：：25mmm；EQγ\s\do3(g)——石材密度：：0.000003N//mm3；EQq\s\do3(EAk)=ββ\s\doo3(E)×α\ss\do3((max)×\\f(G\ss\do3((k),A)=5××0.088×\ff(624..375,925×9900)==0.00003N//mm²2）石材板块荷荷载集度设计计值组合：采用EQS\s\do3(w))+0..5S\s\\do3(EE)设计值组合合：（JJGJ1022-200335.44.1）EQq=1.4w\s\do3(k)+0.5×1.33q\s\ddo3(EAAk)=1.4××0.0001678+0.55×1..3×00.00033=0..0025444N/mmm²石材的抗弯设计1）计算边长的的确定：EQa——连接边长边边：925mmm；EQb——连接边短边边：900mmm；EQa\s\do3(1)——短槽中心到到面板边侧距距离150mm；EQa\s\do3(0)——计算短边边边长（mm）；；EQb\s\do3(0)——计算长边边边长（mm）；；由于：EQa-2a\s\do3(11)=6625≤b=9000，所以：EQa\s\do3(0)=625mmmEQb\s\do3(0)=900mmm2）石材强度校校核：校核依据：EQσ=\f(6×m×q×b\s\do3(0)²,t²)≤≤f\s\\do3(ssc)=3..72N//mm²（JGJJ133-220015.5.44）式中：EQσ——石材中产生生的弯曲应力力设计值（NN/mm²）；；EQf\s\do3(sc)——面板板的抗弯强度度设计值（NN/mm²）；；EQm——四点支承面面板最大弯矩矩系数，按短短边与长边的的边长比0..6944，查查表得：0..138；JGJ133-22001表BB.0.2四点支支承矩形板块块的弯矩系数数a0/b00.500.550.600.650.700.75m0.13030.13200.13380.13600.13830.1408a0/b00.800.850.900.951.00m0.14350.14630.14940.15260.1559EQq——石材板块水水平荷载集度度设计值组合合（N/mmm²）；EQt——石材厚度：：25mmm；EQσ=\f(6×0.138×0.002544×900²,25²)=2.7299N/mm²≤f\s\do3(sc)=3.722N/mmm²石材抗弯弯强度满足要要求！3）短槽托板在在石材中产生生的剪应力校校核校核依据：τ1EQ=\f(qab,n×(t-c)s)β≤τscc=1.866N/mm²²（JGJ1133-200015.5.77)τ1———短槽托板板在石材中产产生的剪应力力设计值（NN/mm²）；；τsc———石材的的抗剪强度设设计值（NN/mm²）；；q———石材板块块水平荷载集集度设计值组组合（N//mm²）；；a———短槽连接接边边长：9925mmm；b———无槽边边边长：9000mm；β——应力调整系系数，按表JJGJ1333-20011[5.5..5]，取11.25；n———一个连接接边上的短槽槽数量：2；；t———石材厚度度：25mmm；c———短槽槽口口宽度：6mm；s———单个槽底底总长度：880mm；；τ1EQ=\f(0.002544×925×900,2×(25-6)×80)×1.25=0.871N/mm²≤τscc=1.866N/mmm²石材抗剪剪强度满足要要求！短槽托板剪应力校校核校核依据：τ2EQ=\f(qab,2n×A\s\do3(p)))β≤ττp=1044N/mmm²（JGJJ133-220015.5.55-1）式中：τ2———短槽托板板的剪应力设设计值（NN/mm²）；；τp———短槽托板板的抗剪强度度设计值（NN/mm²）；；q———石材板块块水平荷载集集度设计值组组合（N//mm²）；；a———短槽连接接边边长：9925mmm；b———无槽边边边长：9000mm；β——应力调整系系数，按表[[JGJ1333-20001]5..5.5，取取1.25；；n———一个连接接边上的短槽槽数量：2；；Ap———短槽托板板截面面积：：300mmm²；τ2EQ=\f(qab,2n×A\s\do3(p)))β=\\f(0.00025444×925××900,22×2×3000)×1..25=2.2066N/mmm²≤ττp=1044N/mmm²短槽托板板抗剪强度满满足要求！三、幕墙立柱计算算(钢型材))基本参数（1）力力学模型：双双跨梁；（2）立立柱跨度：LL=48000mm，短跨跨L1=500mmm，长跨LL2=43000mm；（3）立立柱左分格宽宽：12000mm；立柱柱右分格宽：：1200mmm；（4）立立柱计算间距距：B=1200mmm；（5）立立柱材质：QQ235钢型型材；本处幕墙墙立柱按双跨跨梁力学模型型进行设计计计算，受力模模型如下：立柱型材选材计算算1）风荷载作用用的线荷载集集度（按矩形形分布）：风荷载线线分布最大荷荷载集度标准准值（N/mmm）EQq\s\do3(wk)=W\\s\do33(k)×B式中：EQW\s\do3(k)——风荷载标准准值（N/mmm²）；EQB——幕墙立柱计计算间距（mmm）；EQq\s\do3(wk)=W\\s\do33(k)×B==0.0001518×12000=11.822NN/mm风荷载线线分布最大荷荷载集度设计计值（N/mmm）EQq\s\do3(w)=1.4q\s\ddo3(wkk)=11.4×1.8222=2..551N//mm2）水平地震作作用线荷载集集度（按矩形形分布）：垂直于面面板平面的分分布水平地震震作用标准值值按现行国国家标准《玻玻璃幕墙工程程技术规范》（JJGJ1022-20033）第5..3.4条条，垂直于幕幕墙平面的分分布水平地震震标准值可按按下式计算：：EQq\s\do3(EAk)=ββ\s\doo3(E)×α\ss\do3((max)×GG\s\doo3(Ak)式中：EQq\s\do3(EAk)——垂垂直于幕墙平平面的分布水水平地震作用用标准值（NN/mm²）EQβ\s\do3(E)——动力放大系系数，可取5；EQα\s\do3(max)——水水平地震影响响系数最大值值，按表5..3.4采用用，本工程取取值为：0..08；EQG\s\do3(Ak)——石材材幕墙构件（含含面板和框架架）的重力荷荷载标准值（NN/mm²）则：EQq\s\do3(EAk)=ββ\s\doo3(E)×α\ss\do3((max)×GG\s\doo3(Ak)=5×00.08××0.00011=0.000044N/mmm²水平地震震作用线荷载载集度标准值值（N/mmm）：EQq\s\do3(Ek)=q\\s\do33(EAk)×BB=0..000444×12200=0.5288N/mm水平地震震作用线荷载载集度设计值值（N/mmm）：EQq\s\do3(E)=q\s\\do3(EEk)×γ\\s\do33(E)=00.528××1.3=0.6686N/mmm3）幕墙所受线线荷载集度组组合设计值：：依据相关关规范及设计计资料，进行行幕墙构件的的承载力计算算时，作用于于幕墙上的风风荷载和地震震作用的组合合系数分别如如下：风荷载组组合系数：EQψ\s\do3(ww)=11地震作用用组合系数：：EQψ\s\do3(e)=00.5幕墙所受受线荷载集度度组合设计值值（N/mmm）：EQq=ψ\s\do3(w)×q\s\doo3(w)+ψψ\s\doo3(e)×q\ss\do3((E)=11×2..551++0.5×0.6686=2.8944N/mm幕墙所受受线荷载集度度标准值（NN/mm）：：EQq\s\do3(k)=q\s\\do3(wwk)=1.8222N/mm4）求支座反力力EQR\s\do3(1)及最大弯矩矩：由双跨梁梁弯矩图可知知，两支点00，2处弯矩矩为零，中支支点弯矩最大大为EQM\s\do3(1)，而在均布布荷载作用下下，最大挠度度在长跨内出出现。EQM\s\do3(1)——中支座弯矩矩（N·mmm）；EQR\s\do3(1)——中支座反力力（N）；EQM\s\do3(1)=\f(--q(L\ss\do3((1)3+L\ss\do3((2)3),8L))=\ff(-2.8894×((5003+430003),8××48000)=-660014332.5N··mmEQR\s\do3(1)=\f(qqL\s\ddo3(1),2)-\f((M\s\ddo5(1)),L\s\\do3(11))+\f(qLL\s\doo3(2),2)-\f((M\s\ddo3(1),L\ss\do3((2))=\f(2..894××500,,2)-\f(-660014332.5,500)+\f((2.8944×43300,2))-\ff(-60001432..5,43300)==203444.147NN确定材料的截面参参数1）截面的型型材惯性矩要要求：EQK\s\do3(2)=0EQK\s\do3(1)=\f((4M\s\\do3(11),qL\\s\do33(2)²)==\f(44×600014322.5,2..894×44300²))=0..449查《建筑结构静力力计算手册》第第二版表3--9附注说明明：EQx\s\do3(0)=\f(AA,4)++2\r((3,R)ccos(θ++240°))其中：EQA=2+K\s\do3(1)-K\ss\do3((2)=2.4499EQR=\r(,\b(\f(A²,16)-\f(K\s\do3(1),2))\ss\up9((3))==0.0558EQθ=\f(1,3)arccos\b(\f(A3-12K\s\\do3(11)A--8(1-2K\\s\do33(1)-K\s\ddo3(2)),664R))=26..498EQx\s\do3(0)=\f(AA,4)++2\r((3,R)ccos(θ++240°))=\ff(2.4449,4)+2××\r(33,0.0558)×cos(226.4988+2440)=0.5655EQλ=x\s\do3(0)(1-2KK\s\doo3(1)+3K\s\\do3(11)x\\s\do33(0)-22x\s\ddo3(0)²-K\s\ddo3(1)x\\s\do33(0)²+x\s\ddo3(0)²)==0.14478代入EQd\s\do3(f\\l(,liim))==\f(λλq\s\ddo3(k)L\s\\do3(22)4,24EEI\s\ddo3(xmmin))式中：EQd\s\do3(f\l(,limm))——按规规范要求，立立柱的挠度限限值（mm）；；EQq\s\do3(k)——风荷载线荷荷载集度标准准值（N/mmm）；EQL\s\do3(2)——长跨长度（mmm）；EQE——型材的弹性性模量（N//mm²），对对Q235取取2060000N/mmm²；EQI\s\do3(xmin)——材料需满足足的绕X轴最最小惯性矩（mmm4）；JGJ1133-20001《金属属与石材幕墙墙工程技术规规范》规定：：当跨度≤77500mmm时，钢型材的的相对挠度不不应大于L//300，铝铝型材的相对对挠度不应大大于L/1880，钢型材绝绝对挠度不应应该大于155mm，铝型型材绝对挠度度不应该大于于20mm；；当跨度大大于75000mm时，钢钢型材挠度限限值为L/5500；EQ\f(L\s\do3(2),300)==\f(44300,3300)==14.3333对本例取：EQd\s\do3(f\ll(,limm))=Min(114.3333，15)=14..333mmm代入上式：EQI\s\do3(xmin)=\f(λqq\s\doo3(k)L\s\\do3(22)4,24EEd\s\ddo3(f\\l(,liim)))=\f((0.14778×11.822×430004,24×2066000××14.3333)==12992215.122mm42）截面的型材材抵抗矩要求求：EQW\s\do3(nx)=\ff(M\s\\do3(xx),γff\s\doo3(a))式中：EQW\s\do3(nx)——立柱柱净截面抵抗抗矩预选值（mmm3）；EQM\s\do3(x)——弯矩组合设设计值（N··mm），即即EQM\s\do3(1)；EQγ——塑性发展系系数：对于冷弯弯薄壁型钢龙龙骨，按《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB500188-20022，取1.000；对于热轧轧型钢龙骨，按按JGJ1333或JGJJ102规范范,取1.005；对于铝合合金龙骨，按按最新《铝合合金结构设计计规范》GBB504229-20007，取1..00；EQf\s\do3(a)——型材抗弯强强度设计值（NN/mm3），对Q2235取2115N/mmm3；EQW\s\do3(nx)=\ff(M\s\\do3(xx),γff\s\doo3(a))=\f(600014322.5,1..05×2115)=265844.419mmm3选用立柱型材的截截面特性截面几何参数表选用型材号钢管120*600*5净截面面积（Ann）1700mm²型材材质Q235垂直于X轴腹板总总厚度（t）10mm抗弯强度设计值（ffa）215N/mm²²绕X轴惯性矩（IIx）3094200mmm4抗剪强度设计值（ττa）125N/mm²²绕Y轴惯性矩（IIy）1014200mmm4型材弹性模量（EE）206000N//mm²绕X轴净截面抵抗抗矩（Wnxx1）51570mm33型材线密度（γgg）0.13345NN/mm绕X轴净截面抵抗抗矩（Wnxx2）51570mm33型材壁厚5mm受力面对中性轴的的面积矩（SSx）32380mm33塑性发展展系数说明：：对于冷弯弯薄壁型钢龙龙骨，按《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB500188-20022，取1.000；对于热轧轧型钢龙骨，按按JGJ1333或JGJJ102规范范,取1.005；对于铝合合金龙骨，按按最新《铝合合金结构设计计规范》GBB504229-20007，取1..00；此处取：：γ=11.05立柱的抗弯强度计计算1）立柱轴向拉拉力标准值：：EQN\s\do3(k)=q\s\\do3(GGAk)BLL式中：EQN\s\do3(k)——立柱轴向拉拉力标准值（NN）；EQq\s\do3(GAk)——幕幕墙单位面积积的自重标准准值（N/mmm²）；EQB——幕墙立柱计算算间距（mmm）；EQL——立柱跨度（mmm）；EQN\s\do3(k)=q\s\\do3(GGAk)BLL=0..0011××1200××4800=63336N2）立柱轴向拉拉力设计值：：EQN=1.2N\s\do3(k)=1.2×63336=77603.22N立柱弯矩示意图：：3）抗弯强度校校核：校核公式：（双跨跨梁）EQ\f(N,A\s\do3(n))+\f((M\s\ddo3(x),γW\\s\do33(nx))≤≤f\s\\do3(aa)（JGGJ102--2003）66.3.7式中：EQN——立柱轴力设设计值（N）；；EQM\s\do3(x)——立柱弯矩设设计值（N··mm）；EQA\s\do3(n)——立柱净截面面面积（mmm²）；EQW\s\do3(nx)——在弯弯矩作用方向向的净截面抵抵抗矩（mmm3）；EQγ——塑性发展系系数：对对于冷弯薄壁壁型钢龙骨，按按《冷弯薄壁壁型钢结构技技术规范》GGB500018-20002，取11.00；对对于热轧型钢钢龙骨，按JJGJ1333或JGJ1102规范,,取1.055；对对于铝合金龙龙骨，按最新新《铝合金结结构设计规范范》GB550429--2007，取取1.00；；EQf\s\do3(a)——型材的抗弯弯强度设计值值，取2155N/mm²²；则：EQ\f(N,A\s\do3(n))+\f((M\s\ddo3(x),γW\\s\do33(nx))==\f(77603.22,17000)+\f(600014322.5,1..05×515700)=1115.3055N/mm²²≤f\\s\do33(a)=2155N/mm²²立柱抗弯弯强度满足要要求！立柱的抗剪计算EQτ\s\do3(max)≤ττ\s\doo3(a)EQτ\s\do3(max)=\\f(VS\\s\do33(x),I\ss\do3((x)t)式中：EQτ\s\do3(max)——立立柱最大剪应应力计算值（NN/mm²）；；EQτ\s\do3(a)——立柱抗剪强强度设计值（NN/mm²），QQ235取值值为125NN/mm²；；EQV——立柱所受剪剪力（N）；；EQS\s\do3(x)——立柱型材受受力面对中性性轴的面积矩矩（mm3）；EQI\s\do3(x)——立柱型材截截面惯性矩（mmm4）；EQt——型材截面垂垂直于X轴腹腹板的截面总总宽度（mmm）；（1）求中支座剪剪力设计值，采采用EQV\s\do3(w)+00.5V\ss\do3((E)组合：EQV\s\do3(w1左)=--\b(\ff(qL\ss\do3((1),2)-\f((M\s\ddo3(1),L\ss\do3((1)))==-\bb(\f(22.894×5000,2)--\f(--60014432.5,,500)))=--127266.365NNEQV\s\do3(w1右)=\\f(qL\\s\do33(2),2)-\f((M\s\ddo3(1),L\ss\do3((2))=\f(2..894×44300,22)-\\f(-600014322.5,44300)=76117.7822N取V==127226.3655N（2）立柱剪应力力校核：EQτ\s\do3(max)=\\f(VS\\s\do33(x),I\ss\do3((x)t)==\f(112726..365××323880,300942000×100)=133.318NN/mm²≤τ\ss\do3((a)=1255N/mm²²立柱抗剪剪强度满足要要求！立柱剪力示意图所所示：τmax=13..318N//mm²立柱剪力示意图立柱的挠度计算因为惯性矩矩预选是根据据挠度限值计计算的，所以以只要选择的的立柱惯性矩矩大于预选值值，挠度就满满足要求：实际选用的的型材惯性矩矩为：EQI\s\do3(x)=330942000mm4预选值为：：EQI\s\do3(xmin)=12999215..12mm44实际挠度计计算值为：EQd\s\do3(f)=\f(λλq\s\ddo3(k)L4,24EEI\s\ddo3(x))=\f(0..1478×1.8822×430044,24×2066000××30944200)=6.0118mm≤≤d\s\\do3(ff\l(,llim))==14.3333mm立柱挠度满满足要求！立柱在水平方向荷荷载作用下的的挠度图如下下图所示：df=6.018mmm立柱挠度图四、幕墙横梁计算算（钢型材）基本参数（1）横横梁跨度为：：B=12200mm；；（2）横横梁上分格高高度：H1=9255mm；（3）横横梁下分格高高度：H2=9255mm；（4）横横梁计算高度度：H=925mmm；对于背栓栓结构，H取取最大分格的的一半；对于非背背栓结构，HH取平均分格格高度；（5）横横梁材质：QQ235钢型型材；（6）横横梁的计算模模型为集中荷荷载作用下的的简支梁。集集中力作用点点到横梁端部部的距离：aa=1550mm；横梁荷载计算垂直于幕墙平面的的水平方向荷荷载1）横梁在风荷荷载作用下的的集中力计算算(按两点集集中荷载简支支梁)：EQP\s\do3(wk)——风荷荷载作用下集集中荷载标准准值（N）；；EQW\s\do3(k)——风荷载标准准值（N/mmm²）；EQP\s\do3(wk)=\ff(W\s\\do3(kk)BH,22)=\\f(0.00015188×12200×925,22)=8842.499NEQP\s\do3(w)——风荷载作用用下集中荷载载设计值（NN）；EQP\s\do3(w)=1.4PP\s\doo3(wk)=1.4××842..49=1179..486N2）垂直于幕墙墙平面的分布布水平地震作作用(按两点点集中荷载简简支梁)：EQq\s\do3(EAk)——垂垂直于幕墙平平面的分布水水平地震作用用（N/mmm²）；EQβ\s\do3(E)——动力放大系系数，取5；；EQα\s\do3(max)——水水平地震影响响系数最大值值，取0.008；EQG\s\do3(k)——幕墙构件的的重力荷载标标准值（N），((主要指面板板组件)；EQA——幕墙平面面面积（mm²²）；EQq\s\do3(EAk)=ββ\s\doo3(E)×αα\s\doo3(maxx)×GG\s\doo3(k)/A==5×0.08×0.0001=0.00004N/mmm²（JJGJ1022-200335.33.4）EQP\s\do3(Ek)——横梁梁在水平地震震作用下集中中力标准值（NN）；EQP\s\do3(Ek)=\ff(q\s\\do3(EEAk)BHH,2)==\f(00.00044×12200×925,22)=2222NEQP\s\do3(E)——横梁在水平平地震作用下下集中力设计计值（N）；；EQP\s\do3(E)=1.3PP\s\doo3(Ek)=1.3××222=2888.6N3）幕墙横梁受受水平荷载集集度组合：用于强度度计算时，采采用EQS\s\do3(w)+00.5S\ss\do3((E)设计值组合合：(JGJ1102-2000355.4.1))EQP=P\s\do3(w)+0.5PP\s\doo3(E)=11179.4486+0..5×2288.6=13223.7866N4）横梁在自重重荷载作用下下的集中力计计算(按两点点集中荷载简简支梁)：EQP\s\do3(Gk)——横梁梁自重荷载作作用下集中力力标准值（NN）；EQH\s\do3(z)——横梁自重荷荷载作用高度度（mm）对于背背栓结构，取取最大分格的的一半；对于非非背栓结构，取取上分格高度度；EQP\s\do3(Gk)=G\\s\do33(k)/A××\f(BBH\s\ddo3(z),2)=0.0001×\f(12200×925,22)=5555NEQP\s\do3(G)——横梁自重荷荷载作用下集集中力设计值值（N）；EQP\s\do3(G)=1.2PP\s\doo3(Gk)=1.2××555=6666N横梁的内力计算垂直于幕墙平面的的水平方向的的内力计算值值：1）垂直于幕墙墙平面的水平平方向的弯矩矩设计值（NN·mm）EQM\s\do3(y)——横梁受风荷荷载及地震作作用弯矩组合合设计值（NN·mm）；；EQP——集中荷载的的设计值组合合（N）；EQa——集中力作用用点到横梁端端部的距离（mmm）；EQM\s\do3(y)=P×a=11323.7786×150==1985567.9NN·mm横梁在水水平方向荷载载作用下的弯弯矩图如下图图所示：M=1985567.9NN·mm横梁在水平荷载作作用下的弯矩矩图2）垂直于幕墙墙平面的水平平方向的剪力力设计值（NN）：EQV\s\do3(x)=P=1323..786==13233.786NN横梁在水水平方向荷载载作用下的剪剪力图如下图图所示：V=13233.786NN横梁在水平荷载作作用下的剪力力图横梁在重力荷载作作用下的内力力计算值：1）横梁在重力力荷载作用下下的弯矩设计计值（N·mmm）EQM\s\do3(x)——横梁在重力力荷载作用下下的弯矩设计计值（N·mmm）；EQM\s\do3(x)=P\s\\do3(GG)×aa=6666×1150=999000N·mm横梁在重重力荷载作用用下的弯矩图图如下图所示示：M=999000N·mmm横梁在重力荷载荷荷载作用下的的弯矩图2）横梁在重力力荷载作用下下的剪力设计计值（N）EQV\s\do3(y)=P\s\\do3(GG)=6666=666N横梁在重重力荷载作用用下的剪力图图，如下图所所示：V=666NN横梁在重力荷载作作用下的剪力力图初选横梁材料的截截面参数1）横梁截面抵抵抗矩初选公公式为EQW\s\do3(nx)=\ff(M\s\\do3(xx),γff\s\doo3(a))式中：EQW\s\do3(nx)——横梁梁截面抵抗矩矩初选值（mmm3）EQM\s\do3(x)——弯矩组合设设计值（N··mm）EQγ——塑性发展系系数，取值为为1.05EQf\s\do3(a)——钢型材的抗抗弯强度设计计值（N/mmm²），取取值为2155N/mm²²得出：EQW\s\do3(nx)==\f(MM\s\doo3(x),γf\\s\do33(a))=\f(999900,11.05××215))=4442.5255mm3同理：EQW\s\do3(ny)==\f(MM\s\doo3(y),γf\\s\do33(a))=\f(1998567..9,1.005×2215)==879..592mmm32）横梁截面惯惯性矩初选值值为EQd\s\do3(f1\l(,liim))——横梁梁在水平力标标准值作用下下的挠度限值值（mm）；；EQd\s\do3(f2\l(,liim))——横梁梁在自重力标标准值作用下下的挠度限值值（mm）；；JGJ1133-20001《金属属与石材幕墙墙工程技术规规范》规定：：当跨度≤77500mmm时，钢型材的的相对挠度不不应大于L//300，铝铝型材的相对对挠度不应大大于L/1880，钢型材绝绝对挠度不应应该大于155mm，铝型型材绝对挠度度不应该大于于20mm；；当跨度大大于75000mm时，钢钢型材挠度限限值为L/5500；GB/TT210866-20077《建筑幕墙墙》[5.11.9，b]]规定：自重荷载载标准值作用用下挠度不应应超过其跨度度的1/5000，并且不不应大于3mmm；B/3000=11200/3300=4mmB/5000=11200/5500=2.4mmm对本例取：EQd\s\do3(f1\l(,liim))==4mmEQd\s\do3(f2\l(,liim))==2.4mmmEQP\s\do3(wk)——风荷荷载作用下的的水平集中荷荷载标准值（NN）；EQa——集中力作用用点到横梁端端部的距离（mmm）；EQE——型材的弹性性模量（N//mm²），对对Q235取取2060000N/mmm²；EQI\s\do3(ymin)——绕Y轴最小小惯性矩（mmm4）；EQd\s\do3(f1\l(,liim))==\f(PP\s\doo3(wk)a(33B²-4a²),,24EI\\s\do33(yminn))……((受风荷载与与地震作用的的挠度计算))EQI\s\do3(ymin)=\f(P\\s\do33(wk)a(33B²-4a²),,24Ed\\s\do33(f1\ll(,limm)))==\f(8842.499×1550×((3×11200²-4××150²²),24×2066000××4)==270300.74mmm4EQP\s\do3(Gk)——重力力作用下的集集中荷载标准准值（N）；；EQI\s\do3(xmin)——绕X轴最小小惯性矩（mmm4）；EQd\s\do3(f2\l(,liim))==\f(PP\s\doo3(Gk)a(33B²-4a²),,24EI\\s\do33(xminn))……((重力荷载作作用下产生的的挠度计算))EQI\s\do3(xmin)=\f(P\\s\do33(Gk)a(33B²-4a²),,24Ed\\s\do33(f2\ll(,limm)))==\f(5555×150××(3××12000²-44×1550²),224×22060000×2..4)=229678..019mmm4选用的横梁材料的的截面特性依据上述述的立柱截面面初选计算结结果，所选型型材为：Q2235钢型材材型材抗弯弯强度设计值值：EQf\s\do3(a)=2215N/mmm²型材抗剪剪强度设计值值：EQτ\s\do3(a)=1125N/mmm²型材弹性性模量：EQE=206000N/mm²型材壁厚厚：5mm塑性发展展系数说明：：对于冷弯弯薄壁型钢龙龙骨，按《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB500188-20022，取1.000；对于热轧轧型钢龙骨，按按JGJ1333或JGJJ102规范范,取1.005；对于铝合合金龙骨，按按最新《铝合合金结构设计计规范》GBB504229-20007，均取11.00；此处取：：γ=1.005截面几何参数表绕X轴惯性矩（IIx）112100mmm4净截面面积（A