商业裙楼地下三层模板工程施工方案余

模板工程施工方案 PAGE130 目录第一章工程概况2一、工程概况2二、施工要求3第二章编制依据3第三章施工工艺技术4一、主要材料4二、技术参数4三、工艺流程10四、施工方法10第四章质量检查验收13第五章施工安全保证措施15一、技术措施15二、监测监控19第六章应急预案20第七章计算书及相关图纸21第一章工程概况一、工程概况本工程总建筑面积预估75000m2。其中：地下3层/总建筑面24000.00m2左右；地上25层/总建筑面积51000.00m2。其中主楼25层，为商住办公楼，5层以下裙楼为商业用房。根据工程边设计边施工情况，方案的编制只能分阶段报审。此部分是裙楼地下三层模板工程施工方案。地下施工阶段平面布置图裙楼地下三层设计结构概况表框柱统计表区位尺寸（mm）数量（个）备注A区600×6001700×7004B区600×6005900×9007900×110002900×115001D区600×6008800×8004900×9002E区600×9501800×8004900×9007800×9501F区800×8004900×9008梁板统计表主梁400×800400×900次梁250×600250×800板厚150二、施工要求确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。第二章编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201110、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200811、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9113、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-201314、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）16、本工程施工图纸17、本工程施工组织设计第三章施工工艺技术一、主要材料构件名称材料名称规格备注面板覆膜多层板13mm次龙骨木方50×70mm主龙骨钢管Φ48*2.6mmm调平构件丝杠连接件扣件对拉螺杆通丝螺杆M14二、技术参数1、标高：下表列出了裙楼各层设计结构标高及层高。结构部位标高裙楼（m）层高（m）备注基础筏板顶面标高-13.27-3层顶板标高-8.674.60-2层顶板标高-4.873.80-1层顶板标高-0.054.822、设计方案：以下表格列出了各构件的支撑方案。【600*600、7700*7000（支撑不不等间距）】长边小梁根数4短边小梁根数4柱长边螺栓根数1柱短边螺栓根数1平面图立面图【800*800、9900*9000（支撑不不等间距）】长边小梁根数6短边小梁根数6柱长边螺栓根数2柱短边螺栓根数2平面图立面图【900*11500、900**1100（支支撑不等间距距）】长边小梁根数7短边小梁根数6柱长边螺栓根数3柱短边螺栓根数2平面图立面图【内墙模板（木模板）】新浇混凝土墙墙厚厚(mm)300主梁材料双钢管小梁间距(mm))150小梁一端悬臂长((mm)200主梁间距(mm))400主梁一端悬臂长((mm)150立面图【板模板（扣件式式）】新浇混凝土板厚((mm)150模板支架高度H((m)4.6模板支架纵向长度度L(m)40模板支架横向长度度B(m)30立柱型号(mm))Φ48×2.6立杆纵向距离laa(mm)900立杆横向距离lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1800小梁间距(mm))200主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向向荷载传递至立杆方方式可调托座平面图剖面图【梁模板（扣件式式，梁板立柱柱共用）】混凝土梁截面尺寸寸(mm)400×900梁侧楼板厚度(mmm)150支撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁跨方向向支撑立柱钢管型号号(mm)Φ48×2.6梁跨度方向立柱间间距(mm))1000梁两侧立柱间距((mm)1000步距(mm)1500梁底增加立柱根数数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方方式可调托座（丝杠）【梁侧模板】新浇混凝土梁名称称主梁、次梁梁板结构情况混凝土梁截面尺寸寸(mm)400×900（250×800）新浇混凝土梁计算算跨度(m))9.75左侧楼板厚度(mmm)150右侧楼板厚度(mmm)150结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根数1对拉螺栓水平间距距(mm)竖向居中剖面图【挡土墙单边支模】砼墙厚度400斜撑类型钢管小梁材料60*80木方小梁间距(mm))150面板材质13厚木胶合板主梁材料双钢管单边模板剖面图立柱平面图三、工艺流程【板模板】搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。【梁模板】弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。【柱模板】搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。【墙模搭设】单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。四、施工方法本工程对钢筋和模板支架验收合格后墙、柱、梁、板一次全部浇筑砼。浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。一般规定：保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。不同支架立柱不得混用。构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于等于7m模板应起拱(L/300)；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×2.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。立柱及其他杆件立柱平面布置图（详见附图）；搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。水平杆每步纵横向水平杆必须拉通；水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：剪刀撑梁模安装按设计间距要求整齐铺好方木，随即铺设梁底模，之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于7米时，跨中梁底处应按设计要求起拱300/L，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与支模排架相连接。柱模安装柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；先弹出柱的轴线及四周边线；根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。墙模安装剪力墙采用覆面木胶合板配制，Φ14＠400对拉螺栓连接，竖向围檩采用50×70＠150方木，水平向围檩采用Φ48×2.6＠400钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，50×70方木衬档接头错开，方木长度采用4000、3000二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50×70木楞方固定，以免漏浆走位。第四章质量检查验收不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置置3预埋管、预留孔中中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、尺尺量模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺尺量相邻模板表面高差差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量量测整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；支柱斜撑的数量和着力点；对拉螺栓钢楞与支柱的间距；各种预埋件和预留孔洞的固定情况；模板结构的整体稳定；有关安全措施。模板工程验收时应提供下列文件：模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；模板工程质量检查记录及验收记录；模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章施工安全保证措施技术措施模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；竖向模板的支设应根据模板支设图；支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。模板支设（1）基础及地下工程模板：地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。（2）梁、板模板梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。模板支架搭设的构造要求梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×2.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。浇捣混凝土管理隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。模板拆除拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值值的百分率((%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。过程管理施工前管理材料管理：材料质质量满足方案案设计和相关关规程要求，搭搭设模板支架架用的钢管、扣扣件，使用前前必须进行抽抽样检测，抽抽检的数量按按有关规定执执行。未经检检测和检测不不合格的一律律不得使用；；交底管理：交底的的形式分为技技术交底和安安全交底，均均由项目技术术负责人对相相关班组成员员、管理岗位位人员进行交交底，并落实实相关签字手手续。施工中管理要点竖向结构隐蔽工程程质量符合设设计要求，进进入下道模板板支架工序的的施工；模板支架搭设方式式符合施工方方案要求，并并通过相关部部门验收；砼浇筑方式符合施施工方案要求求，控制堆载载，避免上部部荷载集中化化；模板拆除方式符合合施工方案要要求，拆模时时间符合相关关检测结果和和规范要求。拆拆模以接到拆拆模通知书为为准，不得私私自拆除任何何构件。质量管理措施认真仔细地学习和和阅读施工图图纸，吃透和和领会施工图图的要求，及及时提出不明明之处，遇工工程变更或其其他技术措施施，均以施工工联系单和签签证手续为依依据，施工前前认真做好各各项技术交底底工作，严格格按国家颁行行《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》GB550204--2015和和其它有关规规定施工和验验收，并随时时接受业主、总总包单位、监监理单位和质质监站对本工工程的质量监监督和指导；；认真做好各道工序序的检查、验验收关，对各各工种的交接接工作严格把把关，做到环环环扣紧，并并实行奖罚措措施。出了质质量问题，无无论是管理上上的或是施工工上的，均必必须严肃处理理，分析质量量情况，加强强检查验收，找找出影响质量量的薄弱环节节，提出改进进措施，把质质量问题控制制在萌芽状态态；严格落实班组自检检、互检、交交接检及项目目中质检“四检”制度，确保保模板安装质质量；混凝土浇筑过程中中应派专人22～3名看模，严严格控制模板板的位移和稳稳定性，一旦旦产生移位应应及时调整，加加固支撑；对变形及损坏的模模板及配件，应应按规范要求求及时修理校校正，维修质质量不合格的的模板和配件件不得发放使使用；为防止模底烂根，放放线后应用水水泥砂浆找平平并加垫海绵绵；所有柱子模板拼缝缝、梁与柱、柱柱与梁等节点点处均用海绵绵胶带贴缝，楼楼板缝用胶带带纸贴缝，以以确保混凝土土不漏浆；模板安装应严格控控制轴线、平平面位置、标标高、断面尺尺寸、垂直度度和平整度，模模板接缝隙宽宽度、高度、脱脱模剂刷涂及及预留洞口、门门洞口断面尺尺寸等的准确确性。严格控控制预期拼模模板精度；严格执行预留洞口口的定位控制制，预留洞口口时，木工严严格按照墨线线留洞；每层主轴线和分部部轴线放线后后，规定负责责测量记录人人员及时记录录平面尺寸测测量数据，并并要及时记录录墙、柱、成成品尺寸，目目的是通过数数据分析梁体体和柱子的垂垂直度误差。并并根据数据分分析原因，将将问题及时反反馈到有关生生产负责人，及及时进行整改改和纠正；所有竖向结构的阴阴、阳角均须须加设橡胶海海绵条于拼缝缝中，拼缝要要牢固；阴、阳角模必须严严格按照模板板设计图进行行加固处理；；为防止梁模板安装装出现梁身不不平直、梁底底不平下挠、梁梁侧模胀模等等质量问题，支支模时应将侧侧模包底模，梁梁模与柱模连连接处，下料料尺寸应略为为缩短等。安全管理措施应遵守高处作业安安全技术规范范的有关规定定。模板及其支撑系统统在安装过程程中必须设置置防倾覆的可可靠临时设施施。施工现场场应搭设工作作梯，工作人人员不得爬模模上下。登高作业时，各种种配件应放在在工具箱或工工具袋中严禁禁放在模板或或脚手架上，各各种工具应系系挂在操作人人员身上或放放在工具袋中中，不得吊落落。装拆模板时，上下下要有人接应应，随拆随运运，并应把活活动的部件固固定牢靠，严严禁堆放在脚脚手板上和抛抛掷。装拆模板时，必须须搭设脚手架架。装拆施工工时，除操作作人员外，下下面不得站人人。高处作业业时，操作人人员要扣上安安全带。安装墙、柱模板时时，要随时支支设固定，防防止倾覆。对于预拼模板，当当垂直吊运时时，应采取两两个以上的吊吊点，水平吊吊运应采取四四个吊点。吊吊点要合理布布置。对于预拼模板应整整体拆除。拆拆除时，先挂挂好吊索，然然后拆除支撑撑及拼装两片片模板的配件件，待模板离离开结构表面面再起吊。起起吊时，下面面不准站人。在支撑搭设、拆除除和浇筑混凝凝土时，无关关人员不得进进入支模底下下，应在适当当位置挂设警警示标志，并并指定专人监监护。在架空输电线路下下安装板时，应应停电作业。当当不能停电时时，应有隔离离防护措施。搭设应由专业持证证人员安装；；安全责任人人应向作业人人员进行安全全技术交底，并并做好记录及及签证。模板拆除时，混凝凝土强度必须须达到规定的的要求，严禁禁混凝土未达达到设计强度度的规定要求求时拆除模板板。文明施工及环保措措施模板拆除后的材料料应按编号分分类堆放。模板每次使用后清清理板面，涂涂刷脱模剂，涂涂刷隔离剂时时要防止撒漏漏，以免污染染环境。模板安装时，应注注意控制噪声声污染。

模板加工过程中使使用电锯、电电刨等，应注注意控制噪音音，夜间施工工应遵守当地地规定，防止止噪声扰民。加工和拆除木模板板产生的锯末末、碎木要严严格按照固体体废弃物处理理程序处理，避避免污染环境境。每次下班时保证工工完场清。

监测监控监测措施监测控制采用经纬仪、水准准仪对支撑体体系进行监测测，主要监测测体系的水平平、垂直位置置是否有偏移移。监测点设置观测点可采取在临临边位置的支支撑基础面（梁梁或板）及柱柱、墙上埋设设倒“L”形直径12钢筋头。监测措施混凝土浇筑过程中中，派专人检检查支架和支支撑情况，发发现下沉、松松动、变形和和水平位移情情况的应及时时解决。仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT402L1自动安平水准仪2千米往返±3mmm红外线水准仪1对讲机3检测板手1监测说明班组每日进行安全全检查，项目目部进行安全全周检查，公公司进行安全全月检查，模模板工程日常常检查重点部部位：杆件的设置和连接接，连墙件、支支撑，剪刀撑撑等构件是否否符合要求；；连墙件是否松动；；架体是否有不均匀匀沉降，垂直直度偏差；施工过程中是否有有超载现象；；安全防护措施是否否符合规范要要求；支架与杆件是否有有变形现象；；监测频率在浇筑混凝土过程程中应实时监监测，一般监监测频率不宜宜超过20~~30分钟一一次，在混凝凝土实凝前后后及混凝土终终凝前至混凝凝土7天龄期应实实施实时监测测，终凝后的的监测频率为为每天一次。本工程立柱监测预预警值为100mm，立柱柱垂直偏差在在24mm以内内；监测数据超过预警警值时必须立立即停止浇筑筑混凝土，疏疏散人员，并并及时进行加加固处理。第六章应急预案目的提高整个项目组对对事故的整体体应急能力，确确保意外发生生的时候能有有序的应急指指挥，为有效效、及时的抢抢救伤员，防防止事故的扩扩大，减少经经济损失，保保护生态环境境和资源，把把事故降低到到最小程度，制制定本预案。应急领导小组及其其职责应急领导小组由组组长、副组长长、成员等构构成。领导各单位应急小小组的培训和和演习工作，提提高应变能力力。当发生突发事故时时，负责救险险的人员、器器材、车辆、通通信和组织指指挥协调。负责准备所需要的的应急物资和和应急设备。及时到达现场进行行指挥，控制制事故的扩大大，并迅速向向上级报告。应急反应预案事故报告程序事故发生后，作业业人员、班组组长、现场负负责人、项目目部安全主管管领导应逐级级上报，并联联络报警，组组织抢救。事故报告事故发生后应逐级级上报：一般般为现场事故故知情人员、作作业队、班组组安全员、施施工单位专职职安全员。发发生重大事故故时，应立即即向上级领导导汇报，并在在24小时内向向上级主管部部门作出书面面报告。现场事故应急处理理施工过程中可能发发生的事故主主要有：机具具伤人、火灾灾事故、雷击击触电事故、高高温中暑、中中毒窒息、高高空坠落、落落物伤人等事事故。火灾事故应急处理理：及时报警警，组织扑救救，集中力量量控制火势。消消灭飞火疏散散物资减少损损失控制火势势蔓延。注意意人身安全，积积极抢救被困困人员，配合合消防人员扑扑灭大火。触电事故处理：立立即切断电源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等绝缘工工具把电线挑挑开。伤员被被救后，观察察其呼吸、心心跳情况，必必要时，可采采取人工呼吸吸、心脏挤压压术，并且注注意其他损伤伤的处理。局局部电击时，应应对伤员进行行早期清创处处理，创面宜宜暴露，不宜宜包扎，发生生内部组织坏坏死时，必须须注射破伤风风抗菌素。高温中暑的应急处处理：将中暑暑人员移至阴阴凉的地方，解解开衣服让其其平卧，头部部不要垫高。用用凉水或500%酒精擦其其全身，直至至皮肤发红，血血管扩张以促促进散热，降降温过程中要要密切观察。及及时补充水分分和无机盐，及及时处理呼吸吸、循环衰竭竭，医疗条件件不完善时，及及时送医院治治疗。其他人身伤害事故故处理：当发发生如高空坠坠落、被高空空坠物击中、中中毒窒息和机机具伤人等人人身伤害时，应应立即向项目目部报告、排排除其他隐患患，防止救援援人员受到伤伤害，积极对对伤员进行抢抢救。第七章计算书及相相关图纸裙楼-3层柱模板板1（支撑不不等间距）计计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土柱名称称裙楼地下3层KZZ新浇混凝土柱的计计算高度(mmm)3850新浇混凝土柱长边边边长(mmm)600新浇混凝土柱短边边边长(mmm)600二、支撑体系设设计柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍两端设置对拉拉螺栓否柱长边对拉螺栓根根数1柱短边对拉螺栓根根数1对拉螺栓布置方式式均分柱长边对拉螺栓间间距(mm))407,407柱短边对拉螺栓间间距(mm))407,407柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hhi(mm))柱箍依次间距(mmm)1200200260040031000400414004005185045062300450727504508325050093750500平面图：平面图立面图：：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/mm3)24混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)3.85混凝土侧压力折减减系数ξ0.8新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4kk(kN/mm2)ζγcH＝0.88×24×33.85＝773.92kkN/m2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN//m2)2有效压头头高度h=GG4k/γc=73.992/24==3.08mm承载能力力极限状态设设计值Smaxx＝0.9mmax[1..2G4k+1.44Q3k，1.335G4k+1.44×0.7QQ3k]＝0..9max[[1.2×773.92++1.4×22，1.355×73.992+1.44×0.7××2]＝0..9max[[91.5004，1011.752]]＝0.9××101.7752＝911.577kkN/m2Sminn＝0.9××1.4Q33k=0.99×1.4××2=2.552kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S'maax＝G4k＝73..92kNN/m2S'miin＝0kkN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)13面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)37面板弹性模量E((N/mm22)10584根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》(JGGJ162--2008))，面板截面面宽度取单位位宽度即b==1000mmm。W＝bhh2/6＝10000×1332/6＝288166.6667mm33，I＝bhh3/12＝11000×1133/12=11830833.333mmm4考虑到工工程实际和验验算简便，不不考虑有效压压头高度对面面板的影响。1、强度验算算最不利受受力状态如下下图，按【三三等跨连续梁梁】验算简图：静载线荷荷载q1＝0.9××1.35××bG4k＝0.99×1.355×1.0××73.922＝89.8813kN//m活载线荷荷载q2＝0.9××1.4××0.7××bQ3k＝0.99×1.4×0.77×1.0××2＝1.7764kN//mMmaxx=-0.11q1l2-0.1117q2l2=-0.11×89.8813×0..22-0.1117×1.7764×0..22=-0.3368kN··mσ＝Mmmax/W＝＝0.3688×106/281666.6677=13.0065N/mmm2≤[f]==37N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算作用线荷荷载q'＝bbS'maxx＝1.0××73.922＝73.992kN/mm简图：ν＝0..677qq'l4/(1000EI)＝00.677××73.922×20044/(1000×105884×1833083.3333)=00.413mmm≤[ν]]＝l/4000＝2000/400＝＝0.5mmm满足要求求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)50×70小梁截面惯性矩II(cm4)142.92小梁截面抵抗矩WW(cm3)40.83小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)12.87小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4851、强度验算算qmaxx＝lSmaxx＝0.2××91.5777＝18..315kNN/mqminn＝lSminn＝0.2××2.52＝＝0.5044kN/m简图：弯矩图：：(kN..m)Mmaxx=0.3666kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.3666×106/408330=8.9964N/mmm2≤[f]==12.877N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算q'maax＝lS''max＝0..2×73..92＝144.784kkN/mq'miin＝lS''min＝0..2×0＝00kN/m简图：变形图：：(mm))νmaxx=0.3995mm≤[[ν]=l//400=5500/4000=1.225mm满足要求求！3、支座反力力计算1）承载能能力极限状态态剪力图：：(kN))R1=77.701kkNR2=66.906kkNR3=77.008kkNR4=66.173kkNR5=55.556kkNR6=44.204kkNR7=33.239kkNR8=22.106kkNR9=00.396kkN2）正常使使用极限状态态剪力图：：(kN))R'1==6.2166kNR'2==5.5766kNR'3==5.65kkNR'4==4.9477kNR'5==4.4211kNR'6==3.3033kNR'7==2.4955kNR'8==1.5155kNR'9==0.2kNN4、抗剪验算算由承载能能力极限状态态的剪力图知知Vmaxx＝4.0338kNτ＝3VVmax/(22bh)=33×4.0338×1033/(2×550×70))=0.5777N/mmm2≤[τ]==1.4855N/mm22满足要求求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mmm)Φ48×2.6柱箍计算截面类型型(mm)Φ48×2.6柱箍截面面积A((cm2)3.71柱箍截面惯性矩II(cm4)9.59柱箍截面抵抗矩WW(cm3)3.99柱箍抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系系数η0.6由上节小小梁"验算""的"支座反反力计算"知知，柱箍取小小梁对其反力力最大的那道道验算连续梁中中间集中力取取小梁最大支支座；两边集集中力取小梁梁荷载取半后后，最大支座座反力的一半半。1）长边柱柱箍取小梁计计算中l=6600/(44-1)=2200mm==0.2m代代入小梁计算算中得到：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[7.7001，6.9906，7..008，66.173，55.556，44.204，33.239，22.106，00.396]]＝0.6××7.7011=4.6221kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[6.2216，5..576，55.65，44.947，44.421，33.303，22.495，11.515，00.2]＝00.6×6..216=33.73kNN2）短边柱柱箍取小梁计计算中l=6600/(44-1)=2200mm==0.2m代代入小梁计算算中得到：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[7.7001，6.9906，7..008，66.173，55.556，44.204，33.239，22.106，00.396]]＝0.6××7.7011=4.6221kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[6.2216，5..576，55.65，44.947，44.421，33.303，22.495，11.515，00.2]＝00.6×6..216=33.73kNN1、强度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)长边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.4221kN·mm短边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..805kNNN/A++M/W＝11805/3371+0..421×1106/39900=110..379N//mm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)短边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.4221kN·mm长边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..805kNNN/A++M/W＝11805/3371+0..421×1106/39900=110..379N//mm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！2、支座反力力计算长边柱箍箍支座反力：：Rc1==1.8055/η=1..805/00.6=3..008kNNRc2==10.2554/η=110.2544/0.6==17.099kNRc3==1.8055/η=1..805/00.6=3..008kNN短边柱箍箍支座反力：：Rd1==1.8055/η=1..805/00.6=3..008kNNRd2==10.2554/η=110.2544/0.6==17.099kNRd3==1.8055/η=1..805/00.6=3..008kNN3、挠度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0999mm≤[[ν]=l//400=4407/4000=1.0018mm满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0999mm≤[[ν]=l//400=4407/4000=1.0018mm满足要求求！七、对拉螺栓验验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N=Maax[Rc22，Rd2]＝177.09kNN≤Ntb＝17.88kN满足要求求！N＝177.09kNN≤26kNN满足要求求！八、柱箍端部节节点验算长边柱箍与短边柱柱箍连接方式式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系系数0.85N=1..805kNN≤0.855×12=110.2kNN满足要求！裙楼-3层柱模板板2（支撑不不等间距）计计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称称-3层KZ新浇混凝土柱的计计算高度(mmm)3850新浇混凝土柱长边边边长(mmm)1150新浇混凝土柱短边边边长(mmm)900二、支撑体系设设计柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍两端设置对拉拉螺栓否柱长边对拉螺栓根根数3柱短边对拉螺栓根根数2对拉螺栓布置方式式均分柱长边对拉螺栓间间距(mm))341,341,,341,3341柱短边对拉螺栓间间距(mm))371,371,,371柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hhi(mm))柱箍依次间距(mmm)1200200265045031100450415504505200045062450450729004508335045093800450平面图：：平面图立面图：：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/mm3)24混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)3.85混凝土侧压力折减减系数ξ0.8新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4kk(kN/mm2)ζγcH＝0.88×24×33.85＝773.92kkN/m2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN//m2)2有效压头头高度h=GG4k/γc=73.992/24==3.08mm承载能力力极限状态设设计值Smaxx＝0.9mmax[1..2G4k+1.44Q3k，1.335G4k+1.44×0.7QQ3k]＝0..9max[[1.2×773.92++1.4×22，1.355×73.992+1.44×0.7××2]＝0..9max[[91.5004，1011.752]]＝0.9××101.7752＝911.577kkN/m2Sminn＝0.9××1.4Q33k=0.99×1.4××2=2.552kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S'maax＝G4k＝73..92kNN/m2S'miin＝0kkN/m2四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mmm)13面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)37面板弹性模量E((N/mm22)10584根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》(JGGJ162--2008))，面板截面面宽度取单位位宽度即b==1000mmm。W＝bhh2/6＝10000×1332/6＝288166.6667mm33，I＝bhh3/12＝11000×1133/12=11830833.333mmm4考虑到工工程实际和验验算简便，不不考虑有效压压头高度对面面板的影响。1、强度验算算最不利受受力状态如下下图，按【四四等跨连续梁梁】验算简图：静载线荷荷载q1＝0.9××1.35××bG4k＝0.99×1.355×1.0××73.922＝89.8813kN//m活载线荷荷载q2＝0.9××1.4××0.7××bQ3k＝0.99×1.4×0.77×1.0××2＝1.7764kN//mMmaxx=-0.1107q1l2-0.1221q2l2=-0.1107×899.813××0.19222-0.1221×1.7764×0..1922=-0.3362kN··mσ＝Mmmax/W＝＝0.3622×106/281666.6677=12.8852N/mmm2≤[f]==37N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算作用线荷荷载q'＝bbS'maxx＝1.0××73.922＝73.992kN/mm简图：ν＝0..632qq'l4/(1000EI)＝00.632××73.922×19244/(1000×105884×1833083.3333)=00.328mmm≤[ν]]＝l/4000＝1922/400＝＝0.48mmm满足要求求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)50×70小梁截面惯性矩II(cm4)142.92小梁截面抵抗矩WW(cm3)40.83小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)12.87小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4851、强度验算算qmaxx＝lSmaxx＝0.1992×91..577＝117.5833kN/mqminn＝lSminn＝0.1992×2.552＝0.4484kN//m简图：弯矩图：：(kN..m)Mmaxx=0.3552kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.3522×106/408330=8.6621N/mmm2≤[f]==12.877N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算q'maax＝lS''max＝0..192×773.92＝＝14.1993kN/mmq'miin＝lS''min＝0..192×00＝0kN//m简图：变形图：：(mm))νmaxx=0.3003mm≤[[ν]=l//400=4450/4000=1.1125mm满足要求求！3、支座反力力计算1）承载能能力极限状态态剪力图：：(kN))R1=77.617kkNR2=77.782kkNR3=77.454kkNR4=55.913kkNR5=44.858kkNR6=33.72kNNR7=22.585kkNR8=11.516kkNR9=00.246kkN2）正常使使用极限状态态剪力图：：(kN))R'1==6.1488kNR'2==6.2833kNR'3==6.0055kNR'4==4.7288kNR'5==3.8522kNR'6==2.9055kNR'7==1.9711kNR'8==1.0555kNR'9==0.1111kN4、抗剪验算算由承载能能力极限状态态的剪力图知知Vmaxx＝4.1kkNτ＝3VVmax/(22bh)=33×4.1××103/(2×550×70))=0.5886N/mmm2≤[τ]==1.4855N/mm22满足要求求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mmm)Φ48×2.6柱箍计算截面类型型(mm)Φ48×2.6柱箍截面面积A((cm2)3.71柱箍截面惯性矩II(cm4)9.59柱箍截面抵抗矩WW(cm3)3.99柱箍抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系系数η0.6由上节小小梁"验算""的"支座反反力计算"知知，柱箍取小小梁对其反力力最大的那道道验算连续梁中中间集中力取取小梁最大支支座；两边集集中力取小梁梁荷载取半后后，最大支座座反力的一半半。1）长边柱柱箍取小梁计计算中l=11150/((7-1)==191.6667mm==0.1922m代入小梁梁计算中得到到：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[7.6117，7.7782，7..454，55.913，44.858，33.72，22.585，11.516，00.246]]＝0.6××7.7822=4.6669kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[6.1148，6..283，66.005，44.728，33.852，22.905，11.971，11.055，00.111]]＝0.6××6.2833=3.777kN2）短边柱柱箍取小梁计计算中l=9900/(66-1)=1180mm==0.18mm代入小梁计计算中得到：：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[7.144，7.2996，6.9988，5..544，44.554，33.487，22.424，11.421，00.23]＝＝0.6×77.296==4.3788kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[5.7764，5..891，55.63，44.432，33.611，22.724，11.848，00.989，00.104]]＝0.6××5.8911=3.5335kN1、强度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)长边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.2552kN·mm短边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..667kNNN/A++M/W＝11667/3371+0..252×1106/39900=67.6651N/mmm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)短边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.333kN·m长边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..444kNNN/A++M/W＝11444/3371+0..33×1006/39900=86.5599N/mmm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！2、支座反力力计算长边柱箍箍支座反力：：Rc1==1.4444/η=1..444/00.6=2..407kNNRc2==8.4644/η=8..464/00.6=144.107kkNRc3==8.1988/η=8..198/00.6=133.663kkNRc4==8.4644/η=8..464/00.6=144.107kkNRc5==1.4444/η=1..444/00.6=2..407kNN短边柱箍箍支座反力：：Rd1==1.6677/η=1..667/00.6=2..778kNNRd2==9.2788/η=9..278/00.6=155.463kkNRd3==9.2788/η=9..278/00.6=155.463kkNRd4==1.6677/η=1..667/00.6=2..778kNN3、挠度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0449mm≤[[ν]=l//400=3341/4000=0.8853mm满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0779mm≤[[ν]=l//400=3371/4000=0.9927mm满足要求求！七、对拉螺栓验验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N=Maax[Rc22，Rc3，Rc4，Rd2，Rd3]＝155.463kkN≤Ntb＝17.88kN满足要求求！N＝155.463kkN≤26kkN满足要求求！八、柱箍端部节节点验算长边柱箍与短边柱柱箍连接方式式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系系数0.85N=1..667kNN≤0.855×12=110.2kNN满足要求求！裙楼-3层柱模板板3（支撑不等等间距）计算算书一、工程属性新浇混凝土柱名称称A楼3层KZ111新浇混凝土柱的计计算高度(mmm)3850新浇混凝土柱长边边边长(mmm)900新浇混凝土柱短边边边长(mmm)900二、支撑体系设设计柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍两端设置对拉拉螺栓否柱长边对拉螺栓根根数2柱短边对拉螺栓根根数2对拉螺栓布置方式式均分柱长边对拉螺栓间间距(mm))371,371,,371柱短边对拉螺栓间间距(mm))371,371,,371柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hhi(mm))柱箍依次间距(mmm)12002002600400310004004140040051900500624005007290050083500600平面图：：平面图立面图：：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/mm3)24混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)3.85混凝土侧压力折减减系数ξ0.8新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4kk(kN/mm2)ζγcH＝0.88×24×33.85＝773.92kkN/m2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN//m2)2有效压头头高度h=GG4k/γc=85.444/24==3.56mm承载能力力极限状态设设计值Smaxx＝0.9mmax[1..2G4k+1.44Q3k，1.335G4k+1.44×0.7QQ3k]＝0..9max[[1.2×885.44++1.4×22，1.355×85.444+1.44×0.7××2]＝0..9max[[105.3328，1117.3044]＝0.99×117..304＝1105.5774kN/mm2Sminn＝0.9××1.4Q33k=0.99×1.4××2=2.552kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S'maax＝G4k＝85..44kNN/m2S'miin＝0kkN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)13面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)37面板弹性模量E((N/mm22)10584根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》(JGGJ162--2008))，面板截面面宽度取单位位宽度即b==1000mmm。W＝bhh2/6＝10000×1332/6＝288166.6667mm33，I＝bhh3/12＝11000×1133/12=11830833.333mmm4考虑到工工程实际和验验算简便，不不考虑有效压压头高度对面面板的影响。1、强度验算算最不利受受力状态如下下图，按【四四等跨连续梁梁】验算简图：静载线荷荷载q1＝0.9××1.35××bG4k＝0.99×1.355×1.0××85.444＝103..81kN//m活载线荷荷载q2＝0.9××1.4××0.7××bQ3k＝0.99×1.4×0.77×1.0××2＝1.7764kN//mMmaxx=-0.1107q1l2-0.1221q2l2=-0.1107×1003.81××0.1822-0.1221×1.7764×0..182=-0.3367kN··mσ＝Mmmax/W＝＝0.3677×106/281666.6677=13.003N/mmm2≤[f]==37N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算作用线荷荷载q'＝bbS'maxx＝1.0××85.444＝85.444kN/mm简图：ν＝0..632qq'l4/(1000EI)＝00.632××85.444×18044/(1000×105884×1833083.3333)=00.293mmm≤[ν]]＝l/4000＝1800/400＝＝0.45mmm满足要求求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)50×70小梁截面惯性矩II(cm4)142.92小梁截面抵抗矩WW(cm3)40.83小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)12.87小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4851、强度验算算qmaxx＝lSmaxx＝0.188×105..574＝119.0033kN/mqminn＝lSminn＝0.188×2.522＝0.4554kN/mm简图：弯矩图：：(kN..m)Mmaxx=0.388kN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.38××106/408330=9.3307N/mmm2≤[f]==12.877N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算q'maax＝lS''max＝0..18×855.44＝115.3799kN/mq'miin＝lS''min＝0..18×0＝＝0kN/mm简图：变形图：：(mm))νmaxx=0.3999mm≤[[ν]=l//400=6600/4000=1.55mm满足要求求！3、支座反力力计算1）承载能能力极限状态态剪力图：：(kN))R1=88.026kkNR2=66.76kNNR3=66.021kkNR4=55.931kkNR5=55.494kkNR6=33.885kkNR7=22.986kkNR8=11.318kkN2）正常使使用极限状态态剪力图：：(kN))R'1==6.4966kNR'2==5.4633kNR'3==4.8455kNR'4==4.7477kNR'5==4.3644kNR'6==3.03kkNR'7==2.3kNNR'8==0.8211kN4、抗剪验算算由承载能能力极限状态态的剪力图知知Vmaxx＝4.2226kNτ＝3VVmax/(22bh)=33×4.2226×1033/(2×550×70))=0.6004N/mmm2≤[τ]==1.4855N/mm22满足要求求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mmm)Φ48×2.6柱箍计算截面类型型(mm)Φ48×2.6柱箍截面面积A((cm2)3.71柱箍截面惯性矩II(cm4)9.59柱箍截面抵抗矩WW(cm3)3.99柱箍抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系系数η0.6由上节小小梁"验算""的"支座反反力计算"知知，柱箍取小小梁对其反力力最大的那道道验算连续梁中中间集中力取取小梁最大支支座；两边集集中力取小梁梁荷载取半后后，最大支座座反力的一半半。1）长边柱柱箍取小梁计计算中l=9900/(66-1)=1180mm==0.18mm代入小梁计计算中得到：：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[8.0226，6.776，6.0021，5..931，55.494，33.885，22.986，11.318]]＝0.6××8.0266=4.8116kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[6.4496，5..463，44.845，44.747，44.364，33.03，22.3，0..821]＝＝0.6×66.496==3.8988kN2）短边柱柱箍取小梁计计算中l=9900/(66-1)=1180mm==0.18mm代入小梁计计算中得到：：承载能力力极限状态：：Rmaxx＝ηMaxx[8.0226，6.776，6.0021，5..931，55.494，33.885，22.986，11.318]]＝0.6××8.0266=4.8116kN正常使用用极限状态：：R'maax＝ηMaax[6.4496，5..463，44.845，44.747，44.364，33.03，22.3，0..821]＝＝0.6×66.496==3.8988kN1、强度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)长边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.3663kN·mm短边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..834kNNN/A++M/W＝11834/3371+0..363×1106/39900=95.9921N/mmm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算弯矩图图：(kN..m)短边柱箍箍计算剪力图图：(kN))Mmaxx＝0.3663kN·mm长边柱箍箍两端支座反反力较大值：：N=1..834kNNN/A++M/W＝11834/3371+0..363×1106/39900=95.9921N/mmm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！2、支座反力力计算长边柱箍箍支座反力：：Rc1==1.8344/η=1..834/00.6=3..057kNNRc2==10.2006/η=110.2066/0.6==17.011kNRc3==10.2006/η=110.2066/0.6==17.011kNRc4==1.8344/η=1..834/00.6=3..057kNN短边柱箍箍支座反力：：Rd1==1.8344/η=1..834/00.6=3..057kNNRd2==10.2006/η=110.2066/0.6==17.011kNRd3==10.2006/η=110.2066/0.6==17.011kNRd4==1.8344/η=1..834/00.6=3..057kNN3、挠度验算算长边柱箍箍计算简图：：长边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0887mm≤[[ν]=l//400=3371/4000=0.9927mm满足要求求！短边柱箍箍计算简图：：短边柱箍箍计算变形图图：(mm))νmaxx＝0.0887mm≤[[ν]=l//400=3371/4000=0.9927mm满足要求求！七、对拉螺栓验验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N=Maax[Rc22，Rc3，Rd2，Rd3]＝177.01kNN≤Ntb＝17.88kN满足要求求！N＝177.01kNN≤26kNN满足要求求！八、柱箍端部节节点验算长边柱箍与短边柱柱箍连接方式式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系系数0.85N=1..834kNN≤0.855×12=110.2kNN满足要求求！-3层内墙模板（木木模板）计算算书一、工程属性新浇混凝土墙名称称地下室内墙新浇混凝土墙墙厚厚(mm)300混凝土墙的计算高高度(mm))4600混凝土墙的计算长长度(mm))5400二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/mm3)24混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)4.6混凝土侧压力折减减系数ξ0.8新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4kk(kN/mm2)ζγcH＝0.88×24×44.6＝888.32kNN/m2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN//m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k=ζγcH＝0.88×24×44.6＝888.32kNN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9mmax[1..2G4k+1.44Q3k，1.335G4k+1.44×0.7QQ3k]＝0..9max[[1.2×888.32++1.4×22，1.355×88.332+1.44×0.7××2]＝0..9max[[108.7784，1221.1922]＝0.99×121..192＝1109.0773kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝88..32kNN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长((mm)125小梁间距(mm))150小梁一端悬臂长((mm)200主梁间距(mm))400主梁一端悬臂长((mm)150对拉螺栓横向间距距(mm)400对拉螺栓竖向间距距(mm)400模板设计立面图四