福建福州电厂6号机组定子吊装作业指导书

福建福州电厂#6机组定子吊装版次:A版力特公司日期:2010年2月作业指导书文件号：GPEC/LTC/SHTD/DZ/105PagePAGE15of15A实施REV.签名日期签名日期签名日期MODI.STATUS版次编写AUTH审核CHK'BY批准APP'DBY变更状态GUANGDONGLIFTENGINEERINGMACHINERYCO.,LTD.广东力特工程机械有限公司文件号:GPEC/LTC/SHTD/DZ/105福建福州电厂#6机组定子吊装作业指导书版权所有*COPYRIGHT2010Page1of15目录TOC\o"1-1"\h\z\u1. 施工概况 32. 编制依据及参考资料 33. 作业准备和条件要求 34. 关键工序的质量控制点 55. 作业工艺流程 56. 作业程序 57. 作业检查验收和应达到的质量技术标准 138. 安全措施 139. 环保措施 1410. 附表、附图及附录 15施工概况福建福州电厂二期工程6#机组发电机外形尺寸长×宽×高为10350mm×4000mm×4302mm，净重320t。汽机房内布置有两台130/20t行车，根据现场的实际状况，定子吊装利用汽机房的两台130/20t行车大梁（已由厂家加固至中心受载175t），布置4组LSD-200钢索式液压提升装置进行起吊；起吊位置为机房扩建端9~10轴间。通过垂直提升、水平移位和垂直下降，将定子放下就位。编制依据及参考资料汽轮发电机厂家图纸；《电力建设安全工作规程》DL5009.1—2002；《LSD—200型液压提升装置使用说明书》；《电力建设施工及验收技术规范（汽机篇）》DL5001—92；以往发电机定子吊装经验作业准备和条件要求3.1作业条件要求备齐并检查劳辛格油缸、泵站、连接油管（40m）、卡爪及压盘、钢索（4×12根，左右捻各一半，25m长LSD200液压提升装置应进行调试，确认合格后方可运至现场；现场施工、照明电源布置合理，在运转层（+15m运转层（+15m发电机台板安装完，满足定子就位条件；发电机定子出线罩已存放在安装位置；汽机房2台130/20t行车已加固至跨中承载175t具备使用条件；3.2机械及工具准备名称单位数量规格备注行车台2130/20t汽车吊台150t液压提升装置台4LSD-200环形千斤绳对26×37＋1-1870-φ65×20油缸座梁条25700×600×500行车搁置梁件45700×350×2300mm下扁担梁条19100中扁担梁个22500×300×1200链板块4长1020mm吊钩套1630t钢索条48ø15.24×2对讲机台4手拉葫芦个各41t、2t卡环个各43t、4.75t、6.5t3.3作业必备条件序号必备条件负责单位1确认主厂房行车已经由厂家加固至中心承载175t；福建电建福州项目部2行车安装完毕并经试吊验收合格；3行车轨道梁承重结构梁、柱经确认满足施工需要；4行车大跑轨道验收合格；5两行车合并后调试合格；6主厂房汽机岛平面障碍物清除，保持通道顺畅；7作业区运输道路畅通、运输车路面耐压力不小于20t/m28发电机台板安装完毕，满足定子安装就位；9起吊前把汽机房吊装口旁靠定子就位方向的围栏拆除；10施工电源及备用应急电源检查合格；11液压提升装置、油泵、钢绞线、钢丝绳等机索具安装合格；力特公司12定子提升、平移、下降就位力特公司关键工序的质量控制点吊装临时结构布置H点劳辛格调试H点钢索预紧H点试吊H点正式提升H点定子平移H点定子下降就位H点作业工艺流程定子吊装工艺流程图如下：吊装临时结构布置H点吊装临时结构布置H点6.7正式提升H点6.86.8定子平移H点两行车拼接6.96.9定子下降就位H点液压提升装置调试H点6.4穿钢索、装下锚头及扁担梁6.4穿钢索、装下锚头及扁担梁H点6.16.10拆除吊装系统6.56.5钢索预紧H点试吊试吊H点作业程序吊装临时结构安装根据下图所示将两行车小车分别开到行车梁端头（两小车在不同端头），并在临时结构布置位置画线；用线锤把定子就位中心线引到行车大梁上，并标识。以此为基准画出搁置梁布置位置。将行车行驶到汽机房吊装口上方，用50t汽车吊（30m主臂4m跨距）依次将搁置梁、油缸座梁，按要求放在行车小车轨道上；用50t汽车吊将油缸临时梁套进搁置梁框架内，用连接螺栓固定。(注意：劳辛格安全卡座在搁置梁安装前固定好)用50t汽车吊将劳辛格油缸安装好，两侧用1t手拉链条葫芦将油缸固定；（注意：劳辛格固定前，将劳辛格的钢索孔与安全卡座的钢索孔一一对应）。搭设穿钢索平台、钢索导向架，导向架要与行车连接可靠，两组钢绞线对向疏导，注意导向架上方不要被机房屋顶桁架阻挡。搭设钢索导向架，两台劳辛格相向对搭，在劳辛格顶部上方800mm搭设一横杆，形成一个半径约1m的圆弧。将另一行车按同样办法布置搁置梁、油缸临时梁、劳辛格油缸；搭设穿钢索平台、导向架等。注意：涉及较多高空作业，应设置好安全设施，作业人员系好安全带。两行车拼接由福建电建福州项目部负责，注意核实行车中心距8700mm，行车焊接连接。液压提升装置调试劳辛格泵站布置在15接好两组劳辛格油管（40m），控制线路连接；并在导向架上绑扎牢固。接通泵站电源核对泵站电动机转向；操作劳辛格进行空载调试，按《液压提升装置（劳辛格）试验检查表》中内容进行，并做好记录。穿钢索、装下锚头及扁担梁6.4.1穿钢索：劳辛格穿绕钢索，每个提升千斤顶穿绕12根钢索（外12+中0+内0），左、右捻向各6根，每根钢索长25m；每穿一根钢索及时在其顶部约300mm6.4.26.4.3将液压提升装置（劳辛格）下锚头与中扁担梁通过钢索连接起来，拧紧下锚头压板螺丝，注意钢索不得交叉6.4下扁担通过联接板与630t钩连接。将两对φ65mm×20m环形钢丝绳悬挂在630t吊钩上。注意钢丝绳不要产生“气钢索预紧操作劳辛格调整高度至连接千斤绳和定子吊耳的位置，将千斤绳与定子吊耳连接；用预紧器卡住钢索挂在1吨手拉链条葫芦上，对每根钢索进行预紧，加力200-300kgf，反复多次轮流预紧，使每个油缸的每一根钢索均匀受力，注意作好标识以免漏调。劳辛格油缸微微起升，使钢索稍稍受力，再次确认钢索的张紧度，保证每根钢索均匀受力。劳辛格试吊解除定子与平板车的连接，操作劳辛格微微起升，定子吊离平板车；操作劳辛格将定子提升一个行程约200mm，停置10分钟，检查油缸、钢索、千斤绳、行车、吊装梁、下锚卡爪盘的受力情况；再提升一个行程，下降一个行程，检查钢索的张紧度、开闭爪动作是否灵敏、有无异常现象（注意：下降时安全卡座卡爪要打开）。一切正常后将中扁担梁的下锚头卡爪固定螺栓二次紧固。提升定子正式提升前拆除劳辛格穿钢索架子平台，并在定子端头孔穿好麻绳，作转向用；确认一切正常后，操作4台劳辛格同时提升，指派专人进行劳辛格的监护，监护上下卡爪的开启、闭合情况、钢索疏导情况及漏油现象，并对卡爪加退锚灵；提升至定子底面超过+15m层平移通道最高点约4行车行走6.8.1确认两台行车可靠连接，+15m6.8.2启动行车行走，将定子往就位基础平移。注意行车行走应缓慢平稳；6.8.3移动定子至就位位置上方后，恢复劳辛格油管、电气连接。定子下降就位6.9.1恢复劳辛格连接后，操作劳辛格降下定子，下降时派专人监护劳辛格卡爪盘及卡爪工作状态及钢索疏导情况（注意：下降时安全卡座卡爪要打开）。6.9.2待定子台板离螺栓200mm左右，用手拉链条葫芦调整定子就位中心，一边下降一边调整链条葫芦以保证就位中心；配合福建电建福州项目部将定子就位。确认找正后拆除吊装系统；清理作业现场，吊装作业完成。有关计算6.11.1序号项目重量(t)1发电机定子3202起吊千斤绳（4条Φ65mm，L＝20m0.733吊钩钩头（630t吊钩，1×1.9t）1.94下扁担梁(1×13t)135下、中扁担连接销轴（2×0.065t）0.136中间扁担梁（2×0.97t）1.947油缸座梁（2×1.56t）3.128行车搁置梁（4×2.2t）8.89提升千斤顶（4×1.1t）4.410钢绞索（4×0.3t）1.2合计355.306.11定子重320t，作用在液压提升装置上的临时吊装结构（除去行车搁置梁及液压提升装置搁置梁）重约18.9t，每组液压提升装置额定负荷为200t，则平均负荷率η1=（320+18.9）/（200×4）×100%=42.4%（安全）6.11钢索Φ15.24mm×25m共4×12条，每条钢索额定负荷为10t，定子重320t，作用在液压提升装置上的临时吊装结构（除去行车搁置梁及油缸座梁）重约17.7t，每组液压提升装置穿12根钢绞索，额定负荷为120t，则平均负荷率η2=（320+17.7）/（120×4）×100%=70.4%（安全）6.11选用4条6×37＋1-1870×Φ65mm×20m的环形钢丝绳，做16个头起吊，其单根绳的破断拉力P＝201t；钢丝绳与重心夹角α＝26安全倍数:S=P×16×cosα/G=201×16×cos26º/320=9.0（安全）6.11.5油缸座梁计算定子重320t，作用在油缸座梁上的重量约24t，则每个点受力为（320+24）*9.8/4=842.8KN跨度为3.6M截面Ix=1.4329×109mm4Wx=5.7317×106mm腹板总厚40mm塑性发展系数γx=1.05由最大壁厚25mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值[f]=295MPa；截面抗剪强度设计值[fv]=170MPa(GB50017-2003表3.4.1-1钢材的强度设计值N/mm2)由Vmax×Sx/(Ix×Tw)=842800×3387500/(1.4329×109×40)=49.8113MPa＜[fv]满足!由Mx/(γx×Wx)=674240000/(1.05×5.7317×106)=112.032MPa＜[f]满足!6.11.6中扁担梁计算中扁担受力为（320+15.6）×9.8/2=1644.4KN中扁担梁材料为Q345B，跨度为2m，截面为箱形500×400×25×截面Ix=1.43×109mm4；截面Wx=5.732×106mm3腹板总厚40mm；塑性发展系数γx=1.05；由最大翼板厚25mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值[f]=295MPa；截面抗剪强度设计值[fv]=170MPa(GB50017-2003表3.4.1-1钢材的强度设计值N/mm2)由Vmax×Sx/(Ix×Tw)=822200×3387500/(1.43×109×40)=48.6MPa＜[fv]满足要求由σmax=Mx/(γx×Wx)得=822200000/(1.05×5.732×106)=136.5MPa＜[f]满足要求6.11.7下扁担梁计算下扁担梁受力图如下：下扁担梁受力为（320+3.9）×9.8=3175KN跨度为L=9m，自重荷载约11KN/m,截面为箱形1300×700×40×截面Ix=3.08591×1010mm4；Wx=4.74756×107mm3；静矩Sx=腹板总厚40mm；塑性发展系数；γx=1.05；由最大翼板厚40mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值[f]=265MPa截面抗剪强度设计值[fv]=155MPa(GB50017-2003表3.4.1-1钢材的强度设计值N/mm2)由Q=Vmax×Sx/(Ix×Tw)=1587500×2824490/(3.321379×1010×40)=45.4MPa＜[fv]满足要求由σmax=Mx/(Wx×γx)=68659400000/（47475600×1.05）=137.7MPa＜[f]满足要求6.11.8行车搁置梁计算起吊定子时水平方向梁受力如下图，定子重320t，作用在行车搁置梁上的重量约27t，则每个点受力为（320+27）*9.8/8=425KN截面Ix=2.27079×109mm4截面Wx=7.27818×面积矩Sx=4.18256×106mm3腹板总厚24mm塑性发展系数由最大壁厚32mm截面抗拉抗压抗弯强度设计值[f]=295MPa截面抗剪强度设计值[fv]=170MPa(GB50017-2003表3.4.1-1钢材的强度设计值N/mm2)由VmaxxSx/(IxxTw)得计算得最大剪应力Q=Vmax×Sx/(Ix×Tw)=32.6MPa<[fv]满足!由Mx/(γxxWx)得计算得强度应力σmax=Mx/(Wx×γx)=102.88<[f]满足!行车搁置梁垂直方向立柱截面面积为A=8424mm2，由最大翼板厚12mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值[f]=310MPa截面抗剪强度设计值[fv]=180MPa(GB50017-2003表3.4.1-1钢材的强度设计值N/mm2)f=F/A=850.2×103/8424=100.9MPa＜[f]=310MPa作业检查验收和应达到的质量技术标准定子吊装的安全性应符合DL5009.1-2002《电力建设安全工作规程》第一部分：火力发电厂，施工过程的质量由《现场质量计划》进行控制。安全措施8.1危险源分析起重工、机具使用前没有认真检查，致使吊装过程存在安全隐患；高空作业设置安全平台、围拦不完善导致高空坠落；高空作业人员不正确使用安全防护用品；吊装梁及劳辛格的布置出现偏差引起钢索受力不均匀导致钢索破断；调紧钢索时出现漏调，使钢索受力不均匀，严重时导致钢索破断；吊装过程中劳辛格无人监护，导致设备事故；起重指挥信号不够明确引起误操作；劳辛格安装时吊装架、厂房内进行电焊作业，易发生引弧造成钢索伤害；吊装时扁担的强度未满足要求，导致设备事故；行车抬吊受力后状况未进行监测检查，导致设备事故；行车起步行走不平稳，加大吊装系统受力，使行车轮压超负荷；穿钢索后没有安装绳卡防止钢索滑落，造成人员伤亡；8.2安全措施施工前做好技术交底工作，使施工人员了解施工过程的内容、注意事项和准备工作，同时明确组织机构，成立吊装指挥小组，负责整个过程的指挥工作；施工应对参加施工的机械、工机具进行认真检查，确认其性能及状况，防止施工意外。高空作业的工作范围应搭设脚手架、设置围拦，对应的地面区域设明确的警示标识，如彩色绳索及警示牌等；高空作业人员必须戴好安全帽、安全带等；高空行走钢梁时应拉好安全绳，正确使用安全带；垂直攀爬钢柱需使用攀登自锁器；严格按要求及所划定的中心线安装吊装梁及劳辛格，避免斜拉斜吊；按照一定的顺序调紧钢索，并做好标识，以免漏调；劳辛格提升、下降过程中设专人监护，特别是开、闭爪动作，确认状态可安全作业才进行操作；吊运过程的每个环节，都应有人监护，发现异常及时汇报并停止吊运，处理好后方可继续；起重指挥由专人负责，信号应明确