岩土工程施工方法课程设计

前言0.1目的任务岩土工程施工方法课程设计是在完成《岩土工程施工方法》课程后的综合设计训练，其目的是为毕业设计和今后的工作打下坚实的基础。通过设计熟悉岩土工程勘查报告当中资料的整理及应用、地基承载力的确定、单桩承载力及复合地基承载力的确定和各类图件的绘制方法。0.2所收集资料综述收集的资料包括文字资料、图件资料、原始物理力学指标数据、原位测试资料等，对资料进行概括评价，是否满足设计需要，如不能满足需要，需补充哪些，如何解决。0.3设计题目的选择拟建锦玉华庭3#住宅楼及商业位于邯郸市百花大街与联纺路交叉口东南角，交通便利，受邯郸市锦玉房地产开发有限公司的委托，我公司对该工程进行了岩土工程详细勘察。拟建3#住宅楼天然地基不能满足设计要求，根据邯郸地区经验及建筑物特点，建议采用CFG桩复合地基或采用泥浆护壁钻孔灌注桩基础。摘要受邯郸市锦玉华庭房产置业有限公司委托，我公司承建了其拟建的锦玉华庭3#住宅楼及4#、5#商业楼的建筑施工。根据岩土工程勘察资料显示，拟建场地地层主要为第四系粘性土和砂土组成，地表分布近期人工填土，场地地层分布较稳定，在考虑诸多因素的基础上，针对工程已知条件，然后进行对比论证和分析，最后提出采用CFG桩基础的优选方案。并作出了详细的施工方案设计。关键词：基础设计；地基处理；CFG桩复合地基；施工技术

工程概况1.1工程性质受邯郸市锦玉房地产开发有限公司的委托，我公司承接了锦玉华庭3#住宅楼及4#、5#号商业楼的建筑施工，拟建锦玉华庭3#住宅楼及商业位于邯郸市百花大街与联纺路交叉口东南角，交通便利,根据勘查结果，拟建3#住宅楼重要等级为二级，拟建商业重要性为三级，场地等级为二级（中等复杂场地），地基等级为二级（中等复杂地基），岩土工程勘察等级为乙级。住宅楼地上25层，地下2层，商业楼均为地上2层。1.2设计单位河北工程大学勘查技术与工程1202班第二组。1.3工期工期为x天。1.4上部结构形式及荷载的分布取值该工程建于邯郸市百花大街与联纺路交叉口东南角，拟建的3#住宅楼为地上25层，地下2层，4#、5#商业楼为地上2层，框架结构，3#住宅楼基底压力为390kpa,附加应力304.2kpa，建筑面积为10829m2，4#、5#商业楼基底压力100kpa,附加压力378kpa，建筑面积为903m2，拟建商业部分天然地基强度满足设计要求，可采用筏板基础，拟建3#住宅楼天然地基强度不满足设计要求，建议采用CFG桩复合地基或桩基础。1.5工程地质勘察资料1.5.1地形地貌拟建场地地貌部位属于太行山山前丘陵向华北冲洪积平原的过渡地带，稍有起伏，地形南高北低。本次勘察采用绝对标高，以百花大街中心线与联纺路中心线交叉点为孔位与标高引测点，该点路面的绝对高程为68.72m，该点绝对坐标为X=55474.893,Y=41088.432，地面标高最大值75.67m,最小值72.06m,地表相对高差3.61m。按《膨胀土地区建筑技术规范》判定该场地为平坦场地。由甲方提供拟建3#住宅楼及4#、5#商业设计室外地坪绝对标高分别为77.30m、73.90m、74.95m。1.5.2地层岩性勘察范围内所见土层以第四系老堆积土为主，地基土自上而下分为如下8层，现依据钻探、标准贯入试验、重型动力触探试验及土工试验资料分层叙述如下：1层杂填土[Q42ml]:以粉质粘土为主，含砖块、石子等，结构松散。厚度:0.50～2.50m。2层粉质粘土[Q41(al+pl)]:褐黄色，硬塑～坚硬，含姜石，一般粒径为0.50～2.00cm，含量为5～10％，偶见灰绿色条纹，混砂颗粒，稍有光泽，无摇震反应，韧性中等，干强度中等。压缩系数平均值为0.28MPa-1,为中等压缩性。厚度:0.50～1.80m,平均1.03m;层底标高:70.19～74.04m,平均71.13m;层底埋深:1.00～3.00m,平均1.97m。3层粉质粘土（膨胀土）[Q1fgl]:褐黄色,局部为白色，硬塑～坚硬,含姜石，一般粒径为0.50～3.00cm，含量约为5～10%，局部含量可达30%，偶见卵砾石，一般粒径为1.00～4.00cm，混砂颗粒,夹粉土及粘土薄层，稍有光泽～光滑,无摇震反应,干强度高,韧性高。自由膨胀率平均值为52.5％，膨胀潜势为弱。压缩系数平均值为0.22MPa-1,属中等压缩性。厚度:2.50～7.40m,平均4.88m;层底标高:65.10～69.54m,平均67.27m;层底埋深:4.50～8.00m,平均6.34m。3-1层含卵石粉质粘土[Q1fgl]:，含卵石，母岩成分以石英砂岩、细砂岩和灰岩为主，一般粒径2.00～5.00cm,含量为25～45%,分选性中等～差,磨圆度中等,中等风化，稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等。该层仅在27孔揭露，揭露厚度为1.00m。4层粉质粘土（膨胀土）[Q1fgl]:，偶见姜石，一般粒径为0.50～2.00cm，混砂颗粒，自由膨胀率56.4％膨胀潜势为弱。压缩系数平均值为0.20MPa-1,属中等压缩性。厚度:3.50～7.50m,平均5.28m;层底标高:59.10～64.74m,平均61.97m;层底埋深:10.00～14.00m,平均11.64m。4-1层细砂[Q1fgl]:。该层仅在27、30、31孔揭露，最大揭露厚度:1.50m。5层粉质粘土（膨胀土）[Q1fgl]:褐黄～局部呈胶结状，高。自由膨胀率平均值为51.0％，膨胀潜势为弱。压缩系数平均值为0.17MPa-1,属中等压缩性。厚度:2.50～6.20m,平均4.40m;层底标高:55.10～59.53m,平均57.50m;层底埋深:14.30～17.50m,平均16.11m。6层粉质粘土（膨胀土）[Q1fgl]:局部呈胶结状，自由膨胀率平均值为51.6％，膨胀潜势为弱。压缩系数平均值为0.15MPa-1，范围值为0.08～0.18MPa-1,属中等压缩性。厚度:4.50～8.00m,平均6.33m;层底标高:49.60～53.05m,平均51.37m;层底埋深:21.00～24.00m,平均22.29m。7层粘土（膨胀土）[Q1fgl]:局部呈胶结状，光滑,无摇震反应,干强度高,韧性高。自由膨胀率膨胀潜势为弱。压缩系数平均值为0.17MPa-1，属中等压缩性。厚度:8.00～12.70m,平均10.60m;层底标高:37.10～42.74m,平均40.77m;层底埋深:31.00～35.00m,平均32.89m。8层粘土（膨胀土）[Q1fgl]:褐红色,硬塑～坚硬,可见擦痕，含氧化锰,局部呈胶结状，光滑,无摇震反应,干强度高,韧性高。自由膨胀率膨胀土的膨胀潜势为弱压缩系数平均值为0.14MPa-1，属中等压缩性。该层未穿透，最大揭露厚度为18.30m。1.5.3水文地质条件勘察范围内初见水位埋深为3.50～8.00m，初见水位绝对标高为66.32～69.82m，稳定地下水稳定水位绝对标高为67.86～71.57m，～查阅周边近几年的水文资料，场地可按72.50m考虑基础埋深为8.00m（绝对标高分别为64.85～69.30m），地下水位埋深为67.86～71.57m，场地环境类型为II类,依据本场地内的2组水样水质分析资料结果，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）第12.2节，受地层渗透性影响地下水对混凝土结构腐蚀性为微；SO42-含量146.14～306.89mg/L，受环境类型影响地下水对混凝土结构腐蚀性为弱；按干湿交替考虑，水中Cl-含量为74.21～77.74mg/L，地下水对钢筋混凝土中的腐蚀性为微。综合评价地下水对混凝土结构的腐蚀性为弱，对钢筋混凝土中的腐蚀性为微。1.5.4勘察的目的和任务根据拟建建筑物的工程特征，结合场地的地质情况，本次岩土工程勘察的目的是为建筑设计提供详细的工程地质资料和岩土技术参数，对建筑地基作出岩土工程分析评价，为基础设计、地基处理作出论证和建议。主要任务是：⑴查明场地内及附近有无影响工程稳定性的不良地质作用；并提出治理建议和所需岩土参数；⑵查明建筑场地地层结构及其岩土物理力学性质，提供地基承载力、变形参数；⑶评价论证地基基础方案，推荐最优方案；提供桩基及复合地基设计参数；⑷提供边坡支护设计所需参数；⑸判定建筑场地类别及场地的卓越周期；⑹查明地下水的埋藏条件，并判定地下水土对钢筋混凝土的腐蚀性；⑺预测基础施工中可能出现的岩土工程问题，并提出防治、改良的方法和建议。1.5.5本次勘察所依据的规范规程《岩土工程勘察规范》GB50021—2001（2009年版）《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《高层建筑岩土勘察规程》(JGJ72--2004)（J366—2004）《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—99《膨胀土地区建筑技术规范》(GBJ112--87)《建筑地基处理技术规范》JGJ79—2002《土工试验方法标准》GB/T50123—1999《建筑工程地质钻探技术标准》JGJ87—92《原状土取样技术标准》JGJ89—92《标准贯入试验》SL237-045-1999《岩土工程勘察安全规范》GB50585—2010《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）1.6岩土工程分析评价1.6.1场地及地震效应评价依据《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)，邯郸市抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.15g,为第一组，该场地为建筑抗震有利地段。依据本次勘察，该场地覆盖层厚度大于5.0m，通过本场地12、27、30孔内剪切波测试，经解释所得剪切波资料，计算20.00m深度范围内土层等效剪切波速Vse分别为301.8m/s、298.8m/s、305.9m/s，详见附图《波速试验综合成果图》。根据《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)依据《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)4.3.3条，该场地可不考虑液化的影响。1.6.2地基承载力特征值fsk(kpa)的确定依据标准贯入试验、重型动力触探试验及土工试验，结合地区经验，综合确定各层土的承载力特征值faK、压缩模量Es1-2或变形模量（E0）请采用表1中的建议采用值。地基土承载力特征值及压缩模量表1层号动力触探法（KPa）标准贯入法（KPa）土工试验法（KPa）建议采用值fak(KPa)Es1-2（E0）(MPa)第2层粉质粘土2001601606.1第3层粉质粘土2102102107.7第3-1层含卵石粉质粘土200250（30.0）第4层粉质粘土3002502508.3第4-1层细砂300300(30.0)第5层粉质粘土3202802809.8第6层粉质粘土＞32030030010.8第7层粘土＞3203203209.7第8层粘土＞320350350地基均匀性评价依据《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004第8.2.4条,综合评价拟建建筑物地基均匀性详见表2。拟建建筑物地基均匀性评价表表2建筑物地基持力层是否跨越不同地貌单元或工程地质单元地基持力层属同一地貌单元和工程地质单元地基持力层属同一地貌单元和工程地质单元时Esmax/Esmin判定是否均匀地基持力层底面坡度持力层及其下卧层在基础宽度方向上的厚度差值3#住宅楼是＞10%＞0.05b（基础型式按筏板考虑）1.04<K(K取1.58)否4#商业否＜10%是5#商业否＜10%是第2章工程方案论证及选择根据委托任务书，商业楼荷载较小，可以采用天然地基。下面通过天然地基、复合地基及桩基的分析计算，从而对各住宅楼作出较为适宜的地基基础方案建议。2.1天然地基方案评价拟建住宅楼若采用天然地基筏板基础，基础埋深8.00米，则地基持力层为第3、4层粉质粘土，由于拟建住宅楼周边分布商业楼（商业楼基础埋深8.00米），依据《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004有关规定，对拟建住宅楼基础埋深进行折减，估算时，d取2.00米，（具体折减深度，设计单位可依据车库埋深、荷载及基础形式进行确定）。根据GB50007-2002第5.2.4条之规定,计算该层地基承载力特征值fa（）如下：=0.3;=1.5;=9.3;=9.7;b＝6.00m;d＝8.00m=250＋0.3×9.3×(6-3)+1.5×9.7×(8-0.5)=367.495（）住宅楼上部荷载=390>=367.495商业楼上部荷载p=100kpa<fa=367.495kpa通过计算，住宅楼荷载均大于地基强度，难以采用天然地基。商业楼荷载小于地基强度，可以采用天然地基。2.2CFG桩复合地基方案评价根据本次勘察情况，结合其规模和地区经验，拟建3#住宅楼可采用CFG桩复合地基进行处理，该工艺适用于粘性土、粉土、砂土。第5层以下土层压缩性较低，强度较高，层位稳定，深度约在17.00m以下，可作为CFG桩桩端持力层，桩端进入持力层不应小于2倍桩径。该层以上各层各层土桩侧阻力qsi、桩端阻力特征值表3层号桩的侧阻力特征值qsi（kPa）桩的端阻力特征值qp（kPa）第2层20第3层40第3-1层30第4层40第4-1层35第5层45第6层451100注：以上桩基设计参数为试桩参数，工程桩设计参数宜由试桩载荷试验确定。施工时，严格按照《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）有关规定进行施工和检测，复合地基承载力特征值应以现场静载荷试验值为准。根据委托任务书要求，3#住宅楼层25层，依据地区经验CFG桩复合地基处理可满足3#楼设计要求，下面是复合地基的计算过程：拟建3#住宅楼区域的长为44m,宽为19m，上部结构的荷载为326040KN；土的自重荷载为G=γhA=20×8×44×19=134×103kN,基底压力p=550Kpa,取桩长L=17.0m;桩径D=400；横截面积==0.125㎡;桩周长==1.256;单桩承载力特征值=0.75×1100×0.125+1.256×（20×1.03+40×4.88+40×5.28+4.4×45）=103.125+785=888.125承载力验算：CFG桩复合地基承载力特征值：=0.056×6597.059+0.75×(1-0.056)×367.495=369.435+260.186=629.621>550；满足承载力要求。桩的布置：根据面积置换率0.056，取m=0.1,求出桩距Sa=1.3m；依据拟建3#住宅楼区域的长44，宽19，桩间距1.3，在长度方向上(每行)布置34根桩，在宽度方向上（每列）布置15根桩。因此，采用CFG桩复合地基共需CFG桩510根。桩位布置图见附图。2.3钻孔灌注桩基础方案评价根据本次勘察钻探施工的可钻性，地下水埋深及地层情况分析，可采用泥浆护壁钻孔桩，选用先进的旋挖成孔工艺，结合后压注浆技术,单桩承载力可提高到1.2～1.5倍。根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），参照原位测试、土工试验、剪切指标及邯郸地区同类型桩检测资料，建议泥浆护壁钻孔桩设计参数如表4。泥浆护壁钻孔灌注桩侧阻力及端阻力标准值表4地层极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)第2层60第3层70第3-1层100第4-1层80第4层80第5层90第6层90第7层951400注：以上参数仅供设计试验桩使用。单桩竖向极限承载力估算据场地内地层的分布情况，第7层粘土分布相对稳定，厚度大，承载力高、压缩性低，可做为桩端持力层。若以第7层粘土为桩端持力层，桩端进入该层不小于2倍桩径，参照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）对工程可采用的几种桩型进行单桩承载力估算，计算结果见表11，供设计参考。工程桩单桩承载力应采用试桩静载试验确定。灌注桩是指在工程现场通过机械钻孔、钢管挤土或人力挖掘等手段在地基土中形成桩孔，并在其内放置钢筋笼、灌注混凝土而做成的桩。在拟建3#住宅楼的地基处理中，我们采用钻孔灌注桩进行分析计算，如下：拟建3#住宅楼的长为44m,宽为19m，上部结构荷载F=390×44×19=326040KN；土的自重荷载G=γhA=20×8×44×19=134×103kN,基底压力p=550Kpa,假设桩长L=18；桩径D=800；横截面积==0.502㎡；桩周长==2.512；单桩承载力特征值计算：=0.75×1400×0.502+2.512×1791.5=527.1+4500.248=5027.348单桩承载力Ra除以安全系数2为2513.674KN假设为中心荷载，根据基础的竖向荷载和其上自重确定桩数：n=(F+G)/Ran=1832.4工程方案的选择方案优选应考虑以下几种因素。（1）技术上的可行性：从地基土的性质、基础深度与地基处理深度、施工工期、场地环境及地基的承载力等，分析可供选择的基础工程适用性。在可能的前提下，还应考虑国内（或当地）的工程常用方法及经验。（2）经济上的合理性：对于技术上可行的工程方案，应分别进行初步的设计，估算出工程量进而计算其工程费用（按要求主要工程项目需计算及预算），并进行对比分析。除工程费用比较外，还应考虑材料的来源，工期长短等影响效益的各种因素。（3）工程可靠性：本着“经济合理、安全可靠”的原则，对所选择的工程方案进行可靠性评价。该场地的地貌形态单一，地层结构简单，主要为第四系新近沉积物，沉积韵律明显，地层连续稳定。主要为粘土、粉质粘土、粉土。而且土的桩端阻力较低，对于钻孔灌注桩，难以提供满足要求的桩端力。因此在技术上，钻孔灌注桩难度较大，另外，与钻孔灌注桩基相比，由于CFG桩桩体材料可以掺入工业废料粉煤灰、不配筋以及充分发挥桩间土的承载能力。并且CFG桩设计、施工简便，噪音低，泥浆少，进度快。工程造价一般为桩基的1/3—1/2，经济效益和社会效益非常显著。因此，我们选用CFG桩复合地基。第3章工程设计计算3.1单桩承载力特征值计算—桩的周长(m)—桩侧第i层土的极限侧摩阻力标准值()—第i层土厚度(m)—桩端土极限阻力标准值()—桩的截面积(m2)（2）复合地基面积置换率按下式计算m—面积置换率α—桩间土强度提高系数，α取1.0。β—桩间土强度发挥系数，本工程取0.85。（3）桩间距S正方形布桩时3.2桩的数量确定和平面布置经计算采用CFG复合地基桩，共布桩510根，布置图见附图。第4章施工技术方案设计4.1施工方法拟建3#住宅楼采用CFG桩复合地基，其附属4#、5#商业楼采用筏基。4.2施工工序4.2.1CFG桩施工准备（1）技术准备认真熟悉施工组织设计及图纸，对桩孔按顺序编号；进行原材料检测和试配申请；进行各级技术交底。（2）现场准备整平场地，要求场地平整干燥，高低差小于5.0cm。由总包方按基础平面图和桩位图放出控制轴线，同时在槽底设置高程控制点。并经监理验收。以控制轴线为依据，根据桩位图施放桩位，施放桩位前，要认真熟悉设计图纸。坡底线应在基础外轮廊线外0.80m，并在边角处开挖到位，以保证CFG桩成孔机械的施工。检查供电、供水情况，设备供电保证不少于200KW。4..2.2现场组织管理、设备及人员安排（1）现场组织管理机构组成项目经理项目经理(1人)（2）主要管理人员职责项目经理：现场负责工程的全面管理，认真执行合同，进行质量、安全、工期、成本控制，保质、保量、保安全、保工期，圆满完成本工程施工。技术员：全面负责现场施工中的技术问题，保证施工技术合理。并负责现场内的技术变动。测量员：负责现场测量工作。资料员：全面负责施工技术资料的收集、整理、需试验材料、检验等工程。材料员：保证工程材料的采购供应工作。质量员：按我公司ISO9002质量标准控制程序完成质量目标。安全员：负责施工安全及现场“三防”工作。文明施工员：按我公司ISO14001环境标准控制程序完成环境控制目标。实验员：负责现场材料检验及试验工作。（3）主要机械设备安排主要机械设备见下表设备名称型号功率(KW)生产能力数量螺旋钻机602/h2台高压输送泵HBT40A2240m3/h2台搅拌机500152台配套系列设备：振捣棒2~4只，水准仪、经纬仪各1台。（4）施工人员安排如下：施工负责：1人，现场施工负责记录员：2人,跟钻机记录钻机：共10人，钻机手及配合人员搅拌机：10人，现场搅拌砼输送泵：共10人，泵操作手及配合人员清桩间土：20人，施工工人剔桩头：10人，施工工人褥垫层：10人，施工工人各岗位人员的分工与调配由施工负责人统一调配。4.2.3工艺流程平整场地→测量放线→钻机定位→成孔压力灌注桩头振捣→成桩清土→凿桩头→铺褥垫层4.2.4工艺要点及技术要求（1）现场项目管理人员和技术负责人员在开工前向班组进行技术交底，使施工人员彻底了解设计意图及技术参数。（2）放线后进行两次以上的核对，并请监理复核认可。（3）成孔后桩位误差不大于200mm。（4）成孔孔径400mm，允许偏差±20mm（5）桩端进入⑥层细中砂层，桩顶预留保护桩长0.30m。（6）桩垂直度偏差不大于1%。（7）混合料强度等级为C20，坍落度控在16~20cm。粗骨料为机碎石或豆石，最大粒径不大于20mm。（8）注意桩底灌注质量，提钻开阀门的高度不宜超过0.3m，在对桩底泵压混凝土时应停止提钻，并保持压力半分钟。每泵压一次匀速提钻不超过25cm，保证混合料淹没钻具1.0m以上。（9）钻杆完全提离地面后，立即投入振捣捧振捣，振捣深度应大于3.0m。（10）搅拌、泵送或提钻要密切协调，避免灌注过程引起的断桩。（11）已成桩桩头要严加保护，严防重型机械行走、拢动。（12）成桩后养护时间应大于3天。桩间土以人工清除，桩头需人工剔除。剔桩头时由二个或三个人同时进行，使用钢钎在同一个水平面从二个或三个角度同时打击，严禁从一个方向使桩单向受力。4.3技术质量要求①修坡应平整，在坡面喷射混凝土支护前，应清除坡面虚土。②锚杆定位间距允许偏差±100mm。③成孔深度允许偏差±50mm，成孔直径允许偏差±5mm。④喷射细石混凝土时，喷头与受喷面距离宜为0.6-1.2m，自下而上垂直坡面喷射，一次喷射厚度不宜小于40mm。⑤钢筋网与土层之间的保护层厚度不宜小于20mm。⑥严格按施工程序逐层施工，严禁在面层养护期间抢挖下一步土方。4.4支护过程中可能遇到的问题和解决方案①由于地质条件、施工的复杂性，基坑各边坡地坪标高不一致，基坑深度也不同，边坡土钉的实际排数，土钉长度和间距应根据实际情况由技术人员做相应调整。②因地下障碍物而无法按设计孔位或设计长度进行成孔施工，可适当调整土钉入射角度、间距和位置，以避开地下障碍物。当土钉间距调整幅度超过500mm或成孔深度比原设计孔深少2000mm以上时，施工现场技术人员应与设计人员协商解决。③成孔过程中因遇地下水而缩颈、塌孔现象，可采用如下方法之一解决。a成孔后立即下土钉并随即注浆。b已缩颈的土钉孔应二次成孔以保证孔径；若二次成孔无法保证孔径，应在相邻处补孔；c若现场地层情况与原勘察报告有较大出入，缩径、塌孔严重而无法用洛阳铲成孔，应及时与设计人员协商。可采用钢管花管作土钉打入土体并灌注水泥浆。④基坑开挖过程中因土质较松散而发生局部土体不稳定时，可采用的方法有：a视土质情况减小土方开挖深度。b可在土方开挖后立即喷射一层40mm厚的砂浆或混凝土，再进行土钉施工。c若不稳定土体已塌落，视塌落土体大小用编织袋或草袋等物装土填充密实后，挂钢筋网或进行压力注浆，再进行下一步工序施工。⑤施工过程中边坡出水而影响边坡稳定时：a首先与建设单位、总包单位密切配合，了解施工场区周边地下管线(上、下水、污水、雨水及消防等)是否有渗漏现象，及时切断水源并进行补漏和堵截。b边坡可采取设置导流花管的方法将土体中水导出，基槽内设置盲沟40cm（上口）×35cm（下口）×30cm（高）和集水井，用水泵将水尽快排出基槽4.5现场质量检测方法（1）复合地基承载力检测：初步设计时可按下式估算：fspk=mRa/Ap+β（1-m）fskβ值取决于桩间土能够发挥的承载程度，显然与垫层的性质、桩的刚度、桩间土的承载能力等因素有关。(2)单桩承载力特征值Ra应用现场单桩试验求测的极限承载力除以安全系数2，当无条件进行现场载荷试验时，可按如下公式估算：（3）要满足桩身材料的强度要