桥梁上部结构设计与计算毕业

兰州交通大学毕业设计（论文）PAGEPAGEXXXII摘要本设计为预应力混凝土连续梁桥的设计，桥式布置为420m、连续空心板梁，梁高90cm，桥面宽度12.5m；双柱式桥墩，桩基础。本设计对该桥的上部结构做了设计与检算。根据线路情况，全桥共设为4跨，有3个桥墩，两个桥台。在上部结构设计中，根据设计要求进行拟定截面尺寸，分别计算结构恒载、活载内力，并进行荷载组合，确定出主梁的最不利荷载，进行预应力钢束的估算和布置并考虑各阶段的预应力损失，最后对控制截面进行强度、应力、抗裂性和挠度检算。以上各项检算均满足相关规范要求。本次设计所选方案合理，设计方法正确，设计和检算均采用Excel列表计算，并利用AutoCAD软件绘制了全桥总体布置图、主梁构造图、预应力筋布置图及桥墩构造图。关键词：预应力；连续梁；空心板；荷载组合AbstractThispaperisthedesignofthePCcontinuousbeam.whichislocatedatJiuquan,the420mspansandsimply—continuoushollowslab-beamsislaidtotheformofthebridge,theheightofthebeamis90cm,thewidthofthepavementis12.5m,thepilefoundation.Theupperrpartofthebridgearecalculatedinthisdesign,basingontheconditionoftheline,therearefourspans,threepiersandtwoabutmentsonthebridge.Thedimensionofthesectionisreferredtothedemandofthedesign,thenthestructure’sdeadload,liveloadandinternalforceiscalculated,atthesametime,theloadisassembled,sothemaingirder’smostdisadvantagedloadcanbedecided,consideringtheeachphase’sPCloosing,thePCSteelsaregenerallycalculatedandarranged.Lastly,thecontrolsection’sstrengthen,stress,crackresistance,deformationiscalculated.Allofthecalculationismetthecorrelatedcriterion.Thereasonableprogramsandpropermethodsareselectedinthisdesign,thetoolExcelisusedtothecalculationanddesign,andthepictureofthewholebridge,theconstructionaldrawingofmaingrider,thearrangementofPCsteelsgridandconstructionaldrawingofpier,theisdrewbythesoftwareAutoCAD.Keywords:PC；continuousbeam；hollowslab；combinationofload目录HYPERLINK\l"_Toc168487649"第一章桥梁方案比选1HYPERLINK\l"_Toc168487650"一背景及基本资料1HYPERLINK\l"_Toc168487651"二方案比选2HYPERLINK\l"_Toc168487652"第二章设计资料6HYPERLINK\l"_Toc168487653"一桥梁横向布置6HYPERLINK\l"_Toc168487654"二纵横坡6HYPERLINK\l"_Toc168487655"三桥下净空6HYPERLINK\l"_Toc168487656"四高跨比7HYPERLINK\l"_Toc168487657"五桥面铺装7HYPERLINK\l"_Toc168487658"六上部结构7HYPERLINK\l"_Toc168487659"第三章截面特性计算9HYPERLINK\l"_Toc168487660"一截面特性计算9HYPERLINK\l"_Toc168487661"二空心板截面的抗扭惯矩10HYPERLINK\l"_Toc168487662"三计算刚度参数10HYPERLINK\l"_Toc168487663"第四章作用效应计算11HYPERLINK\l"_Toc168487664"一结构自重作用效应计算11HYPERLINK\l"_Toc168487665"（一）结构自重作用荷载集度的计算12HYPERLINK\l"_Toc168487666"（二）内力计算12HYPERLINK\l"_Toc168487667"二可变作用效应计算15HYPERLINK\l"_Toc168487668"（一）冲击系数计算15HYPERLINK\l"_Toc168487669"（二）横向分布影响线16HYPERLINK\l"_Toc168487670"（三）计算荷载横向分布系数19HYPERLINK\l"_Toc168487671"（四）各截面的汽车荷载效应内力计算20HYPERLINK\l"_Toc168487672"（五）温度变化次内力计算21HYPERLINK\l"_Toc168487673"（六）基础沉降计算22HYPERLINK\l"_Toc168487674"三内力组合26HYPERLINK\l"_Toc168487675"（一）按承载能力极限状态设计26HYPERLINK\l"_Toc168487676"（二）按正常使用极限状态设计27HYPERLINK\l"_Toc168487677"（三）内力包络图30HYPERLINK\l"_Toc168487678"第五章预应力钢筋的估算及布置32HYPERLINK\l"_Toc168487679"一钢束桥规估算的原理与方法32HYPERLINK\l"_Toc168487680"（一）按正常使用极限状态正截面抗裂验算估束33HYPERLINK\l"_Toc168487681"（二）按正常使用极限状态截面压应力验算估束35HYPERLINK\l"_Toc168487682"（三）按承载能力极限状态的应力要求计算37HYPERLINK\l"_Toc168487683"（四）估算结果39HYPERLINK\l"_Toc168487684"二预应力钢束的布置原则39HYPERLINK\l"_Toc168487685"三主梁净、换算截面几何特性计算42HYPERLINK\l"_Toc168487686"第六章预应力损失及有效预应力计算46HYPERLINK\l"_Toc168487687"一后张法由预应力钢束与管道壁间的摩擦损失46HYPERLINK\l"_Toc168487688"二锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失47HYPERLINK\l"_Toc168487689"三混凝土弹性压缩引起的预应力损失47HYPERLINK\l"_Toc168487690"四钢筋松驰引起的预应力损失终极值48HYPERLINK\l"_Toc168487691"五混凝土收缩、徐变引起的预应力损失49HYPERLINK\l"_Toc168487692"六永存预应力值汇总51HYPERLINK\l"_Toc168487693"第七章主梁的各项验算52HYPERLINK\l"_Toc168487694"一承载能力极限状态验算52HYPERLINK\l"_Toc168487695"二正常使用极限状态验算54HYPERLINK\l"_Toc168487696"三持久状况的应力验算58HYPERLINK\l"_Toc168487697"四短暂状况的应力验算62HYPERLINK\l"_Toc168487698"第八章挠度验算64HYPERLINK\l"_Toc168487699"一恒载效应产生的跨中挠度64HYPERLINK\l"_Toc168487700"二可变荷载产生的跨中挠度64HYPERLINK\l"_Toc168487701"三消除结构自重后的长期挠度验算64HYPERLINK\l"_Toc168487702"结论65HYPERLINK\l"_Toc168487703"致谢66HYPERLINK\l"_Toc168487704"参考文献67HYPERLINK\l"_Toc168487705"附录一IHYPERLINK\l"_Toc168487706"英文文献翻译IHYPERLINK\l"_Toc168487707"英文文献原文XIHYPERLINK\l"_Toc168487708"附录二计算机绘图XXIV第一章桥梁方案比选一背景及基本资料（一）背景酒泉马营河大桥，位于甘肃省酒泉市肃州区。它是该地区G30连霍高速公路的重要组成部分。近年来随着西部大开发经济的建设，为了适应经济迅速发展对交通需求的日益增加，连霍高速（东起江苏连云港，西至新疆霍尔果斯，全长4395千米）的建设，加强了东西部经济文化的交流。马营河大桥的建设，本着“安全、美观、经济、适用”的原则，在下文中对该桥梁的设计提出了几个桥型比选方案。（二）主要技术指标(1)道路等级：公路主干道；(2)设计行车速度：80km/h；(3)桥面净宽：净11.5m(行车道)+2×0.5m(防撞护栏)；采用混凝土防撞护栏，线荷载为7.5kN/m。(4)荷载等级：公路—Ⅰ级；基本风压强度：550Pa；(5)城市防洪标准：100年一遇；(6)抗震设防标准：抗震设防基本烈度为七度，地震动峰值加速度0.15g；(7)通航标准：不考虑通航要求。（三）气象、水文和工程地质情况马营河大桥位于甘肃省酒泉市肃州区。本区属半沙漠干旱性气候，干燥寒冷，降水奇缺。从东到西海拔1500-1100米，年均温3.9℃～9.3℃，无霜期127～158天。夏季干热而较短促，冬季寒冷而较漫长，但春季升温迅速。区内地下水是在地层、地貌、地质构造和干旱气候等因素制约下形成的。其分布、埋深与水质水量的变化，在一定的环境条件下表现出明显的规律性：即山区降水和冰雪消融水汇于河谷中，以地下长流方式补给；以河水入渠系、田间后，渗漏补给地下水。区内地质构造复杂，地层发育齐全，矿产资源丰富。在地质构造上属缓慢隆升区，地形已趋近准平原化，海拔1500—2500米。马营河河床主要由卵石，圆砾，砾砂，卵石组成。（四）所用材料方案(1)混凝土:混凝土空心板采用C50混凝土，铰缝采用C40混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土和C40防水混凝土。(2)普通钢材:普通钢筋采用R235钢筋及HRB335钢筋,其技术标准必须符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》(GB13013-1991)及《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499-1998)的规定。(3)预应力钢材:采用1512mm高强低松弛钢绞线,其标准应符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-1995)的规定,标准强度fpk=1860MPa。二方案比选（一）方案比选主要标准1.安全：安全标准可从行车安全、通航安全、基础地质条件的安全与施工安全等几个方面考虑。行车安全主要通过桥面设施的布置来实现。如根据公路等级和车流具体情况决定是否需设置中央分隔带、分车带或护栏以保证行车安全。通航安全虽然有通航净空保证，但应注意是否有拖船组成的船队通过，另外桥下水流方向是否与桥梁垂直，如遇到这些情况均应适当加大桥梁跨径。基础的安全一方面应该满足规范中规定的基础埋深与河流的冲刷深度和冰冻深度的关系，另一方面应检查基础附近是否有裂缝、断层、溶洞等不良地质现象存在，由此检查桥梁分孔是否合理。施工期间结构的安全也是应考虑的重要因素，如果设计要求编制施工组织计划，则要注意洪水和飓风对桥梁施工的不利影响，一般要求在洪水来临之前桥墩的施工面要超出设计洪水位。2.功能：桥梁的功能包括两个方面：一是跨越障碍（河流、山谷或线路），二是承受荷载。在比选方案时，应选择传力路线直接、简捷的结构形式，以保证结构受力的合理性。此外，还应考虑非正常运营条件下（如地震、风载）能保证结构功能的实施。在地震区修建桥梁要考虑抗震性能好的桥型。梁式体系比拱失体系好，无铰拱比有铰拱要好，整体式的比组合式的好，扩大基础比桩基础好，低桩比高桩好等。再从突发的因素破坏桥梁后的修复难易考虑，梁式体系比拱式体系易修复。从该方面考虑，小跨能满足的就不做大跨；能用标准设计或通用设计的就优先考虑。3.经济：经济性主要从造价、工期及养护维修方面考虑。（1）造价：主要包括材料费、人工费及机具设备费。①材料费的估价因受价格影响比较大，因暂按材料用量来衡量。用标准设计与通用设计时，可按所附材料查用；考同类体系、同荷载标准、相近跨度的已建桥梁的工程数量；根据参考书中提出的构造尺寸以及经验尺寸，定出总体设计的轮廓尺寸，然后对主要结构的少数控制截面进行粗略的验算。②人工费和机具设备费的标准各地有很大差别，可根据概预算定额标准进行估算。（2）工期：工期与造价有很大的关系，桥梁作为线路的一部分，应该要求做到“线路修到那里，桥也通到那里”，以保证机具、材料、人员的输送，线路早日交付运营，可以使国民经济早一天受益。影响工期的因素很多，在资金有保障的前提下，主要受基础工程量的大小、结构形式、施工方法等影响。上下部结构类型多的桥梁，要求特种机具设备的或新体系的工期也长，非就地取材的桥型，不仅造价高，而且工期长；采用脚手施工才工期长，而且有水毁的可能，需要慎重考虑。（3）养护及维修：桥梁在规定使用期限内经常维修费用的多少需要考虑，混泥土桥的养护和维修费用比刚桥要低得多，当遭受军事或自然因素破坏后的修复，梁式桥比拱式桥方便。4.美观：我国基本建设的方针是“经济、适用和在可能条件下注意美观”，大量的公路桥和铁路桥设计时应遵守这一要求，但在特大桥‘城市桥以及位于风景区的桥梁，应注意选择美观的桥型方案。此外，施工设备及能力和环保也是必须考虑的两个方面。每个比选方案都应初步考虑采用什么施工方法，根据所给的施工设备和现场条件制订施工方案；桥梁设计必须考虑环境保护和可持续发展的要求，包括生态、水、空气、噪声等几个方面全面考虑。（二）桥型布置马营河大桥采用4×20m四跨连续梁。是由以上水文和地质情况下，综合考虑经济、安全、美观决定下部结构采用双柱式桥墩，钻孔灌注桩基础；上部结构在初步设计阶段做了三个比较方案：方案一：预应力混凝土连续箱形梁桥本桥采用单箱单室的截面形式及立面图，因为跨度很大（对连续梁桥），在外载和自重作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变截面梁能符合梁的内力分布规律。右下为箱梁截面图。预应力混凝土简支转连续箱梁，是目前公路桥梁中经常采用的桥型之一。结构受力合理，整体刚度大，变形小，整体稳定性好、伸缩缝较少，抗震能力强，施工工艺很成熟等。箱梁采用移动支架法施工，所需设备昂贵，而且箱梁本身施工工序复杂，且费用高。箱形截面除了施工难度增加以外，由于受力图1.1箱梁截面和构造上的需要，纵、横向的普通钢筋配筋率都不能过低。而且桥墩处箱梁根部建筑高度较大，超静定结构，对地基要求高等。方案二：拱桥：拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q的作用下，简支梁的跨中弯矩为ql2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。拱桥的优点：1.跨越能力较大；2.能充分做到就地取材，与梁式桥相比可以省大量的钢材和水泥；3.耐久性好，而且养护和维修费用少；4.外形美观；5.构造较简单，尤其是圬工拱桥，技术容易被掌握，有利于广泛采用；缺点：1.自重较大，相应的水平推力也较大，增加的下部结构的工程量，对地基条件的要求较高；2.拱桥一般都采用，支架上施工的方法，修建随着跨径和桥高的增加，支架或其他附属设备的费用大大增加，建桥时间也较长；3.由于拱桥水平推力较大，在连续多孔的大、中桥梁中，为防止一孔破坏而影响全桥的安全需采用较复杂的措施或设置单向推力墩，增加了造价。方案三：（4×20m）预应力混凝土连续空心板桥本方案的优点在于构造简单，工艺成熟，多数施工单位都可操作；可以工厂化预制，现场装配，施工简便迅速，便于质量控制和降低成本；体积小、重量轻、便于吊装；建筑高度小，不受填土高度限制；对地基条件要求不高；遭受破坏后易于修复。预应力结构通过高强钢筋对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土结构具有比钢筋混凝土结构大得多的跨越能力。采用空心板截面，减轻了自重，而且能充分利用材料，构件外形简单，制作方便，方便施工，施工工期短。（三）方案比选表1.1方案比选表方案设计方案一设计方案二设计方案三适用性箱形截面抗扭刚度度大，可以保保证其强度和和稳定性，有有效的承担正正负弯矩，桥桥梁的结构刚刚度大，变形形小，行车平平稳舒适。跨越能力较大，耐耐久性好，承承载能力较强强，拱的两端端不仅有竖直直反力，而且且还有水平反反力。由于水水平反力的作作用，拱的弯弯矩大大减少少。空心板截面，减轻轻了自重，而而且能充分利利用材料，构构件外形简单单，制作方便便，方便施工工，施工工期期短。美观性全桥线条简洁明快快，与周围环境协调好，因因此，桥型美观。拱桥外形美观。全桥线条简洁，但但桥孔跨度多，因此显得有有些繁缛会影响桥型美观。施工难易施工工艺成熟，技技术可靠但箱梁本身施工工工序复杂。施工支架多，施工工工序多,不便于机械械化施工，且且工期较长。构造简单，工艺成成熟，可以工工厂化预制，现现场装配，施施工简便迅速速，体积小、重重量轻、便于于吊装。经济性连续梁刚度大，变变形小，伸缩缩缝少，能充充分利用高强强材料的特性性，促使结构构轻型化，跨跨越能力强。拱桥一般都采用，支支架上施工的的方法，修建建随着跨径和和桥高的增加加，支架或其其他附属设备备的费用大大大增加，但后后期养护和维维修费用较少少。充分利用了材料的的特性，且提高了混凝的抗抗裂性，促使结构轻型化。便于质量控制和降低成成本。（四）总结通过对比，从受力合理，安全适用，经济美观的角度综合考虑，方案三：预应力混凝土连续空心板桥为最佳推荐方案。此方案，预应力混凝土连续空心板桥，结构简单，充分利用材料，经济合理；施工方便，周期短；而且桥型线条简洁。第二章设计资料一桥梁横向布置图2.1横向一般布置（单位：cm）跨径：标准跨径为20m，计算跨径为19.90m；桥面净宽：净11.5m(行车道)+2×0.5m(防撞护栏)。二纵横坡由《公路桥涵设计通用规范》3.4.1条规定，桥上纵坡不宜大于4%，桥头引道纵坡不宜大于5%；如果桥梁位于市镇混合交通繁忙处，桥上纵坡和桥头引道纵坡均不能大于3%。根据此桥所给数据及特征，故设纵坡为2%。为满足横向排水要求横坡取1.5%。三桥下净空桥下净空应根据计算水位（设计水位计入壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定。当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。在不通航或无流放木筏河流上及通航节流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表2.1的规定。表2.1非通航河流桥下最小净空桥梁的部位高出计算水位（mm）高出最高流冰面（m）梁底洪水期无大漂流物物0.500.75洪水期有大漂流物物1.50/有泥石流1.00/支承垫石顶面0.250.50拱脚0.250.25此桥横跨马营河，因为无通航的要求，根据规范及资料，可设桥下净高为4.5m。四高跨比根据统计分析，下表列出了常用的等高和变高预应力混凝土连续梁的高跨比经验数据。表2.2连续梁高跨比铁路桥公路桥变高度连续梁支点梁H1（1/12~1/116）L(1/16~1/225)L跨中梁高H2(1/1.5~1//2.0)LL(1/2.0~1//2.5)LL等高度连续梁梁高高H(1/16~1/118)L(1/18~1/220)L根据上表经验数据，该桥为公路桥，连续空心板梁，空心板一般梁高较小，高跨比一般在1/16～1/25左右，跨径为20m，所以连续梁梁高取0.90m。五桥面铺装根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)规定：（1）、高速公路和一级公路上特大桥，大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装；（2）、桥面铺装应设防水层；（3）、高速公路、一级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于70mm；二级及二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于50mm。故此桥桥面铺装：为8cm40号防水混凝土，上铺9cm沥青混凝土。六上部结构根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)的修订内容规定，空心板桥的顶板和底板厚度均不应小于80mm。空心板的空洞端部应予填封。人行道板的厚度，就地浇筑的混凝土板不应小于80mm；预制混凝土板不应小于60mm。根据《桥梁工程》（上册）介绍，装配式预制空心板截面中间挖孔形式很多，挖成单个较宽的空洞，其挖空体积最大，块件质量也最小，但在顶板内要布置一定数量的横向受力钢筋；挖成两个正圆孔，当用无缝钢管作芯模时施工方便，但其挖空体积较小；另外一些芯模由两个半圆及两块侧模板组成，对不同厚度的板只要更换两块侧模板就能形成空形，它挖空体积大，适用性也较好。在此例中，由于端跨和中跨的构造相同，所以以中跨尺寸为例。具体尺寸见下图：（预制板端部）(预制板跨中)图2.1大桥中跨边板（单位：cm）大桥中跨边板：梁高90cm，顶板厚度12cm，宽度225.5cm；底板厚度：预制板端部为22cm，预制板跨中为11cm，宽度154cm，腹板厚度8~17cm；预制板端部中间圆孔洞半径为28cm，预制板跨中中间圆端形孔洞上下半圆半径为28cm，圆端形中间矩形尺寸为5611cm。（预制板端部）(预制板跨中)图2.2大桥中跨中板（单位：cm）大桥中跨中板：梁高90cm，顶板厚度12cm，宽度149cm；底板厚度：预制板端部为22cm，预制板跨中为11cm，宽度157cm，腹板厚度8~17cm；预制板端部中间圆孔洞半径为28cm，预制板跨中中间圆端形孔洞上、下半圆半径为28cm，圆端形中间矩形尺寸为5611cm。第三章截面特性计算一截面特性计算由于大部分截面与中跨的截面相同，因而现下只计算大桥中跨的截面特性，而中跨的中板与边板截面不同，因而分别计算。此时计算需要借助AutoCAD中计算截面特性的功能完成，结果如下：（预制板端部）(预制板跨中)图3.1大桥中跨边板（单位：cm）（预制板端部）(预制板跨中)图3.2大桥中跨中板（单位：cm）表3.1截面几何特性计算结果截面位置截面积A（m2）截面惯矩I（m44）中性轴至梁底距离离（m）预制中板跨中0.72960.07450.4456支点0.85280.08030.4138预制边板跨中0.88740.090.5091支点1.01060.09930.4745二空心板截面的抗扭惯矩根据《桥梁工程》上册中介绍，在中小跨径的预应力混凝土桥中，采用铰接空心板梁桥的截面形式是比较普遍的。这种空心板可以当作薄壁矩形闭合截面。本例空心板截面可近似简化成如下图所示的箱型截面来进行计算，因为上下底板厚度分别为11cm和12cm，这里近似认为上下底板厚度均为11cm。如下图所示：图3.3简化箱型截面则：It==1.37107（cm4）三计算刚度参数由前面计算可知，I=cm4，It=1.37107cm4，单板宽b=158cm，计算跨度=1990cm，则：γ===0.0198第四章作用效效应计算一结构自重作用效应应计算本桥的施工过程划划分为四个阶阶段，如图44.1所示。第一施工阶段，为为主梁预制阶阶段，待混凝凝土达到设计计强度90%%后张拉正弯弯矩区预应力力钢束，并压压注水泥浆，再再将各跨预制制空心板梁安装装就位，形成成由临时支座座支撑的简支支梁状态。第二施工阶段，先先浇筑两跨之之间的连续段段接头混凝土土，达到设计计强度后，张张拉负弯矩区区预应力钢束束并压注水泥浆。第三施工阶段，拆拆除全部临时时支座，主梁梁支撑在永久久支座上，完完成体系转换换，在完成主主梁横向接缝缝，最终形成成四跨连续梁梁。第四施工阶段，进进行防护栏及及桥面铺装施施工。图4.1施工阶段段示意图由施工过程可知，结结构自重作用用效应是分阶阶段形成的，主主要包括：空空心板一期结结构自重作用用荷载集度（g1），成桥后一期结构自重作用荷载集度增量（△g1）；二期结构自重作用荷载集度（g2）。针对本例横断面的的具体构造特特点，将空间间桥垮结构简简化为平面结结构进行计算算。在本例中中预应力混凝凝土重力密度度γ=26kNN/m3，沥青混凝凝土结构重度度为23kNN/m3，混凝土重重度为25kNN/m3。C50混凝土的材材料特性为：：fck=322.4MPaa，fcd=22..4MPa，ftk=2.665MPa，ftd=1.883MPa。（一）结构自重重作用荷载集集度的计算1一期结构自重重作用荷载集集度（g1）预制边梁：g1==kN/m预制中梁：g1==kN/m2铰缝自重计算（一一期结构自重重）（△g1）此即为成桥后一起起结构自重作作用荷载集度度增量△g1。预制边梁：△g11=kN/m预制中梁：△g11=kN/m3桥面系自重（二二期结构自重重）（g2）由于是高速公路，所所以没有人行行道及栏杆，只只有防撞护栏栏，本设计采采用混凝土防防撞护栏，按按照单侧7..5kN/mm线荷载计算算。桥面铺装上层为99cm厚C30沥青混凝土土，下层为8cm厚C40防水混凝土土，则全桥宽宽铺装层每延延长米重力为为：（0.0923+00.0825）11.5==46.8805kNN/m上述自重效应是在在各空心板形形成整体后再再加至桥上的的，由于桥梁梁横向弯曲变变形，隔板分分配到的自重重效应是不相相同的，为了了计算方便，近近似按各板平平均分配桥面面铺装重量来来考虑，则每每块空心板分分配到的每延延长米桥面系系重力为：g2=（7.52+46..805）/7=8..829kkN/m（二）内力计算算结构体系为简支梁梁结构，计算算跨径为19.900m，结构自重作作用内力计算算图式见图4.2。本桥为先简支后连连续的连续梁梁桥，施工过过程中包含体体系转换，所所以结构自重重内力计算过过程必须首先先将各施工阶阶段产生的阶阶段内力计算算出来，然后后进行内力叠叠加。施工第一阶段，结结构体系为简简支梁结构，记记自重荷载为为g1。施工第二阶段，由由于两跨接头头长度较短，混混凝土重量较较小，产生内内力较小，且且对跨中弯矩矩有卸载作用用，故忽略不不计其产生的的影响。施工第三阶段，结结构由简支转转为连续体系系，因两临时时支座间距较较小，忽略拆拆除临时支座座产生的影响响，所以其自自重荷载只记记铰缝重力，即即△g1。施工第四阶段，连连续梁阶段，自自重作用荷载载为成桥二期期自重作用荷荷载，即g2。1施工第一阶段结构构自重效应内内力由于篇幅问题，以以下仅以边梁梁为例进行计计算，其余不不做重复，如如无特殊说明明，均为边梁梁计算。预制制边梁结构自自重效应内力力计算如图4.2所示。此时结构为简支体体系，计算跨跨径L=19.990m,qq=g1=23.007kN/mm，设x为计算截面面距支座的距距离，并令aa=x/L，则主梁弯弯矩和剪力计计算公式分别别为：Mx=（qLx-qx2）/2，Qx=qL/2-qx。图4.2结果自重重作用内力计计算图自重内力效应计算算如下表：表4.1第一施工工阶段自重作作用效应内力力位置剪力（kN）弯矩（kN·m）位置剪力（kN）弯矩（kN·m）左边跨左端部223.7790左中跨左端部223.7790左边跨1/4处111.890813.996左中跨1/4处111.890813.996左边跨1/2处01085.3288左中跨1/2处01085.3288左边跨3/4处-111.8900813.996左中跨3/4处-111.8900813.996左边跨右端部-223.77990左中跨右端部-223.779902第三施工阶段自重重作用效应内内力结构体系已转换为为连续梁，此此时自重作用用效应内力按按连续梁进行行计算。此时时成桥后一期期结构自重力力作用荷载集集度为△g1。在此列出边跨各控控制截面的剪剪力和弯矩影影响线。边跨支点截面剪力力影响线：边跨1/4截面剪力和和弯矩影响线线：边跨1/2截面剪力和和弯矩影响线线：边跨3/4截面剪力和和弯矩影响线线：图4.3边跨各控制制截面的剪力力和弯矩影响响线运用桥梁博士进行行计算，由对对称性，取结结构的一半计计算弯矩和剪剪力。具体计计算结果见下下表。表4.2第三施工阶阶段自重作用用效应阶段内内力位置剪力（kN）弯矩（kN·m）位置剪力（kN）弯矩（kN·m）左边跨左端部7.530左中跨左端部10.30-41.10左边跨1/4处2.7425.70左中跨1/4处5.47-1.71左边跨1/2处-2.0527.40左中跨1/2处0.6813.70左边跨3/4处-6.845.13左中跨3/4处-4.115.13左边跨右端部-11.60-41.10左中跨右端部-8.90-27.403第四施工阶段自重重作用效应内内力第四施工阶段结构构体系与第三三阶段相同，作作用为二期自自重作用荷载载，其求解方方法和第三施施工阶段类似似。此阶段自自重作用荷载载为g2=8.8229kN//m。具体结果见下表。表4.3第四施工阶阶段自重作用用效应阶段内内力位置剪力（kN）弯矩（kN·m）位置剪力（kN）弯矩（kN·m）左边跨左端部69.400左中跨左端部94.50-378.00左边跨1/4处25.20237.00左中跨1/4处50.50-15.80左边跨1/2处-18.90252.00左中跨1/2处6.31126.00左边跨3/4处-63.1047.30左中跨3/4处-37.8047.30左边跨右端部-107.00-378.00左中跨右端部-82.00-252.004结构自重作用效应应总内力上述3个阶段内力均为阶阶段总内力，每每个施工阶段段的累计内力力需要内力叠叠加得到，具具体叠加结果果见下表。表4.4第四施工阶阶段自重作用用效应阶段内内力位置施工第一阶段施工第二阶段施工第四阶段自重内力叠加剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩(kN·m)剪力（kN）弯矩（kN·m）左边跨左端部223.77907.530069.4000300.7090左边跨1/4处111.890813.9962.74025.70025.200237.000139.8301076.6966左边跨1/2处01085.3288-2.05027.400-18.900252.000-20.9501364.7288左边跨3/4处-111.8900813.996-6.8405.130-63.10047.300-181.8300866.426左边跨右端部-223.77990-11.600-41.100-107.0000-378.0000-342.3799-419.1左中跨左端部223.779010.300-41.10094.500-378.0000328.579-419.1左中跨1/4处111.890813.9965.470-1.71050.500-15.800167.860796.486左中跨1/2处01085.32880.68013.7006.310126.0006.9941225.0288左中跨3/4处-111.8900813.996-4.1105.130-37.80047.300-153.8000866.426左中跨右端部-223.77990-8.900-27.400-82.000-252.0000-314.6799-279.40二可变作用效应计算算（一）冲击系数数计算根据《公路桥涵设设计通用规范范》JTGDD60-20004中4.3.2的规定，适适用于连续梁梁的结构基频频计算公式如如下：（4.1）（4.2）式中：f——结结构基频(Hz)；l——计算跨径(m)，l=20m；；E——混凝土弹性模量((MPa)，C50混凝土弹性性模量为E=3.455×10100N/m2；Ic——梁跨中截面抗弯惯惯性矩(m4)；mc——结构跨中处的单位位长度质量(kg/mm)，当换算为为重力计算时时，其单位应应为Ns2/m2，mc=G/g；G——结构跨中处的延米米结构重力（N/m）；g——重力加速度，g==9.81mm/s2。其中取中梁截面特特性：Ic=0.00745mm4，mc=G/g=（0.80662×26××103)/9.881=21336.72kkg/m对于本设设计：mckg/m，冲击系数（适用于于）则：用于正弯矩效应和和剪力效应：：用于负弯矩效应：：（二）横向分布布影响线在求得刚度参数γγ后，即可依依板块个数及及所计算板号号按γ值，根据《桥桥梁设计手册册》（梁桥-上册）中附附表2中可查得各各板轴线处的的影响线坐标标。由于γ=0.01198，则可依表表查得1~7号板在车道道荷载作用下下的和在横向向分布影响线线值。具体结结果如表4.5所示：由表4.5数据画出各各板的横向分分布影响线，并并按最不利位位置布载，进进而求的各板板横向分布系系数。表4.5各板横向分分布系数板号γ123456710.0100.2030.1790.1520.1320.1190.1100.1050.0200.2480.2040.1560.1230.1010.0870.0810.01980.2470.2030.1560.1230.1000.0860.08020.0100.1790.1760.1590.1380.1240.1140.1100.0200.2040.2000.1710.1300.0990.0800.0710.01980.2030.2000.1700.1300.0980.0790.07030.0100.1520.1590.1620.1500.1340.1240.1190.0200.1560.1710.1780.1570.1270.1100.1010.01980.1550.1700.1770.1570.1270.1100.10040.0100.1320.1380.1500.1580.1500.1380.1320.0200.1230.1340.1570.1710.1570.1340.1230.01980.1230.1340.1570.1710.1570.1340.1231、2、3、4号板的荷载横向分分布影响线如如下图所示：：图4.41、22、3、4号板的荷载载横向分布影影响线（三）计算荷载载横向分布系系数按照桥规规定横向向确定最不利利荷载位置后后，就可计算算跨中荷载横横向分布系数数如下，计算算公式为：三车道：=（4..3）；两车道道：=（4.4）表4.6各板横向分分布系数板号1号板2号板3号板4号板三车道两车道三车道两车道三车道两车道三车道两车道荷载横向分布系数0.2540.2540.2070.2070.1470.1470.1210.1440.2120.2120.2010.2010.1680.1680.1310.1680.1720.1720.1840.1840.1760.1760.1480.1680.1290.1290.1390.1390.1630.1630.1700.1440.108-0.109-0.138-0.160-0.088-0.083-0.113-0.139-0.3760.3840.3600.3660.3530.3270.3390.312综上计算可知：三车道和两车道布布载时，均为为1号板的横向向分布系数为为最不利，汽汽车荷载的横横向分布系数数是，三车道道为：=0..376，两车道为=00.384，在设计中中通常偏安全全地取这些最最大值来计算算内力。支点处荷载横向分分布系数计算算：图4.5支点处荷荷载横向分布布系数及最不不利布载1号板横向分布系数数：=（1.3355+0.1885）/2=0..76（四）各截面的的汽车荷载效效应内力计算算主梁活载横向分布布系数确定之之后，将活载载乘以相应横横向分布系数数后，在主梁梁内力影响线线上最不利布布载，可求得得主梁最大活活在内力，计计算公式为：：（4.3）式中：——主梁最最大活载内力力（弯矩或剪剪力）。——汽车荷载冲击击系数，本设设计。——车道折减系数，本本设计。——荷载横向分布系数数，本设计汽汽车的横向分分布系数在主主梁各跨内取取相同值，==0.3844，支点处=00.76——主梁的车道荷载（集集中力和均布布荷载）。——主梁内力影响响线的竖标值值。车道荷载选取计算图式见下图。其其中，图4.6车道荷载计计算图式根据《通规》第44.3.1规定，公路—Ⅰ级车道荷载载的均布荷载载标准值为:，集中荷载Pk当5m＜＜50m时，标准值值内插为：当计算剪力效应时时，集中力本设计利用桥梁博博士进行汽车车荷载内力计计算，汽车荷荷载内力具体体结果见表4.7，因全桥对对称，所以只只列出半桥（两两跨）主要截截面。表4.7汽车荷载效效应内力截面（kN·m）（kN·m）(KN)(KN)左边跨左端部00283.48-23.48左边跨1/4处441.60-52.6192.16-39.94左边跨1/2处529.92-108.2949.92-82.94左边跨3/4处309.12-162.4319.58-122.11左边跨右端部113.24-727.326.40-311.6左中跨左端部113.24-727.32308.5632.00左中跨1/4处298.37-200.83112.90-30.57左中跨1/2处453.12-135.1769.12-70.66左中跨3/4处306.05162.4332.45-113.28左中跨右端部204.44614.0843.85-304.00（五）温度变化化次内力计算算根据《公路桥涵设设计通用规范范》4.3..10条规定定，混凝土上上部结构和带带混凝土桥面面板的钢结构构的竖向日照照反温差为正正温差乘以--0.5。以下计算以以正温差为例例，如需反温温差的值以正正温差的计算算值乘以-0.55即可。根据《公路钢筋混混凝土及预应应力桥涵设计计规范》（JTGDD62-20004）规定，混凝凝土由于日照照引起桥面与与其它部分温温度差，从而而产生内力，在在缺乏实测资资料时，可假假定温差+55ºC(桥面面板上升5ººC)，并在在桥面板内均均匀分布。本本设计由设计计任务书规定定，假定温差差为+20ººC，温度内内力计算见内内力组合结果果。根据《公路桥涵设设计通用规范范》（JTGGD60--2004）计计算桥梁结构构由于温度梯梯度引起的效效应时，可采采用如图示的的竖向温度梯梯度曲线，其其桥面的最高高温度T1见图4.7。图4.7竖向温度梯梯度（尺寸单单位：mm）对混凝土结构，当当梁高H小于400mmm时，图中中A=H-100（mm）；梁高高H等于或大于于400mmm时，A=300mmm。对带混混凝土桥面板板的钢结构，A=300mm，图中t为混凝土桥面板的厚度，，。温差应力按《公预预规》附录BB计算：（4.4）（4.5）式中：——截面内内的单元面积积；——单元面积内温温差梯度平均均值，均以正正值带入；——混凝土线性膨膨胀系数，取取0.000001；——混凝土弹性模模量，取3..45104Mpa；——单位面积重心心到重心轴的距距离。温度次内力具体各各截面弯矩和和剪力值见下下表4.8，温度次内内力全桥对称称，故只列出出半桥。表4.8温度变化次次内力截面升温降温剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)弯矩(kN·m)左边跨左端部33.300-16.650左边跨1/4处33.30166.00-16.65-83.00左边跨1/2处33.30333.00-16.65-166.50左边跨3/4处33.30499.00-16.65-249.50左边跨右端部33.30665.00-16.65-332.50左中跨左端部-11.10665.005.55-332.50左中跨1/4处-11.10610.005.55-305.00左中跨1/2处-11.10554.005.55-277.00左中跨3/4处-11.10499.005.55-249.50左中跨右端部-11.10444.005.55-222.00（六）基础沉降降计算连续梁桥为超静定定结构，当基基础发生不均均匀沉降时，会会对结构内力力产生影响，这这种由于基础础沉降所引起起的结构内力力统称为基础础位移的次内内力。对于混混凝土结构，这这一基础不均均匀沉降引起起的次内力，还还会由于混凝凝土徐变的作作用，而导致致结构变形的的不断增加和和结构内力重重分配。由于于混凝土徐变变所引起的结结构内力称为为徐变次内力力。基础位移移和徐变共同同作用下混凝凝土超静定结结构的次内力力是上述两种种次内力的综综合反应，它它与作用时间间有关，与基基础位移和徐徐变作用的先先后次序有关关，也可能是是唯一和徐变变交互作用的的。基础位移移的次内力可可按一般弹性性结构计算，位位移和徐变交交互作用的次次内力计算较较为复杂。本本设计只考虑虑前者。连续梁支座沉降与与地基土的物物理力学性质质有关，一般般规律是随时时间递增，经经过相当长的的时间，沉降降接近终值。为为简化计算，假假定沉降变化化规律类似于于徐变变化规规律，其基本本表达式为：：（4.6）式中：———t时刻的墩台台基础沉降值值；——t=时刻的墩台基基础沉降值。根据沉降量，可求求得结构相应应次内力。另另外，混凝土土徐变对支座座不均匀沉降降有利的。先先取边支座沉沉降10mm计算结构的的基础沉降内内力，基础沉沉降计算时应应考虑多种工工况，本例考考虑如图4.8，所示的5种情况，即即设每个墩台台分别沉降10mm，各工况具具体各截面弯弯矩和剪力值值计算结果如如表4.9~44.13，然后将5种情况中的的同号效应相相叠加，即可可得到多种沉沉降工况及其其组合的最大大最小值，如如表4.14所示。由于于支座沉降并并不对称，故故需列出全桥桥主要截面内内力。图4.8墩台不均匀匀沉降工况计算结果如下：表4.9基础沉降工工况1次内力作用用截面位置剪力kN弯矩截面位置剪力kN弯矩左边跨左端部-6.340右中跨左端部-2.1133.80左边跨1/4处-6.34-31.70右中跨1/4处-2.1123.20左边跨1/2处-6.34-63.40右中跨1/2处-2.1112.70左边跨3/4处-6.34-95.00右中跨3/4处-2.112.11左边跨右端部-6.34-127.00右中跨右端部-2.11-8.45左中跨左端部8.03-127.00右边跨左端部0.42-8.45左中跨1/4处8.03-86.60右边跨1/4处0.42-6.34左中跨1/2处8.03-46.50右边跨1/2处0.42-4.22左中跨3/4处8.03-6.34右边跨3/4处0.42-2.11左中跨右端部8.0333.80右边跨右端部0.420表4.10基础沉沉降工况2次内力作用用截面位置剪力kN弯矩截面位置剪力kN弯矩左边跨左端部14.400右中跨左端部12.70-203.00左边跨1/4处14.4071.80右中跨1/4处12.70-139.00左边跨1/2处14.40144.00右中跨1/2处12.70-76.00左边跨3/4处14.40215.00右中跨3/4处12.70-12.70左边跨右端部14.40287.00右中跨右端部12.7050.70左中跨左端部-24.50287.00右边跨左端部-2.5350.70左中跨1/4处-24.50165.00右边跨1/4处-2.5338.00左中跨1/2处-24.5042.20右边跨1/2处-2.5325.30左中跨3/4处-24.50-80.30右边跨3/4处-2.5312.70左中跨右端部-24.50-203.00右边跨右端部-2.530表4.11基础沉沉降工况3次内力作用用截面位置剪力kN弯矩截面位置剪力kN弯矩左边跨左端部-10.100右中跨左端部-27.00338.00左边跨1/4处-10.10-50.70右中跨1/4处-27.00203.00左边跨1/2处-10.10-101.00右中跨1/2处-27.0067.60左边跨3/4处-10.10-152.00右中跨3/4处-27.00-67.60左边跨右端部-10.10-203.00右中跨右端部-27.00-203.00左中跨左端部27.00-203.00右边跨左端部10.10-203.00左中跨1/4处27.00-67.60右边跨1/4处10.10-152.00左中跨1/2处27.0067.60右边跨1/2处10.10-101.00左中跨3/4处27.00203.00右边跨3/4处10.10-50.70左中跨右端部27.00338.00右边跨右端部10.100表4.12基础沉沉降工况4次内力作用用位置剪力kN弯矩位置剪力kN弯矩左边跨左端部2.530右中跨左端部24.50-203.00左边跨1/4处2.5312.70右中跨1/4处24.50-80.30左边跨1/2处2.5325.30右中跨1/2处24.5042.20左边跨3/4处2.5338.00右中跨3/4处24.50165.00左边跨右端部2.5350.70右中跨右端部24.50287.00左中跨左端部-12.7050.70右边跨左端部-14.40287.00左中跨1/4处-12.70-12.70右边跨1/4处-14.40215.00左中跨1/2处-12.70-76.00右边跨1/2处-14.40144.00左中跨3/4处-12.70-139.00右边跨3/4处-14.4071.80左中跨右端部-12.70-203.00右边跨右端部-14.400表4.13基础沉降降工况5次内力作用用位置剪力kN弯矩位置剪力kN弯矩左边跨左端部-0.420右中跨左端部-8.0333.80左边跨1/4处-0.42-2.11右中跨1/4处-8.03-6.34左边跨1/2处-0.42-4.22右中跨1/2处-8.03-46.50左边跨3/4处-0.42-6.34右中跨3/4处-8.03-86.60左边跨右端部-0.42-8.45右中跨右端部-8.03-127.00左中跨左端部2.11-8.45右边跨左端部6.34-127.00左中跨1/4处2.112.11右边跨1/4处6.34-95.00左中跨1/2处2.1112.70右边跨1/2处6.34-63.40左中跨3/4处2.1123.20右边跨3/4处6.34-31.70左中跨右端部2.1133.80右边跨右端部6.340基础沉降效应内力力叠加，按最最不利组合叠叠加；结果见见下表：表4.14基础沉沉降效应内力力叠加汇总截面位置(kN.m)②+④(kN.m)①+③+⑤(kN)②+④(kN)①+③+⑤左边跨左端部0016.93-16.86左边跨1/4处84.50-84.5116.93-16.86左边跨1/2处169.30-168.6216.93-16.86左边跨3/4处253.00-253.3416.93-16.86左边跨右端部337.70-338.4516.93-16.86左中跨左端部337.70-338.45-37.2037.14左中跨1/4处152.30-152.09-37.2037.14左中跨1/2处-33.8033.80-37.2037.14左中跨3/4处-219.30219.86-37.2037.14左中跨右端部-406.00405.60-37.2037.14右中跨左端部-406.00405.6037.20-37.14右中跨1/4处-219.30219.8637.20-37.14右中跨1/2处-33.8033.8037.20-37.14右中跨3/4处152.30-152.0937.20-37.14右中跨右端部337.70-338.4537.20-37.14右边跨左端部337.70-338.45-16.9316.86右边跨1/4处253.00-253.34-16.9316.86右边跨1/2处169.30-168.62-16.9316.86右边跨3/4处84.50-84.51-16.9316.86右边跨右端部00-16.9316.86三内力组合为了进行预应力钢钢束的计算，在在不考虑预加加力引起的结结构次内力及及混凝土收缩缩徐变次内力力的前提下,按《公路桥桥涵设计通用用规范》第4.1.6条和4.1.7条规定，根根据可能出现现的荷载进行行内力组合。（一）按承载能能力极限状态态设计永久作用的设计值值效应和可变变作用设计值值效应相结合合，其效应组组合表达式为为：（4.7）或者（4.8）式中：——结构重重要性系数，在本桥设计中取=1.0；——承载能力极限状态态下作用基本本组合的效应应组合设计值值；——第i个永久作用效应的的分项系数；；，——第i个永久作用效应的的标准值和设设计值；——汽车荷载效应的分分项系数，取取=1.4；，——汽车荷载效应的标标准值和设计计值；——作用效应组合中除除汽车荷载效效应、风荷载载外的其他第第j个可变作用用效应的分项项系数，取==1.4，但风荷载载的分项系数数取=1.1；，——在作用效应组合中中除汽车荷载载效应外的其其他第j个可变作用用效应的标准准值和设计值值；——在作用效应组合中中除汽车荷载载效应外的其其他可变作用用效应的组合合系数，取==0.8恒载作用效应的分分项系数取==1.2（对结构承承载力不利），或或者=1.0（对结构承承载力有利）。基础变位作用的效效应分项系数数=0.5；汽车荷载载效应的分项项系数=1..4；温度作用用效应的分项项系数=1..4；则承载能能力极限状态态组合为：对结构承载力不利利时：（二）按正常使使用极限状态态设计1作用短期效应组合合永久作用标准值效效应与可变作作用频遇值效效应相结合，其其效应组合表表达式为：（4.9）式中：——作用短短期效应组合合设计值；——第j个可变作用效应的的频遇值系数数；——第j个可变作用效应的的频遇值。按照《通规》中44.1.7条规定，汽汽车荷载（不不计冲击力）效效应的频遇值值系数为=00.7；温度作用用效应的频遇遇值系数取==0.8；则作用短期效应组组合为：（4.9.1）2作用长期效应组合合永久作用标准值效效应与可变作作用准永久值值效应相组合合，其效应组组合表达式为为：（4.10）式中：——作用长长期效应组合合设计值；——第j个可变作用效应的的准永久值系系数；——第j个可变作用效应的的准永久值。按照《通规》中44.1.7条规定，汽汽车荷载（不不及冲击力）效效应的频遇值值系数取=00.4；温度作用效应的频频遇值系数取取=0.8；则作用长期效应组组合为：（4.10..1）据上述要求进行承承载能力极限限状态内力组组合和正常使使用状态内力力组合，结果果如下：承载能力极限状态态组合（1.2=1\*GB3①+0.5=2\*GB3②+1.4=3\*GB3③+0.81..4=4\*GB3④）（不利）短期作用组合（11.0=1\*GB3①+1.0=2\*GB3②+0.7=3\*GB3③+0.8=4\*GB3④）长期作用组合（11.0=1\*GB3①+1.0=2\*GB3②+0.4=3\*GB3③+0.8=4\*GB3④）结果如下表所示：：表4.15主梁作作用效应组合合荷载类别及截面位置内力分量荷载组合结构自重作用效应应基础沉降汽车荷载效应温度效应承载能力极限状态态组合短期作用组合长期作用组合=1\*GB3①=2\*GB3②=3\*GB3③=4\*GB3④左边跨左端部弯矩max（kN·mm）0000000弯矩min（kN·mm）0000000剪力max（kN）300.70916.930283.48033.300803.484542.715457.671剪力min（kN）300.709-16.826-23.480-16.650360.850300.709300.709左边跨1/4处弯矩max（kN·mm）1076.696684.500441.600166.0002138.44551603.11661470.6366弯矩min（kN·mm）1076.6966-84.510-52.610-83.0001292.04001076.69661076.6966剪力max（kN）139.83016.93092.16033.300342.581247.912220.264剪力min（kN）139.830-16.826-39.940-16.650167.796139.830239.830左边跨1/2处弯矩max（kN·mm）1364.7288169.300529.920333.0002837.17222171.37222012.3966弯矩min（kN·mm）1364.7288-168.6200-108.2900-166.50001637.67001364.72881364.7288剪力max（kN）-20.95016.93049.92033.300124.97378.51463.538剪力min（kN）-20.950-16.826-82.940-16.650-168.3177-109.1544-84.272左边跨3/4处弯矩max（kN·mm）866.426253.000309.120499.0002157.85991735.01001642.2744弯矩min（kN·mm）866.426-253.3400-162.4300-249.50001039.7100866.426866.426剪力max（kN）-181.830016.93019.58033.300-218.1966-181.8300-181.8300剪力min（kN）-181.8300-16.826-122.1100-16.650-416.2111-297.4533-260.8200左边跨右端部弯矩max（kN·mm）-419.1000337.700113.240665.0001072.1866948.968914.996弯矩min（kN·mm）-419.1000-338.4500-727.3200-332.5000-2062.7990-1532.6770-1314.4880剪力max（kN）-342.379916.9306.40033.300-410.8500-342.3799-342.3799剪力min（kN）-342.3799-16.826-311.6000-16.650-874.1566-590.6455-497.1655左中跨左端部弯矩max（kN·mm）-419.1000337.700113.240665.0001072．1866948.968914.996弯矩min（kN·mm）-419.1000-338.4500-727.3200-332.5000-2062.7990-1532.6770-1314.4880剪力max（kN）328.579-37.200308.560-11.100826.279544.571452.000剪力min（kN）328.57937.14032.0005.550463.88088392.559382.959左中跨1/4处弯矩max（kN·mm）796.486152.300298.370610.0002132.85111645.64551556.1344弯矩min（kN·mm）796.486-152.0900-200.8300-305.0000955.783796.486796.486剪力max（kN）167.860-37.200112.90-11.100359.492246.890213.020剪力min（kN）167.86037.140-30.5705.550226.218209.440209.440左中跨1/2处弯矩max（kN·mm）1225.0288-33.800453.120554.0002724.88001985.41221849.4766弯矩min（kN·mm）1225.028833.800-135.1700-277.00001486.93001258.82881258.8288剪力max（kN）6.994-37.20069.120-11.100105.16055.37834.642剪力min（kN）6.99437.140-70.6605.550-70.660-49.462-28.264左中跨3/4处弯矩max（kN·mm）866.426-219.3000306.050499.0002027.06001479.86001388.0466弯矩min（kN·mm）866.426219.860162.430-249.50001377.04331199.98771151.2588剪力max（kN）-153.8000-37.20032.450-11.