提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度

提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度现状调查提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度工程概况小组成员按照要因确认计划表对12条末端因素进行逐一验证分析，确认过程如下：确认一：解决问题不够积极确认内容：对项目部各成员及施工班组长进行质量责任制考核。确认标准：考核合格率≥90%确认过程：课题组长林涛组织项目部各成员及施工班组长共26人进行技术岗位职责考核评分，具体评分细则如下：考核的具体实施依据《质量责任制考核评分表》评分后备查，填报附表《质量责任制考核表》。85分以上优秀，60分至85分为合格，60分以下为不合格。质量责任制考核评分表被考核者姓名：年月日序号检查项目标准分扣分标准扣分原因扣分得分1贯彻落实质量方针、目标、安全生产管理制度、措施20未贯彻落实质量方针、目标扣10分；未贯彻执行安全生产管理制度、措施扣10分；2组织实施本部门的质量目标保证计划，组织实施质量30五目标计划扣15分；没制定质量目标和质量保证计划扣15分；3接受质量教育、法律法规教育，开展安全预想。10拒不接受质量、法律、法规教育扣5分；未开展安全预想扣5分。4对本部部门本岗位作业过程中质量出现问题及时反馈。10未对作业过程中质量出现问题及时反馈扣10分。5完成本岗位本部门质量职责30没完成本岗位质量职责扣30分合计100考核情况如下：质量责任制考核统计表序号分数人数评定

等级频率合格率10-602不合格8%92%260-8516合格62%385-1008优秀31%制表人：傅志明时间：2012.4.28结论：考核合格率为92%，在90%以上，因此该条末端因素为非要因。确认二：管理人员质量把关意识淡化确认内容：对现场管理人员质量把关意识进行考核；确认标准：考核合格率≥90%确认过程：2012年4月28日，课题副组长钟祥威对16名现场管理人员质量把关意识进行绩效考核，考核标准如下：提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度附录考核的具体实施依据《质量管理人员绩效考核表》进行评分，统计总得分。85分以上优秀，60分至85分为合格，60分以下为不合格。考核结果统计如下：质量管理人员绩效考核统计表序号分数人数评定

等级频率合格率10-600不合格0%100%260-8512合格75%385-1004优秀25%制表人：傅志明时间：2012.4.28结论：绩效考核合格率为100%，大于90%，因此该条末端因素为非要因。确认三：角钢刚性不够确认内容：1、检查用于劲性骨架制作的Q235等边角钢是否具有出厂合格证；2、进行角钢力学性能试验。确认标准：1、产品出厂合格证齐全；2、Q235等边角钢屈服强度≥235MPa确认过程：1、小组成员对现场已进场的Q235等边角钢出厂合格证进行了检查，检查结果如下：2、小组成员从现场截取3组0.5m长等边角钢原材进行了力学拉伸与弯曲性能试验，得出试验数据如下：Q235角钢力学试验性能统计表序号名称规格屈服应力/Mpa拉伸弯曲1Q235等边角钢60*60*5*6m238.9235.82Q235等边角钢60*60*5*6m235.7237.73Q235等边角钢60*60*5*6m239.2236.9制表人：傅志明时间：2012。4。29结论：1、现场进场的两批Q235等边角钢均具有出厂合格证；2、Q235等边角钢屈服应力均≥235Mpa。因此，该条末端因素为非要因。确认四：套管主体材料不合格确认内容：测量作为套管主体的DN300mm无缝钢管内径、外径、壁厚及管壁平整度等是否符合要求。确认标准：1、内径大小允许偏差±2.2mm；2、外径大小允许偏差±1.5mm；3、管壁厚允许偏差±2mm；4、平整度≤2.0mm/m。确认过程：小组成员用游标卡尺对现场18根DN300mm无缝钢管的内径、外径、壁厚进行了测量，用线锤测量钢管的垂直度。在管轴线方向上每1m取一个测量点，共取得65个测量点，得到结果如下：DN300无缝钢管参数检测统计表名称检测点/个平均偏差/mm内径外径壁厚平整度DN300mm无缝钢管651.81.11.61.5制表人：傅志明时间：2012.4.29结论：无缝钢管的内径、外径、壁厚及管壁平整度均满足标准要求，因此该条末端因素为非要因。确认五：测量仪器失准确认内容：1、标定校准日期是否过期；2、检验TOP-CON型全站仪、光学强制对中仪、水准仪是否能准确调平。确认标准：1、校准日期12个月内有效；2、把仪器安置在三脚架上转动脚螺旋使圆水准器的气泡居中。然后使仪器绕竖轴旋转180°,观测圆水准器的气泡是否仍然居中。确认过程：1、小组成员对工程测量用TOP-CON型全站仪、光学强制对中仪、水准仪的校准日期进行了检查，检查结果为：测量仪器校准证书检查统计表名称型号校准日期到期日期是否到期备注电子全站仪TOP-CON2012.1.102013.1.9否强制对中器TOP-CON2012.1.102013.1.9否水准仪DS-3012.2.132012.2.12否制表人：傅志明时间：2012.4.302、小组成员分别对TOP-CON型全站仪、光学强制对中仪、水准仪三种仪器进行调平试验，得出结果如下：测量仪器调平试验表名称型号水准器居中情况0°180°电子全站仪TOP-CON精确精确强制对中器TOP-CON精确精确水准仪DS-3精确精确制表人：傅志明时间：2012.4.30结论：1、测量仪器校准证书均未到期；2、测量仪器均能精确调平；因此，该条末端因素为非要因。确认六：套管加工场地不平整确认内容：检验套管加工场地其平整度是否达标。确认标准：加工场地表面平整度≤3mm/m。确认过程：小组成员对套管加工场地按2点/m进行布点测量其平整度，共取得测量点18个，测得数据如下：

套管加工场平整度测量表点号实测高程/m平整度/m测量示意图横向纵向1231.2430.0000.0012231.2430.0000.0013231.2430.0010.0004231.2420.0020.0015231.2440.0010.0016231.2430.0000.0027231.2430.0000.0008231.2430.0020.0019231.2410.0020.00110231.2430.0010.00011231.2440.0020.00012231.2420.0010.00113231.2430.0010.00014231.2440.0010.00315231.2430.0000.00116231.2430.0020.00017231.2410.0010.00218231.2420.0010.001制表人：傅志明时间：2012.4.30绘图人：傅志明时间：2012.4.30结论：从统计数据可以看出，加工场地平整度最大值为3mm，符合确认标准。因此，该条末端因素为非要因。确认七：砼收缩变形产生内力确认内容：对同条件养护的试块进行内应力检测。确认标准：砼试块内应力≤2.0MPa。确认过程：小组成员对施工现场同条件养护的砼试块进行了内应力检测。共检测取得12组数据，统计结果如下：

砼试块内应力检测统计表序号应力值/Mpa组数1≤1.0421.0~2.083≥2.00合计12制表人：傅志明时间：2012.5.2结论：砼试块内应力≥2.0MPa的组数为0，符合确认标准。因此，该条末端因素为非要因。确认八：骨架支脚安装偏位确认内容：对成型后的劲性骨架支脚进行测量复核。确认标准：劲性骨架支脚偏移量≤10mm。确认过程：小组成员对4组成型后的劲性骨架支脚空间位置进行了测量，每一组骨架支脚上布控8个测量点，共取得32组测量值，支脚偏移量统计如下表：劲性骨架支脚偏移量统计表序号偏移值/mm组数频率1＜539%25~101650%3＞101341%合计32100%制表人：傅志明时间：2012.4.30结论：从骨架支脚的偏移量统计表中可以看出，偏移量＞10mm的测量点占41%，不符合确认标准。因此，该条末端因素为要因。确认九：劲性骨架不牢固确认内容：1、对劲性骨架焊接质量进行现场检验；2、对劲性骨架横梁空间位置进行测量确认标准：1、焊缝饱满率达到100%，焊接长度≥100mm；2、骨架横梁的偏移量≤50mm。确认过程：1、小组成员对4组成型后的劲性骨架焊缝及焊接长度进行了现场检验，每组骨架共有焊接接头16个，共检验64个接头，得到检验数据结果如下：劲性骨架支脚偏移量统计表序号偏移值/mm组数频率1＜539%25~101650%3＞101341%合计32100%制表人：傅志明时间：2012.5.32、小组成员对4组成型后的劲性骨架横梁空间位置进行测量，每组骨架有前后2根横梁，每根横梁取2个测量点，共取得16个测量点，得到测量数据统计如下：劲性骨架横梁偏移量统计表序号偏移量/mm频数频率1≤50319%2＞501381%合计16100%制表人：傅志明时间：2012.5.3结论：1、劲性骨架焊缝饱满率达到100%，焊接长度均≥100mm，符合验证要求；2、劲性骨架横梁所取测量点中，偏移量＞50的点数达到81%，不符合验证要求。因此，该条末端因素为要因。确认十：套管定位方式不正确确认内容：对定位好的套管轴线进行测量复核。确认标准：钢套管轴线定位合格率≥80%（偏移量≤5mm）。确认过程：小组成员对定位好的4对钢套管进行轴线空间位置测量，每对套管布控4个测量点，共取得16组测量数据，测量统计结果如下：钢套管轴线偏移量统计表序号偏移量/mm频数频率1≤51275%2＞5425%合计16100%制表人：傅志明时间：2012.5.4结论：从统计结果图中可以看出，钢套管所取测量点中，偏移量≤5的点数仅为75%，套管轴线定位合格率不符合验证要求。因此，该条末端因素为要因。确认十一：测量读数误差确认内容：采用换手测量法对同一控制点进行复测，比较测量结果。确认标准：控制点偏移量≤1mm。确认过程：小组成员黄国华、陈军采用测回法分别对控制点J-2进行3次测量，测得结果如下：测回法观测控制点J-2测量数据表测量人测量/次测站各测回平均

角值(右角)边长/m偏移值/mm黄国华1第一测回168°13′12″1240.7第二测回168°13′9″1240.6

（续前表）2第一测回168°13′14″1240.8第二测回168°13′11″1240.93第一测回168°13′12″1240.6第二测回168°13′15″1240.7陈军1第一测回168°13′16″1240.7第二测回168°13′12″1240.92第一测回168°13′8″1240.6第二测回168°13′10″1240.93第一测回168°13′15″1240.5第二测回168°13′13″1240.8制表人：傅志明时间：2012.4.30制图人：傅志明时间：2012.4.30结论：从折线图可以看出，换手法3次测量数据偏移量均小于1mm，符合验证标准。因此，该条末端因素为非要因。确认十二：温度影响确认内容：一天中从6:00至18:00，每隔2小时同一控制点进行测量，同时做好温度与时间记录，比较测量结果。确认标准：控制点偏移量≤1mm。确认过程：2012年5月1日6:00至18:00，小组成员傅志明、邱政国每隔2小时对控制点J-2进行了测量，测量数据如下：控制点J-2测量数据记录表序号时刻温度/℃实测/m设计/m偏移值/mmXYXY16:002282.87923800.372382.87933800.37240.628:002382.87983800.371882.87933800.37240.9310:002582.87953800.372782.87933800.37240.4412:002882.87973800.371982.87933800.37240.6514:002982.87893800.372682.87933800.37240.3616:002782.87963800.372682.87933800.37240.7718:002482.87943800.372882.87933800.37240.5制表人：傅志明时间：2012.5.1提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度制定对策制图人：傅志明时间：2012.5.1结论：小组成员在一天中对控制点的测量数据偏移量均小于1mm,符合确认标准。因此，该条末端因素为非要因。制定对策小组成员针对逐条确认出的3条要因，根据“5W1H”的方法制定了要因对策表，具体情况如下：对策表序号要因对策目标措施地点负责人检查人完成时间1骨架支脚安装偏位控制支脚安装过程劲性骨架支脚偏移量≤10mm1、根据设计图纸要求，取出骨架支脚角点坐标；

2、按照坐标将角点放样定位在箱梁底板上；

3、安装支脚时，用水平尺精确控制支脚竖向平面内的垂直度。现场黄国华

陈军林涛2012.7.1前2劲性骨架不牢固增加劲性骨架牢固性劲性骨架定位完成时，骨架横梁的偏移量≤50mm。在劲性骨架所有竖向平面内增加剪刀撑和水平横撑。现场邱政国

陈军钟祥威2012.7.1前3套管定位

方式不正确采用新型放样法进行放样钢套管轴线定位合格率≥80%（偏移量≤5mm）1、精调钢套管采用放样设计坐标的形式；

2、放样时，采取“棱镜不动，钢套管动”的放样方式现场陈军

傅志明钟祥威2012.7.1前制表人：陈军时间：2012.5.5对策实施实施一：控制支脚安装过程劲性骨架定位前，先按照设计图纸要求在CAD中画出梁上锚固钢套管的立面图和平面图。将钢垫板侧边的几何中心点和钢管壁轴线中心点投影到箱梁底板上。以两点为轴线，穿过两投影点分别在横桥设置两个60cm（近塔端）、80cm（远塔端）横梁，以横梁四个端点为劲性骨架的角点，在投影平面图中取出劲性骨架各个角点的坐标。在箱梁底板上按提取的角点坐标放样。将劲性骨架的四个支脚立于放样点上。为了控制骨架横梁在水平面位置上的位移，用水平尺严格控制劲性骨架的竖向平面内的垂直度。提高斜拉索梁端锚固钢套管轴线定位精度对策实施实施小结：骨架支脚安装定位完成后，小组成员对4组成型后的劲性骨架支脚空间位置进行了测量，每一组骨架支脚上布控8个测量点，共取得32组测量值，并统计出支脚偏移量如下表：劲性骨架支脚偏移量统计表序号偏移值/mm组数频率1＜5722%25~102578%3＞1000%合计32100%制表人：傅志明时间：2012.5.30从以上统计数据可以看出，措施实施后，劲性骨架支脚偏移量均≤10mm，达到对策实施目标。实施二：增加劲性骨架牢固性为增加劲性骨架牢固性，小组成员将劲性骨架剪刀撑数量由纵桥向2个平面内设置2道增加至纵桥向2个平面内与横桥向2个平面内各设置2道,剪刀撑与劲性骨架均满焊固定牢固。实施小结：为检验劲性骨架的牢固性，小组成员在劲性骨架安装成型后，取4组劲性骨架横梁空间位置进行测量，共取得16个测量点，得到测量数据统计如下：劲性骨架横梁偏移量统计表序号偏移量/mm频数频率1≤5016100%2＞5000%合计16100%制表人：傅志明时间：2012.6.13从统计图可以看出，16个测量点中，劲性骨架横梁的偏移量均≤50mm，达到对策实施目标。实施三：采用新型放样法进行放样当劲性骨架成型后，采集骨架横梁的空间坐标数据，确定其偏移值。然后按照偏移值确定钢垫板与骨架横梁的接触线位置。按照接触线位置在锚垫板侧边中轴线位置上量取0.022m距离，焊接定位角钢，以确保在定位时骨架横梁与锚垫板的接触线不偏移。至此，钢套管在水平面纵桥向与竖向平面内的空间位置已固定好，接下来只需精确定位水平面横桥向位置。用全站仪放样设计坐标的形式调整钢套管平面横桥向位置。放样调整时，采取“棱镜不动，钢套管动”的放样模式。定位完成后，将钢套管点焊固定在劲性骨架上。实施小结：定位完成后，小组成员对定位好的4对钢套管进行轴线空间位置测量，每对套管布控4个测量点，共取得16组测量数据，测量统计结果如下：钢套管轴线偏移量统计表序号偏移量/mm频数频率1≤51594%2＞516%合计16100%制表人：傅志明时间：2012.6.14从上图可以看出，经过实施以上措施，钢套管轴线偏移量≤5的测量点占总数的94%，定位合格率＞80%，成功达到实施目标。效果检查效果检查一：活动前后套管轴线定位合格率对比全桥18对（36个）斜拉索梁端锚固钢套管定位完成后，QC小组对全桥的锚固钢套管进行了测量复核，共取得72组测量值。按照空间几何公式∆L=计算轴线偏移量，得到结果如下表：桔子洲大桥斜拉索锚固钢套管空间位置复核（套管壁中心）序号位置编号实测坐标设计坐标轴线

偏移量XYZXYZ1主跨Z-1（左）91.4673986.781236.30991.4703986.782236.3120.0042Z-1（右）89.7923984.199236.42889.7943984.202236.4300.0043Z-2（左）93.7013983.015236.39893.7043983.017236.4020.0054Z-2（右）92.0953979.038236.46292.0983979.042236.4650.0045Z-3（左）97.9593978.063236.34197.9623978.066236.3440.0056Z-3（右）94.1883974.159236.41094.1923974.161236.4110.0057Z-4（左）102.4273971.229236.407102.4303971.232236.4090.0058Z-4（右）100.0543968.648236.355100.0563968.652236.3590.0069Z-5（左）106.4773965.860236.392106.4793965.862236.3950.00410Z-5（右）103.3363963.210236.428103.3383963.213236.4310.00511Z-6（左）108.5653962.207236.428108.5673962.210236.4300.00412Z-6（右）105.4213958.046236.328105.4233958.050236.3290.00513Z-7（左）113.8313955.691236.426113.8323955.695236.4300.00614Z-7（右）110.5303951.138236.384110.5313951.142236.3860.00515Z-8（左）117.6783950.433236.361117.6823950.436236.3640.00416Z-8（右）114.3803945.958236.430114.3823945.962236.4330.00517Z-9（左）121.2933946.117236.313121.2973946.119236.3160.00518Z-9（右）117.4443942.741236.437117.4473942.743236.4380.004制表：陈军时间：2012.12.25

桔子洲大桥斜拉索锚固钢套管空间位置复核（套管壁中心）序号位置编号实测坐标设计坐标轴线

偏移量XYZXYZ1边跨Z'-1（左）118.3083949.571236.308118.3113949.572236.3120.0052Z'-1（右）115.4013943.448236.444115.4033943.450236.4470.0043Z'-2（左）120.5083944.783236.355120.5113944.784236.3560.0034Z'-2（右）118.1533937.716236.350118.1543937.720236.3510.0045Z'-3（左）125.6953938.739236.360125.6983938.740236.3630.0046Z'-3（右）121.2963933.322236.507121.2973933.324236.5100.0047Z'-4（左）129.6243932.459236.482129.6273932.461236.4850.0058Z'-4（右）125.6953930.182236.384125.6983930.184236.3880.0059Z'-5（左）131.8343929.110236.428131.8363929.111236.4310.00410Z'-5（右）129.2403926.912236.334129.2433926.913236.3360.00411Z'-6（左）136.3913922.906236.350136.3943922.910236.3520.00512Z'-6（右）133.7193918.669236.379133.7223918.672236.3820.00513Z'-7（左）140.5553918.121236.503140.5593918.122236.5040.00414Z'-7（右）136.8643912.626236.445136.8663912.628236.4460.00315Z'-8（左）143.9343913.176236.323143.9383913.177236.3240.00416Z'-8（右）139.7723908.307236.391139.7733908.310236.3950.00517Z'-9（左）148.1003907.525236.388148.1033907.526236.3910.00418Z'-9（右）141.8933904.227236.480141.8953904.229236.4820.003制表：陈军时间：2012.12.25桔子洲大桥斜拉索锚固钢套管空间位置复核（锚垫板中心）序号位置编号实测坐标设计坐标轴线

偏移量XYZXYZ1主跨Z-1（左）90.0963984.008236.31090.0983984.010236.3120.0032Z-1（右）87.2163978.724236.47287.2183978.727236.4750.0053Z-2（左）89.5023974.661236.40789.5033974.665236.4090.0054Z-2（右）86.2143967.763236.45586.2183967.765236.4570.0055Z-3（左）90.8573964.342236.39390.8603964.343236.3960.0046Z-3（右）85.6783957.511236.46385.6803957.515236.4640.005

（续上表）7Z-4（左）92.4603951.650236.33992.4633951.653236.3420.0058Z-4（右）88.3873946.017236.44488.3893946.019236.4460.0039Z-5（左）93.1193940.158236.48593.1203940.159236.4890.00410Z-5（右）88.7573934.892236.37688.7603934.896236.3800.00611Z-6（左）92.6173930.837236.31392.6193930.841236.3160.00512Z-6（右）88.0833923.979236.32788.0853923.982236.3290.00413Z-7（左）94.9463918.498236.47294.9503918.499236.4750.00514Z-7（右）90.0123910.851236.49690.0153910.855236.4990.00615Z-8（左）95.5533907.217236.32195.5553907.219236.3250.00516Z-8（右）90.6143899.446236.45790.6173899.448236.4600.00517Z-9（左）95.9383896.764236.38695.9413896.766236.3880.00418Z-9（右）90.4273890.510236.45190.4303890.512236.4530.004制表：陈军时间：2012.12.25桔子洲大桥斜拉索锚固钢套管空间位置复核（锚垫板中心）序号位置编号实测坐标设计坐标轴线

偏移量XYZXYZ1边跨Z'-1（左）90.6893894.848236.30990.6913894.850236.3120.0042Z'-1（右）86.2133885.709236.32986.2163885.710236.3300.0033Z'-2（左）89.7453884.027236.34189.7463884.028236.3430.0024Z'-2（右）85.8913874.127236.36785.8933874.131236.3700.0055Z'-3（左）92.1183872.300236.48292.1223872.303236.4850.0066Z'-3（右）86.3293864.127236.43786.3313864.128236.4390.0037Z'-4（左）93.0893860.060236.46493.0913860.062236.4670.0048Z'-4（右）87.8743854.821236.39687.8763854.824236.3970.0049Z'-5（左）92.3323850.471236.33792.3343850.474236.3410.00510Z'-5（右）88.4873845.502236.39588.4893845.506236.3970.00511Z'-6（左）94.3023838.785236.40694.3053838.787236.4090.00512Z'-6（右）89.9643831.630236.35389.9663831.632236.3550.00313Z'-7（左）95.1663828.033236.35495.1693828.037236.3550.00514Z'-7（右）89.9983819.481236.37790.0023819.483236.3810.00615Z'-8（左）95.8493817.209236.36395.8523817.212236.3650.00516Z'-8（右）90.3963809.439236.31190.3993809.442236.3140.00517Z'-9（左）97.1733805.476236.51097.1773805.479236.5110.00518Z'-9（右）89.6833799.553236.50789.6843799.555236.5100.004制表：陈军时间：2012.12.25

由此绘制出桔子洲大桥斜拉索锚固钢套管轴线偏移值的柱形图如下：根据柱形图，统计出轴线偏移量合格与不合格频率，得到饼图如下：由上图统计出的数据，绘制出活动前后套管轴线定位合格率柱状图如下：结论：通过进行QC小组活动，成功将钢套管轴线偏移量合格率提高到92%，完成预期目标。效果检查二：经济效益本次QC小组活动进行后，小组成员对在QC活动中所产生的经济效益进行了计算分析，得到分析数据如下：

经济效益分析表序号项目费用计算总工时/h单价/元总价/元经济效益/元实施前实施后实施前实施后1工期(工时)工时单价=（材料租用费+机械租用费）/8604.8259.2141.2585428.036612.048816.02人工(工时/人)人工单价=人工费/8345.6169.228.759936.04864.55071.53机械(/台班)机械台班单价=机械台班使用费/8165.697.242.57038.04131.02907.04折旧费/元折旧费=机械台班单价*0.2%///204.891.2113.65管理费/元管理费=（人工费+机械使用费+材料费）*1.2%///449.9400.449.6总用量/t材料费/元材料单价按现行市场单价5.766.843562.620520.624368.2-3847.6总计123577.370467.353110制表人：傅志明时间：2012年12月29日从分析数据可以看出，本次活动节约施工成本为53110元，为公司创造了良好的经济效益。巩固措施1、重新修改公司对于斜拉桥施工作业指导书（编号：ML12-07第7章第3节），将对策表中通过实施已证明有效的措施编入。2、修改完后的作业指导书（编号：ML12-07）于2012.9.13起执行，并应用于本工程余下的斜拉索梁端锚固钢套管轴线精确定位的施工中。3、为了验证活动成果是否有效保持，小组于2012.12.26统计了巩固期内的钢