箱梁模板支撑架施工方案

国道107线郑州段改建工程南水北调大桥箱梁模板支撑架施工方案PAGEPAGE79国道107线郑州段改建工程南水北调大桥箱梁模板支撑架施工方案一、编制依据1、设计文件国道107线郑州段改建工程两阶段施工图设计；国道107线郑州段改建工程南水北调大桥设计变更；2、规范和标准⑴《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008⑵《建筑施工模板安全技术规范》GJG162-2008⑶《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000⑷《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004⑸《公路桥涵通用实际规范》JTGD60-2004⑹《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-2002⑺《市政桥梁工程质量检验评定标准》GJJ2-2008⑻《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009二、工程概况南水北调大桥是国道107新线郑州段跨越南水北调总干渠的主要桥梁，该桥长度为260m，由上、下行两幅组成，单幅桥面的宽度为21m，两幅桥面的间隔距离为7m。大桥中心桩号K32+474，起点桩号K32+344，终点桩号K32+604。桥轴线与南水北调总干渠呈90°正交。大桥的上部结构为跨径组合（70+110+70）m的三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，由上、下行分离的两个单箱双室箱型截面组成，总面位于R=10000m的凸形竖向曲线。单个箱梁顶板宽度为21m，底板宽度为12.5m，两侧翼缘悬臂长度均为4.25m。桥面横坡为单向1.5%，最大纵坡3.337%。箱梁顶板厚度为0.28m，跨中处底板厚度为0.3m，底板厚度从跨中至桥墩52m按抛物线方程Y=0.0015487927079352X1.8+3.3m变化，横桥向底板保持水平。桥墩处箱梁中心高度为6.5m，跨中处箱梁中心高度为3.6m，箱梁高度从跨中至桥墩53.5m按抛物线方程Y=0.0022457488722382X1.8+3.6m变化。箱梁腹板厚度从跨中至桥墩由0.5m渐变至0.8m。翼缘悬臂长度为4.25m，端部厚度为0.18m，对应悬臂2.5m位置处，厚度为0.45m，根部厚度为0.7m。箱梁在边跨端部设厚度为2.34m横梁，在桥墩顶设置厚度为2m的横隔梁，在中跨跨中以及中跨1/4跨和边跨相对中跨以桥墩中心线对称1/4跨等处各设置一道横隔板，厚度均为0.5m。现南水北调大桥已经浇筑完成至9（9’）梁块，剩余10～16（10’～16’）粱段采用一次落架现浇，其余工艺不做调整。在10～16（10’～16’）粱段顶板上梗腋位置处设置齿块。原设计中腹板钢束W10～W13（W10’～W13’）同步下弯锚固于16（16’）号粱段，顶板钢束（t10～t14、t11’、t14’、t15’、tf11～tf15、tf11’、tf14’、tf15’）做相应调整，分别锚固于12～15（12’～15’）顶板上梗腋处，取消顶板tf10、t15钢束，原t16钢束波纹管管道调整至t15管道位置，其锚固位置不变。剩余10～16（10’～16’）粱段及合拢段腹板箍筋直径由Ф16调整为Ф20，以增强现浇段腹板抗剪能力。增加箱梁合拢段锚下加强钢筋网片，用于增强局部抗压。10～16（10’～16’）粱段以及边跨现浇段底板、腹板增加D5钢筋网片，防止非结构性裂缝产生。三、连续箱梁施工部署1、施工现场平面布置⑴料场布置：根据施工现场的实际情况，钢筋加工场及其它材料堆放场布置在箱梁的西侧，紧邻施工便道，场地的地面采用混凝土硬化。施工现场平面布置图见附图1。⑵垂直运输设备布置：在1号桥墩的北侧和2号桥墩的南侧各安装一台QTZ80型塔吊，桥梁跨中未覆盖部分配备一台25T吊车，保证钢筋、模板等垂直运输。⑶电力布置：在连续箱梁的西侧布置高低压配电室和备用发电机，施工及生活用电均从配电室接出。⑷施工便道：在连续箱梁的西侧修建施工便道，保证施工车辆及人员通行。2、连续箱梁施工安排连续箱梁分为左右两幅，为保证施工设备的使用效率，加快施工进度，安排两幅箱梁同时施工。施工进度图见附图2。四、施工准备1、模板材料及支撑架系统的选用箱梁模板选用18mm厚双面覆膜竹胶合板，采用覆膜竹胶模板具有施工方便，提高工效，拼缝严密，可使混凝土表面光滑、平整，保证观感质量的特点。模板的愣木选用白松方木，其中次楞采用60×100mm方木，主楞采用60×120mm方木。箱梁模板支撑架系统选用碗扣式钢管支架，采用Ф48mm×3.5mm厚专用钢管搭设。这种支架体系具有搭设速度快、施工效率高等优点。2、技术准备⑴根据施工需要做好施工技术指导文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施工难点和需要重点控制的部位。⑵做好技术交底工作，施行三级交底制，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实。⑶加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。3、材料准备⑴根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工需要。4、设备准备施工现场配置两台电刨、两台电锯以及其他手提式电动工具，作为模板加工安装的主要电动设备，现场安装塔吊两台，配备一台18t汽车吊，作为上部结构模板及支撑架等材料的垂直运输工设备。所有设备均应及时检修和调试，保证设备的正常运行，满足施工的需要。五、箱梁模板及支撑架布置1、支撑架布置箱梁底模板及翼板采用碗扣式支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为24m。箱室支撑架立杆顺桥向间距为0.9m，横桥向间距为0.6m，其中腹板下立杆横桥向间距加密为0.3m，跨中横隔板下立杆纵桥向间距加密为0.3m。悬挑翼缘板支撑架立杆顺桥向间距为1.2m，横桥向间距为0.9m。支撑架双向水平杆的步距均设为1.2m。支撑架布置见附图3。2、箱梁模板布置箱梁底模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次愣顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为150mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，间距为600mm。箱梁横隔板底模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次楞顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为150mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，隔板下设两道主楞，顺桥向间距为300mm。箱梁悬挑翼缘板模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次楞顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为200mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，间距为1200mm。模板布置见附图4。六、箱梁底模板支撑架搭设施工1、支撑架搭设施工顺序地基处理→测量定位→安放可调底座→碗扣式支撑架搭设→安装顶层可调托撑→铺设顶层纵横向方木。2、地基处理由于现场地表土为细粉砂土，表层土质松软极易下陷，而支撑架承受的箱梁荷载较大，为防止地基下沉引起支撑架变形，需要对现场地表土层进行处理。地基处理前应先按照统一的标高平整场地，然后根据控制线测设箱梁边线，再依据支撑架的搭设宽度放出支撑架的边线，从边线向外引出1.15m,撒出灰线作为地基处理的宽度。按照业主方下发的关于地基处理要求的会议纪要，支撑架基础做以下处理。自然地面碾压密实后，在上面做厚度为0.18m的6%水泥土垫层，水泥石灰土的压实系数不小于95%。在水泥土上浇筑厚度为0.3m的混凝土基础，混凝土的强度等级为C25。水泥土垫层完成后需检验其承载力，经计算地基承载力应不小于108KPa。待地基处理经监理单位验收合格后，方可浇筑混凝土基础。地基处理时应考虑场地排水，防止在基础周边积水，造成地基不均匀沉降，引起支撑架下沉失稳，出现安全隐患。将支撑架基础的两侧自然地面修整，并设一定坡度，同时在两幅箱梁支撑架基础之间设置集水坑。所有集水坑中的雨水均采用潜水泵抽出，避免雨水灌入地基。3、测量定位支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据，保证支撑架立杆位置准确。4、放置可调底座按照放出的立杆纵横向间距放置可调底座，底座下的钢板为150mm×150mm。在现场设置标高控制线，依据现场实际测设标高调整号底座上调节螺丝的位置，保证架体的水平。5、支撑架搭设搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装底步水平杆的同时要注意检查立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。搭设支撑架时立杆应采用不同长度的长度规格，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。支撑架搭设完成以后，在立杆的下端设置纵、横向扫地杆，同时在架体的外侧设置剪刀撑竖向剪刀撑的间距？。竖向剪刀撑的间距？扫地杆采用直角扣件与立杆连接，纵向扫地杆设在横向扫地杆之上，纵向扫地杆距地面的高度控制在350mm是钢管脚手架：200mm，碗口脚手架350mm。是钢管脚手架：200mm，碗口脚手架350mm架体外围的剪刀撑应从架底至架顶沿纵向连续设置，剪刀撑斜杆采用旋转扣件与每步立杆连接，剪刀撑斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40N·m~65N·m之间。剪刀撑斜杆的扣接点应在同一水平线和垂直线上。斜杆与地面的夹角应控制在45~60°范围内。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。在支撑架搭设过程中，应在支撑架内部沿纵向和横向分别设置竖向及水平剪刀撑，以增加支撑架的纵横向刚度和整体稳定性。其中竖向剪刀撑由架底至架顶连续设置，纵向搭设三道，布置在箱室下支撑架的两侧和中间，横向搭设的间距设为9m。水平剪刀撑沿纵横搭设在支撑架的顶部、底部和中间，每道水平剪刀撑的竖向间距不大于4.8m。竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40N·m~65N·m之间。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在45~60°之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在60~90°之间。6、安装顶层可调托撑支撑架搭设高度可根据每横排支撑架距桥跨中的实际距离，用箱梁高度的1.8次方抛物线方程计算出各横排支撑架处箱梁的设计高度，再根据桥面标高推算出各横排支撑架处箱梁底面的标高，然后减去控制标高即可算出各排支撑架的搭设高度。并根据箱梁底板模板及楞木的尺寸计算出可调节托撑顶面的标高，计算时应计入预压测定的预抬量。7、铺设主楞和次楞立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞横桥向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。铺设主楞时应检查方木是否弯曲、截面尺寸是否符合要求。铺设完成后还要再检查主楞的顶部标高。主楞铺设完并检查以后在主楞上铺放次楞，次楞顺桥向放置。铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中应随时检查上口标高，保证箱梁底板凸形竖向曲线。主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。七、箱梁底模板支撑架搭设质量要求1、材料质量要求⑴支撑架的钢架管应符合现行国家标准《直逢电焊钢管》GB/T13793中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。⑵上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB9440中KTH330-08及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500的规定。⑶下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。⑷碗扣式支撑架钢管规格应为Ф48mm×3.5mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于10%。立杆连接套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于110mm。⑸钢管表面应平直光滑，无裂纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕、浇冒口残余等缺陷。⑹可调节底座或固定底座底板的钢板厚度不小于6mm，可调托撑钢板厚度不小于5mm。可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于6扣，插入立杆内的长度不小于150mm。2、支撑架搭设的质量标准⑴架体的纵向直线度应不大于纵向长度的1/400。⑵横杆的水平度应小于横杆间距的1/400。⑶立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5°。⑷立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。⑸剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在45°~60°之间。⑹扫地杆距搭设支撑面的高度不大于250mm。⑺可调节底座的调节高度应小于250mm。⑻操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1.2m，水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。八、箱梁底模板支撑架防雷电措施支撑架搭设完成以后，在支撑架的两侧沿纵桥向按50m间距设置避雷针及接地装置，防止支撑架被雷电击毁。避雷针采用直径12mm钢筋焊接在支撑架的立杆上，避雷针伸出立杆顶面的长度为1.5m。接地线采用直径10mm圆钢一端与避雷针焊接，另一端焊接接地端子埋入自然地面下1m。每侧的避雷针应采用直径10mm圆钢焊接连接连接在一起。接地装置焊接和埋设完成以后，应用仪表检测接地电阻，实测接地电阻值应不大于10Ω。九、箱梁底模板支撑架验收在支撑架搭设完成以后应组织自检，主要检查上碗扣锁紧情况、立杆连接销的使用安装情况，斜杆扣接点是否正确，扣件拧紧的程度，架体纵向直线度，立杆的垂直度等，自检合格后应及时报监理单位验收。十、箱梁底模板支撑架拆除1、箱梁底模板支撑架的拆除原则⑴箱梁底模板支撑架应待箱梁预应力钢束管道灌浆完成，并且水泥浆标准试块的强度满足设计要求后方可拆除。⑵支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果，编制具体的拆除方案报监理单位审批，待批准后组织实施。⑶支撑架拆除施工应按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。⑷拆除箱室支撑架时应先拆除各跨跨中附近的支撑架，然后再由跨中向两边延伸，最后拆除墩、台等支点处的支撑架。⑸各跨支撑架均应对称拆除。2、箱梁底模板支撑架拆除时的观测⑴箱梁底模板支撑架拆除前应先在各跨箱梁顶面沿纵向中线设置梁体沉降观测点，观测点设在各跨的1/2跨及两侧的1/4跨处，观测位置固定在桥墩处。⑵在箱梁底模板支撑架拆除过程中，指派专人进行箱梁沉降观测，并做好观测记录，同时再派专人对箱梁底进行观察，监测箱梁底面是否有异常变化。⑶在箱梁底模板支撑架拆除时，根据观测如有异常情况，应立即停止支撑架的拆除，需待查明原因后重新制定方案再进行施工。3、箱梁底模板支撑架拆除施工⑴拆架时应划分作业区，周边设围栏竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。⑵拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。⑶拆除架体应遵守先外后内、由上而下的顺序。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。⑷拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。⑸拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。⑹在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。⑺拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。⑻输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。⑼当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。⑽如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。⑾翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十一、箱梁底模板支撑架预压1、支撑架预压目的根据设计要求和施工需要，箱梁底模板支撑架搭设完成后应对支撑架进行堆载预压。通过预压消除基础及支撑架的非弹性变形，并得出比较准确的弹性变形值，为箱梁施工更符合设计要求提供条件，同时可以检验支撑架的实际承载能力，为箱梁施工提供安全保障。2、支撑架预压布置为保证支撑架预压达到预期的效果，针对箱梁变截面的设计特点，采用全桥段分段预压。3、预压相关数据预压前应根据箱梁高度的抛物线方程和底板顶面高度的抛物线方程，按照支撑架立杆的顺桥向间距计算出箱梁底板、腹板、顶板的重量并附加施工荷载作为预压荷载，保证预压效果。4、预压方法⑴支撑架预压采用砂袋作为堆载物，待箱梁底模板的主楞铺放好以后铺上模板，将砂袋吊放在模板上，按照箱梁腹板及顶、底板的重量和变化情况放置，腹板处是重量集中的部位堆载量应较大，顶、底板重量比较分散堆载量应较小，以保证预压堆载的准确性。箱梁预压示意见附图5。⑵按照桥梁设计变更设计图纸上的要求，加载分三级进行，按照总荷载的80%、100%、120%进行加载。⑶每级加载后应进行底模板的变形观测，并做好详细记录。待加载完成后，以24小时观察结果差值不大于2mm，且48小时观测结果差值不大于3mm时认为支架沉降处于稳定状态，方可卸载。⑷在加载过程中应密切观察支撑架的变化，如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行。在加载过程中，严格模拟箱梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的重量和高度对箱梁进行科学、有效预压5、沉降观测方式⑴预压观测点布置①在预压区附近设置临时水准点，并设定水准点的高程作为观测依据。水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏。②在箱梁的支撑架内按纵、横方向以6×6列阵选择36根立杆，立杆横桥向间距为2.4m，顺桥向间距2.7m在立杆的上部距模板底面200mm处设水平线，作为顶部观测点，同时在靠近立杆的地面上用同样的方法选择36个点，作为地面观测点。观测点布置平面见附图6。③将顶部和地面的每个观测点进行编号，并用红油漆作出醒目标志，保证每次观测都是同一个点。⑵预压观测①在预压前先进行首次观测。用水准仪对地面的观测点直接观测，对顶部观测点观测时，应在模板下的方木上将50m钢卷尺牢靠固定住，使钢卷尺零位位置对准顶部水平线，拉开10m的长度，在钢卷尺下部用5kg重物坠紧，使钢卷尺定长且不晃动，下边用仪器观测，并做好首次观测记录。②全部加载完成后，立即观测支撑架立杆顶部和地面观测点的高程，以后每隔4小时观测一次，分别记录各点的高程，直至达到要求，其高程差即为该点支架和垫层的总弹性变形值。③预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支架受压后压缩变形。压缩变形包括永久变形和弹性变形两部分，对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能够达到设计标高。十二、箱梁底模板预供度计算1、跨中预拱度计算跨中预拱度值根据公式δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5计算式中δ1为支撑架卸载后由上部结构自重及1/2活载产生的挠度；δ2为支撑架在荷载作用下产生的弹性压缩；δ3为支撑架在荷载作用下产生的非弹性压缩；δ4为支撑架基础在荷载作用下的非弹性沉降；δ5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。2、各支撑点预供度计算各支撑点的预拱度值根据公式δx=4δ×X(L－X)/L2计算式中δx为距1号桥墩中心距离X的支撑点的预拱度值；δ为跨中预拱度值；X为支撑点距1号桥墩中心的距离；L为跨长。十三、箱梁模板安装施工1、模板安装前的准备工作模板安装前应向施工班组进行技术安全交底，明确中技术难点施工方法。竖向模板安装的底面应处理平整，并采取可靠的定位措施。模板应统一刷脱模剂。2、模板安装技术措施⑴模板上施工荷载不得超过250N/m2，模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。⑵模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定设施。在2米以上高处作业必须具有满足操作要求的可靠立足点。⑶支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性。⑷现浇钢筋混凝土箱梁结构时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、下层支撑柱应在同一竖向中心线上。⑸模板安装完毕，进行检查验收后，方可浇筑混凝土。3、模板施工工艺⑴底模和翼板底模采用覆膜竹模（18mm厚）板，梁底模板为纵向2.44米，腹板外侧模板纵向为2.44米，翼板处模板横向为2.44米；翼板底部纵桥向布置一层60×100mm方木，木枋间距@200mm。为保证箱梁底部外观质量，方木上下平面应进行过刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁底板轴线平行或垂直，并使得模板缝沿纵、横桥向为直线。两相邻模板间表面高低差不超过2mm，用塞尺验收表面平整度不超过3mm。箱梁底模板的铺设应根据箱梁底板的曲面变化调整托撑的高度，主楞安装前应着重检查主楞质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平并利用托撑的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应根据曲面的要求下料，按照设定间距纵向钉在主楞上，并检查次楞上平的标高和成弧状态并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。⑵顶板底模板为了能够拆除箱室内支架及模板，在梁面板上跨梁端支座约1/4处预留80×1500mm孔洞，四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板钢筋，吊模封闭洞口。⑶箱室内模由箱室内侧模板和箱室内顶板组成，箱室内顶板底模安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，箱室内腹板侧模之间采用钢管加固，螺杆与箱梁钢筋焊接牢固。模板组装必须牢固拼缝严密，在浇筑混凝土时不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝不得大于3mm，且缝隙必须用玻璃胶进行填缝处理，防止漏浆影响外观；模板不得出现错台。⑷侧模与底模的交界处采用底包绑，侧板根部外侧用木板固定，防止交接处模板移动、漏浆。侧板木方加固措施为竖向布置，外侧用钢管加固，斜撑加固。底板模板在铺好的方木上直接钉铺在模板上。腹板的模板应根据箱梁高度的变化下料，将次楞按设定的间距钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平整度，与底模板的拼接应严密不得有缝隙，然后安装拉结螺栓，用蝶形卡套住模板主楞并用螺丝拧紧，在模板的外侧架设斜撑，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。外侧腹板模板接缝背面设置竖向木方顶撑，保证接缝平顺不漏浆。箱梁腹板模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板次楞采用50×100mm方木，竖向设置，水平间距为200mm；主楞采用两根Ф48mm×3.5mm钢架管，水平设置，竖向间距为400mm。腹板两侧的主楞采用Ф14mm的拉结螺栓安装固定，竖向和水平间距均为400mm，呈梅花形设置，以增强腹板模板及楞木的抗弯能力。⑸翼板底模与底板底模一样，在支架上安装纵横木楞，木楞上安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。⑹模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模四个部分组成，分两次安装。先施工底板和肋板，因此模板先安装底板、肋板、翼板，浇注完底板和肋板混凝土、强度达到30%后，拆除内侧模板；安装顶模，在混凝土强度达到80%以上时拆除内顶模。⑺顶板底、内模板浇注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板内侧模板后进行安装。顶板底内模板在箱室砼底面上用钢管搭设支架，支架上安装纵横木楞，木楞上安装模板，拐角处用方木加工成定型角模为减少浪费且考虑箱室较大内模板尽量回收。4、模板的拆除⑴模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度模板方可拆除。⑵模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线关县挂警示牌，拆除时派专人看守。⑶侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定执行。⑷模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。⑸拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。⑹拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下系，以防止模板变形和损坏。⑺模板拆除扣，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，修整后的模板要按编码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1.60米。⑻拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有时显标志，并设专门监护人员。5、模板安拆安全措施⑴工程施工中，运输小车的通道应坚固，脚手架应将荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平绑牢便于小车运行，通道两侧设置防护栏杆及挡脚板。⑵铺设模板时，板底楞木要及时和铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。⑶支模时要按要求搭高护栏及安全操作台，操作台上设脚手板，不得站在钢管上操作。⑷进入施工现场操作，必须配戴好安全帽及安全带。⑸有大雾、雨、雪、六级以上大风天气，应停止施工。⑹模板制作区要禁止吸烟，并设置消防设施。⑺模板拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点存放。⑻模板拆除前，必须须向施工班组组进行详细的的书面安全技技术交底。十四、普通钢筋及及混凝土1、普通钢筋制作绑绑扎⑴所有钢筋应有材质质报告和出厂厂合格证，并并经试验检测测各项指标均均符合设计及及规范要求方方可使用。⑵梁段钢筋由钢筋班班组在加工场场集中制作加工，然然后运至现场场，在梁段支架模板板上绑扎成型型。钢筋下料料的长度应符符合设计尺寸寸，钢筋的弯弯头及弯起应应符合规范。梁段的通常钢筋接接头采用搭接接焊，搭接长长度及焊缝高高度应满足规规范要求，搭搭接钢筋必须须轴线重合。⑶钢筋绑扎应做到横横平竖直、位位置符合设计计要求，绑扎扎点牢固不产产生位移。钢钢筋采用与梁段同强度等级的混混凝土垫块，垫块的厚度满足钢筋保护层的要求。搭接钢筋的接头截面应错开绑扎，错开的距离和截面内接头钢筋的面积比率应符合规范。⑷底板和顶板的钢筋筋绑扎完成之之后，应按照照设计要求，注注意预留孔及及预埋件的埋埋设。2、混凝土浇筑和养养护⑴为保证梁段混凝土土的整体性和和良好的外观观质量，在梁梁段混凝土浇浇筑施工时，采采用一次浇筑成型的施施工方法。⑵梁段混凝土采用商商品混凝土，强强度等级为C55。混凝土浇筑采用汽车车泵输送入模模，振捣采用用插入式振动动棒。⑶由于梁段的高度较较大，在内侧侧竖向模板的中间部部位，沿水平平方向每间隔隔3m开一个洞洞口，洞口边长为40cm×40cm，以利于梁段竖竖向构件下部部混凝土振捣和和检查。⑷梁段混凝土的浇筑筑时应分层进进行，为防止止竖向模板受侧压变形，应应适当控制入入模速度，混混凝土分层浇浇筑的厚度应应不大于300cm，采用用插入式振动动器振捣，移移动间距不超超过其作用半半径的1.5倍，插入下下层5cm左右。⑸梁段混凝土振捣是是保证质量的的关键，因为为梁段的钢筋较为密集，预预应力预留管管道较多，混混凝土圬工边边角、倒角多多，给混凝土土振捣带来困难。因此在在混凝土浇筑筑时，对每一一部位必须加加强振捣，直至振捣到该部位位混凝土停止止下沉，不再再冒气泡、表表面呈现平坦坦、泛浆为止止。振捣混凝土时，一一定要认真仔仔细，严禁振振动棒碰撞预预应力管道和和直接用振动动棒振捣钢筋筋或模板，防防止出现移位位。底板和顶板混凝土土振捣密实后后，用长刮杠杠将混凝土表表面刮平，待待混凝土初凝凝后抹压一遍遍，然后在混混凝土终凝前前连续抹压两两至三遍，保保证混凝土表表面密实平整整，然后将混混凝土表面扫扫毛。⑺混凝土养护是保证证混凝土质量量的重要环节节，由于梁段段混凝土的体体积和外形尺尺寸均较大，因因此梁段混凝凝土浇筑完成成后必须认真真做好养护工工作。梁段养养护应成立养养护小组并由由专人负责，顶顶板和底板应应在浇筑完毕毕后立即加以以覆盖，待混混凝土终凝之之后浇水养护护。腹板、横横隔板的模板板应在混凝土土浇筑30小时后拆除除，模板拆除除后应立即在在混凝土表面面浇水，并在在表面覆盖棉棉毡和塑料薄薄膜，防止混混凝土表面失失水。养护期期间应每间隔隔2至4小时浇水一一次，使混凝凝土表面保持持湿润，养护护时间不得少少于7天。3、合拢段施工⑴合拢段施工条件：：箱梁合拢是是控制全桥受受力状况和线线性的关键工工序，应严格格控制合拢段段施工的温度度。合拢段的的劲性骨架焊焊接施工时应应选择在施工工当天温度最最低的时段进进行，并要求求劲性骨架焊焊接迅速完成成。合拢段混混凝土浇筑施施工时应选择择在施工当天天温度最低并并且较稳定的的时段进行，同同时在施工时时应随时掌握握气温的变化化情况。⑵边跨合拢段施工：：按照设计要要求的合拢顺顺序，应先进进行边跨合拢拢。边跨合拢拢段直接在支支架上立模、绑绑扎钢筋、预预埋预应力管管道、安装预预埋件并浇筑筑混凝土，待待混凝土达到到设计要求的的强度及养护护龄期后，进进行顶板合拢拢钢束的张拉拉锚固，然后后再进行底板板纵向钢束的的张拉锚固，边边跨端部梁段段的支架应待待边跨的预应应力筋张拉完完毕后再进行行拆除。⑶中跨合拢段施工：：中跨合拢段段应待边跨合合拢段完成，并并拆除了临时时墩和临时垫垫块后进行。中中跨合拢段待待混凝土达到到设计要求的的强度及养护护龄期后，进进行顶板合拢拢钢束的张拉拉锚固，然后后再进行中跨跨底板的纵向向钢束的张拉拉锚固，最后后拆除支架。⑷合拢段劲性骨架施施工要求：合合拢段的固结结采用劲性骨骨架永久固结结，合拢段的的劲性骨架应应选择在施工当天最最底的温度时时段进行焊接接，劲性骨架架焊接必须迅迅速完成。焊焊接时应在预预埋件周围浇浇水降温，防防止周围混凝凝土被烧伤。劲性骨架应严格按照设计要求施工，确保劲性构件骨架的焊接质量，并在钢性骨架就位时使之与周围钢筋焊接。⑸合拢段混凝土施工工要求：合拢拢段的混凝土土浇筑应选择择施工当天温温度最低并且且温度较稳定定的时段进行行，为防止新新旧混凝土的的连接处产生生裂缝，在混混凝土中加入入膨胀剂。混混凝土浇筑时时应及时掌握握气温的变化情情况，尽可能能安排在气温温回升之前完完成。混凝土土浇筑后应加加强养护，采采用毡布和塑塑料薄膜覆盖盖。待混凝土强度达到到设计强度的的90%，并且养护护龄期达到设设计要求后，进进行合拢钢束束的张拉锚固固，在张拉合合拢钢束前，采采用草帘和毡毡布覆盖箱梁梁的翼板，以以减少箱梁悬悬臂的温差。⑹合拢段施工观测要要求：在合拢拢段混凝土浇筑前前后，预应力力施张前后，均均应测量梁端端及梁部各测测点的标高变变化。梁段合拢时合拢段段高程与两侧侧已浇筑梁段段的高程误差差不得大于22cm，轴线线误差不得大大于1cm。十五、工程施工应急预案案1、组织保障体系⑴应急救援领导小组组①组长由项目经理担担任是应急救救援领导小组组第一责任人人，负责紧急急情况处理的的指挥工作。②副组长由项目副经经理担任是应应急救援第一一执行人，负负责紧急情况况处理的具体体实施和组织织工作。③成员由技术负责人、施工负责人人、施工员、安安全员、电工工等人员组成成负责实施具具体的救援工工作。⑵施工负责人是脚手手架及高处坠坠落事故应急急第二负责人人，负责相应应事故救援组组织工作的配配合工作和事事故调查的配配合工作。2、保障体系职责⑴设抢险组主要职责是组织实实施抢险行动动方案，协调调有关部门的的抢险行动；；及时向指挥挥部报告抢险险进展情况。⑵设安全保卫组主要职责是负责事事故现场的警警戒，阻止非非抢险救援人人员进入现场场，负责现场场车辆疏通，维维持治安秩序序，负责保卫卫抢险人员人人身安全。⑶设后勤保障部主要职责是负责调调集抢险器材材、设备；负负责解决全体体参加抢险救救援工作人员员的食宿问题题。⑷设医疗救护组主要职责是负责现现场伤员的救救护等工作。⑸设善后处理组主要职责是负责做做好对家属的的安抚工作，协协调落实遇难难者家属抚恤恤金和受伤人人员住院费问问题；做好其其他善后事宜宜。⑹设事故调查组主要职责是负责对对事故现场的的保护和图纸纸的测绘，查查明事故原因因，确定事件件的性质，提提出应对措施施，如确定为为事故，提出出对事故责任任人的处理意意见。组织机构人员名单单如下图：应急总指挥应急总指挥项目经理：刘炜嶓应急副总指挥应急副总指挥项目副经理：李琪勇事故调查组：闫冀兴、尹福亮医疗救护组：石文瑞、蔺晓东后勤保障组：王勇军、穆松峰事故调查组：闫冀兴、尹福亮医疗救护组：石文瑞、蔺晓东后勤保障组：王勇军、穆松峰安全保卫组：李磊、刘麦来安全保卫组：李磊、刘麦来现场抢险组：田炜晗、张振3、项目部应急反应组组织职责项目经理负责事故故现场应急的的指挥工作，进进行应急任务务分配和人员员调度，有效效利用各种应应急资源，保保证在最短时时间内完成对对事故现场的的应急行动。⑴工地发生重大事故故后，触电事事故3分钟内立即即组织人员抢抢救，其他事事故5分钟内立即即组织人员抢抢救，同时以以最快的方式式报告应急救救援机构。⑵事故发生后，负责责指挥调动工工地现场的一一切所需的应应急救援排险险物资和人员员参与抢救救救援，确保救救援工作在统统一指挥下有有序地进行。⑶事故发生后，协助助公司及上级级有关部门分分析事故原因因和性质，接接受公司及政政府有关部门门对事故的调调查处理。吸吸取事故教训训，“举一反三”地制定并落落实相应的预预防措施，切切实防止类似似的事故重复复发生。⑷负责安排专人做好好事故的善后后处理工作，使使各级人员都都受到安全教教育，在切实实做好预防措措施和确保安安全的情况下下，上报有关关上级部门，争争取尽快批准准恢复工地的的正常生产。4、应急响应中必须须遵循的原则则⑴紧急事故发生后，发发现人立即报报警。项目部部在接到报警警后，立即组组织自救队伍伍，按事先制制定的应急方方案立即自救救。若事态情情况严重，难难以控制和处处理，立即在在自救的同时时向专业救援援队伍求救，并并密切配合救救援队伍。⑵疏通事故发生的现现场道路，保保证救援工作作顺利进行；；疏散人群到到安全地带。⑶在急救过程中，遇遇到威胁人身身安全情况时时，首先确保保人身安全，迅迅速组织脱离离危险区域或或场所后，再再采取急救措措施。⑷截断电源、可燃气气体（液体）的的输送，防止止事态扩大。⑸项目部设紧急联络络员一名，负负责紧急事物物的联络工作作，明确联络络地址和电话话。⑹紧急事故处理结束束后，部门负负责人应填写写记录，并召召集相关人员员研究防止事事故再次发生生的对策。5、脚手架及高处坠落落事故应急处处置⑴脚手架出现变形事事故征兆时的的应急措施①因地基沉降引起的的脚手架局部部变形。在双双排架横向截截面上架设八八字或剪刀撑撑，隔一排立立杆设一组，直直到变形区外外排。八字戗戗或剪刀撑下下脚必须设在在坚实、可靠的地基基上。②脚手架卸荷、拉接接体系局部产产生破坏，要要立即按原方方案制定的卸卸荷拉接方法法将其恢复，并并对已经产生生变形的部位位及杆件进行行纠正。如纠纠正脚手架向向外张的变形形，先按每个个开间设一个个5t倒链，与结结构绷紧，松松开刚性拉接接点，各点同同时向内收紧紧倒链，至变变形被纠正，做做好刚性拉接接，并将各卸卸荷点钢丝绳绳收紧，使其其受力均匀，最最后放开倒链链。⑵脚手架失稳引起倒倒塌及造成人人员伤亡时的的应急措施①迅速确定事故发生生的准确位置置、可能波及及的范围、脚脚手架损坏的的程度、人员员伤亡情况等等，以根据不不同情况进行行处置。②划出事故特定区域域，非救援人人员未经允许许不得进入特特定区域。迅迅速核实脚手手架上作业人人数，如有人人员被坍塌的的脚手架压在在下面，要立立即采取可靠靠措施加固四四周，然后拆拆除或切割压压住伤者的杆杆件，将伤员员移出。如脚脚手架太重可可用吊车将架架体缓缓抬起起，以便救人人。如无人员员伤亡，立即即实施脚手架架加固或拆除除等处理措施施。以上行动动须由有经验验的安全员和和架子工统一一安排。⑶发生高处坠落事故故的抢救措施施①救援人员首先根据据伤者受伤部部位立即组织织抢救，促使使伤者快速脱脱离危险环境境，送往医院院救治，并保保护现场。察察看事故现场场周围有无其其他危险源存存在。②在抢救伤员的同时时迅速向上级级报告事故现现场情况。③抢救受伤人员时几几种情况的处处理：――如确认人员已已死亡，立即即保护现场。――如发生人员昏昏迷、伤及内内脏、骨折及及大量失血：：a立即联系120急救车或距距离现场最近近的医院。b外伤大出血血：急救车未未到前，现场场采取止血措措施。c骨折：注意意搬运时的保保护，对昏迷迷、可能伤及及脊椎、内脏脏或伤情不祥祥者一律用担担架或平板，禁禁止用搂、抱抱、背等方式式运输伤员。――一般性伤情送送往医院检查查，纺织破伤伤风。6、触电事故应急处置置⑴触电急救的要点是是动作迅速，救救护得法，切切不可惊慌失失措，束手无无策。要贯彻彻“迅速、就地地、正确、坚坚持”的触电急救救八字方针。发发现有人⑵触电，首先要尽快快使触电者脱脱离电源，然然后根据触电电者的具体症症状进行对症症施救。⑶脱离电源的基本方方法①将出事附近电源开开关闸刀拉掉掉、或将电源源插头拔掉，以以切断电源。②用干燥的绝缘木棒棒、竹竿、布布带等物将电电源线从触电电者身上拨离离或者将触电电者拨离电源源。③必要时可用绝缘工工具（如带有有绝缘柄的电电工钳、木柄柄斧头以及锄锄头）切断电电源线。④救护人可戴上手套套或在手上包包缠干燥的衣衣服、围巾、帽帽子等绝缘物物品拖拽触电电者，使之脱脱离电源。⑤如果触电者由于痉痉挛手指导线线缠绕在身上上，救护人先先用干燥的木木板塞进触电电者身下使其其与地绝缘来来隔断入地电电流，然后再再采取其它办办法把电源切切断。⑥如果触电者触及断断落在地上的的带电高压导导线，且尚未未确证线路无无电之前，救救护人员不得得进入断落地地点8~10米的范围内内，以防止跨跨步电压触电电。进入该范范围的救护人人员应穿上绝绝缘靴或临时时双脚并拢跳跳跃地接近触触电者。触电电者脱离带电电导线后，应应迅速将其带带至8~10米以外立即开开始触电急救救。只有在确确证线路已经经无电，才可可在触电者离离开触电导线线后就地急救救。⑷在使触电者脱离电电源时应注意意的事项①未采取绝缘措施前前，救护人不不得直接触及及触电者的皮皮肤和潮湿的的衣服。②严禁救护人直接用用手推、拉和和触摸触电者者，救护人不不得采用金属属或其他绝缘缘性能差的物物体（如潮湿湿木棒、布带带等）作为救救护工具③在拉拽触电者脱离离电源的过程程中，救护人人宜用单手操操作，这样对对救护人比较较安全。④当触电者位于高位位时，应采取取措施预防触触电者在脱离离电源后，坠坠地摔伤或摔摔死（电击二二次伤害）。夜间发生触电事故故时，应考虑虑切断电源后后的临时照明明问题，以利利救护。⑸触电者未失去知觉觉的救护措施施应让触电者在比较较干燥、通风风暖和的地方方静卧休息，并并派人严密同同时请医生前前来或送往医医院诊治。⑹触电者已失去知觉觉但尚有心跳跳和呼吸的抢抢救措施①应使其舒适地平卧卧着，解开衣衣服以利呼吸吸，四周不要要围人，保持持空气流通，冷冷天应注意保保暖，同时立立即请医生前前来或送医院院诊治。②若发现触电者呼吸吸困难或心跳跳失常，应立立即施工呼吸吸及胸外心脏脏挤压。⑺对“假死”者的急救措施当判断触电者呼吸吸和心跳停止止时，应立即即按心肺复苏苏法抢救。方方法如下①通畅气道。第一，清清除口中异物物。使触电者者仰面躺在平平硬的地方迅迅速解开其领领扣、围巾、紧紧身衣和裤带带。如发现触触电者口内有有食物、假牙牙、血块等异异物，可将其其身体及头部部同时侧转，从从口中取出异异物，操作中中要注意防止止将异物推到到咽喉深处。第第二，采用仰仰头抬颊法畅畅通气道。操操作时，救护护人用一只手手放在触电者者前额，另一一只手的手指指将其颏颌骨骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。②口对口（鼻）人工工呼吸。使病病人仰卧，松松解衣扣和腰腰带，清除伤伤者口腔内痰痰液、呕吐物物、血块、泥泥土等，保持持呼吸道畅通通。救护人员员一手将伤者者下颌托起，使使其头尽量后后仰，另一只只手捏住伤者者的鼻孔，深深吸一口气，对对住伤者的口口用力吹气，然然后立即离开开伤者口，同同时松开捏鼻鼻孔的手。吹吹气力量要适适中，次数以以每分钟16—18次为宜。③胸外心脏按压：将将伤者仰卧在在地上或硬板板床上，救护护人员跪或站站于伤者一侧侧，面对伤者者，将右手掌掌置于伤者胸胸骨下段及剑剑突部，左手手置于右手之之上，以上身身的重量用力力把胸骨下段段向后压向脊脊柱，随后将将手腕放松，每每分钟挤压60—80次。若伤者者同时拌有呼呼吸停止，在在进行胸外心心脏按压时，还还应进行人工工呼吸。一般般做四次胸外外心脏按压，做做一次人工呼呼吸。十六、雨季施工注注意事项⑴在雨季施工期间，应应指定专人负负责收集每天天的天气预报报和一旬以上上的气象形势势分析，及时时掌握刮风、下下雨等恶劣天天气的信息，并根据这些信息调整施工安排。如得到大风或下雨的预报时，应提前做好设备、材料的防护措施，尽量在当天不安排高空施工和混凝土浇筑施工。⑵准备好充足的防雨雨材料，以便便在浇筑混凝凝土的过程中中突遇大雨时时遮挡使用。⑶调查施工现场内排排水通道，严严格按防汛要要求，设置连连续、通畅的的排水设施和和其他应急设设施。做好施施工现场的排排水，确保施施工工地排水水畅通，避免免支架基础范范围内积水引引起不均匀沉沉降。⑷雨期施工用电：各种露天使用的电电气设备选择择较高的干燥燥处放置。机机电设备（配配电盘、闸箱箱、电焊机、水水泵等）有可可靠的防雨措措施。雨期前检查照明和和动力线有无无混线、漏电电，电杆有无无腐蚀，埋设设是否牢靠等等，防止触电电事故发生。要要检查现场电电气设备的接接零、接地保保护措施是否否牢靠，漏电电保护装置是是否灵敏，电电线绝缘接头头是否良好。⑸雨季施工材料及机机械准备项目部在雨季施工工时配备足够够的塑料布、泥浆浆泵、移动式式发电机等材材料设备。序号名称用途单位用量1120KW发电机抽水发电台224寸泥浆泵排水台43帆布水带Φ1000排水m5004塑料布覆盖防雨m250005四芯电缆

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双300箱梁底模板及支架架计算书一、箱梁底模板主主楞验算由于箱梁在10号号梁段端点处处的截面高度度、底板厚度度及腹板厚度度都最大，视视为最不利截截面，故在该处截取取箱梁计算单单元。截取的的箱梁计算单单元的中心线线距主桥跨中中线29.555m。箱梁底模板支撑架架的立杆纵向向间距为0.9m，横向间距为0.6m，模板主楞楞横向布置，间间距与立杆纵纵向间距一致致，视每道主主楞平均承受受0.9m长度的箱梁荷载载，故截取箱箱梁计算单元元的长度为00.9m。1、箱梁新浇筑混凝凝土自重截取箱梁计算单元元的截面平均均高度为4..659m，底板平均均厚度为0..507m，顶板厚度度为0.28m，腹板平均厚度为0.78m。⑴箱梁腹板新浇筑混混凝土自重：：（新浇筑混混凝土自重标标准值取26KN//m3）（4.569m×00.78m×0.99m）×26KNN/m3=83.39KN××3=250.17KNN⑵箱梁底板新浇筑混混凝土自重：：（新浇筑混混凝土自重标标准值取26KN//m3）〔（0.507m×55.05m××0.9m）+（0.25mm×0.5mm×0.9m）〕×26KNN/m3=62.84KN××2=125.68KNN⑶箱梁顶板新浇筑混混凝土自重：：（新浇筑混混凝土自重标标准值取26KN/m）〔（0.28m×5..05m×00.9m）+（0.25mm×1m×00.9m）〕×26KNN/m3=38.94KN××2=77.88KN⑷两端悬挑翼板新浇浇筑混凝土对对箱梁的竖向向压力：1.814m3××26KN//m3×（sin100°）2=1.42KN×22=2.84KN⑸新浇筑混凝土自重重合计并折算成横向向均布线荷载载：（250.17KNN+125.668KN+77.888KN+2.84KKN）÷12.55m=36..53KN//m2、箱梁模板及箱室内内钢支撑自重⑴箱梁底模板自重（竹竹胶合板模板板标准荷载值值取0.3KNN/m2）（12.5m×0..9m）×0.3KKN/m2=3.38KN⑵箱梁底板模板次楞楞自重（次楞楞采用60×100方木，标标准荷载值取取6KN/mm3）（0.06m×0..1m×0..9m×844根）×6KNN/m3=2.72KN⑶箱梁顶板模板自重重（竹胶合板板模板标准荷荷载值取0.3KNN/m2）（5.13m×0..9m）×0.3KKN/m3=1.39KN×22=2.77KN⑷箱梁顶板模板次楞楞自重（次楞楞采用50×100方木，标标准荷载值取取6KN/mm3）（0.05m×0..1m×0..9m×199根）×6KNN/m3=0.51KN⑸箱梁顶板模板主楞楞自重（主楞楞采用60×120方木，标准准荷载值取66KN/m33）（0.06m×0..12m×5.113mm）×2根×6KN//m3=0.44KN×22=0.88KN⑹箱梁顶板模板支撑撑架自重（支支撑架采用直直径48mm、壁厚3.5mm钢管，标准荷荷载值取0.0388KN/m）①立杆：（4.3333m×8根）×0.0388KN/m=1.317m×22=2.634KNN②纵向水平杆：（00.6m×440根）×0.0388KN/m=0.912KNN×2=1.824KNN③横向水平杆：（44.81m××5根）×0.0388KN/m=0.914KNN×2=1.828KNN⑺箱梁腹板模板自重重（竹胶合板板模板标准荷荷载值取5KN/m2）①箱梁腹板外侧模板板自重：（4.6599m×0.0018m×00.9m）×5KN//m3=0.38KN×22=0.76KN②箱梁腹板内侧模板板自重：（33.879mm×0.0118m×0..9m）×5KN//m3=0.314KNN×4=1.256KN⑻箱梁腹板模板竖楞楞自重（次楞楞采用50×100方木，标标准荷载值取取6KN/mm3）①箱梁腹板外侧模板板竖楞自重：：（0.05mm×0.1mm×4.6559m×3根）×6KNN/m3=0.419KN××2=0.838KN②箱梁腹板内侧模板板竖楞自重：：（0.05mm×0.1mm×3.879m×3根）×6KNN/m3=0.349KN××2=0.698KN⑼箱梁腹板模板平楞楞自重：（平平楞采用直径径48mm、壁厚3.5mm钢管，标准准荷载值取0.0388KN/m）①箱梁腹板外侧模板板平楞自重：：（0.9m×2根×14道）×0.0388KN/m=0.958KNN×2=1.916KNN②箱梁腹板内侧模板板平楞自重：：（0.9m×22根×10道）×0.0038KN//m=0.684KNN×4=2.736KN⑽箱梁腹板模板拉结结螺栓自重：：（拉结螺栓采采用直径144圆钢，标准准荷载值取00.012KKN/m）①箱梁外腹板模板拉拉结螺栓自重重：（1.2455m×2根×14道）×0.0012KN//m=0.418KNN×2=0.836KNN②箱梁内腹板模板拉拉结螺栓自重重：（1.2455m×2根×10道）×0.0012KN//m=0.299KNN⑾箱梁模板及箱室内内支撑自重合合计并折算成成横向均布线线荷载：（3.38KN+22.72KNN+2.77KKN+0.51KN+0.88KKN+6.229KN+2.002KN+1.554KN+4.665KN+1.114KN）÷12.55m=2.007KN/m3、箱梁施工荷载（箱箱梁施工荷载载标准值取2KN/mm2）（0.9m×12..5m）×2KN//m2÷12.5mm=1.8KN/m4、箱梁混凝土浇筑筑时产生的冲冲击荷载（箱箱梁混凝土浇浇筑时的冲击击荷载标准值值取2KN/mm2）（0.9m×12..5m）×2KN//m2÷12.5mm=1.8KN/mm5、箱梁混凝土振捣捣荷载（箱梁梁混凝土振捣捣荷载标准值值取2KN/mm2）（0.9m×12..5m）×2KN//m2÷12.5mm=1.8KN/m6、荷载组合（恒荷载载分项系数取取1.2，活荷载分分项系数取1.4）1.2×（36..53KN//m+22.07KNN/m）+1.4××（1.2KNN/m+1.2KNN/m+1.2KNN/m）=53.888KN/m7、箱梁底模板主楞楞强度验算截取三跨主楞作为为计算单元，视视为三等跨简支连续梁，支撑架立杆杆为主楞支座，支座间间距为600mmm。箱梁底模模板主楞采用用两根60mm×120mmm方木，单根主主楞平均分配配的荷载为Q=53.88KKN/m÷22=26.994KN/mm抗弯强度验算：①单根主楞截面最大大弯矩：Mmax=0.088QL2=0.08×266.94×66002=0.77×106N·mm②主楞截面抵抗矩：：W=ab2/6=6×122/6==144cmm3③单根主楞截面最大大正应力：σmax=Mmaax/W=0.77×1066/144××103=5.35N/mmm2σmax=5.355N/mm2＜木材抗弯强强度计算值=17N//mm2主楞抗弯强度满足足要求⑵抗剪强度验算：①单根主楞截面最大大剪力：Vmax=0.6QQL=0.6×26..94×600=99.7×103N②单根主楞截面积：：S=b×h=60×120=77200mmm2③单根主楞截面最大大剪应力δmax=Vmaxx/S=9.7×103//7200==1.35N//mm2δmax=1.335N/mm2＜木材抗剪强强度计算值=1.6NN/mm2主楞抗剪强度度满足要求⑶刚度验算：①主楞截面相对X轴轴的惯性矩：：I=ab3/112=6×123/112=8644cm4②单根主楞最大挠度度：ωmax=0.6777QL4/100EEI=0.677×266.94×66004/100××8000××864×1104=0.342mm③主楞容许挠度：ω=600/4000=1.5mmmωmax=0.3342mm＜主楞容容许挠度ω=1.5mm主楞刚度满足要求二、箱梁底膜板次次楞验算箱梁底模板次楞沿沿纵向布置，间间距为0.115m，主楞为次楞楞的支座，支支座间距为0.9m。视箱梁的全部部荷载平均施施加在次楞上上，每道次楞楞的受力面积积为0.155m×0.9mm=0.1335m2。1、箱梁新浇筑混凝凝土自重⑴箱梁新浇筑混凝土土平面均布荷载载：（36.53KN//m×12..5m）÷（0.9m×112.5m）=456.63KNN÷11.255m2=40.59KN//m2⑵每道次楞承受箱梁梁新浇筑混凝凝土自重，折折算成均布线线荷载：40.59KN//m2×0.1355m2÷0.9m=6.09KN/mm2、箱梁模板及箱室室内钢支撑自自重⑴箱梁模板及箱室内内钢支撑平面面均布荷载：：（2.07KN/mm×12.55m）÷（0.9m×112.5m）=25.875KNN÷11.225m2=2.3KN/m22⑵每道次楞承受箱梁梁模板及箱室室内钢支撑自自重，折算成成均布线荷载载：2.3KN/m22×0.1355m2÷0.9m=0.345KNN/m3、箱梁施工荷载⑴箱梁施工平面均布布荷载：2KN/mm2⑵每道次楞承受箱梁梁施工荷载，折折算成均布线线荷载：2KN/m2×00.135mm2÷0.9m=0.3KN/mm4、箱梁混凝土浇筑时时产生的冲击击荷载⑴箱梁浇筑混凝土时时的冲击荷载载：2KN/mm2⑵每道次楞承受箱梁梁浇筑混凝土土时的冲击荷荷载，折算成成均布线荷载载：2KN/m2×00.135mm2÷0.9m=0.3KN/mm5、箱梁混凝土振捣捣荷载⑴箱梁混凝土振捣平平面均布荷载载：2KN/mm2⑵每道次楞承受箱梁梁混凝土振捣捣荷载，折算算成均布线荷荷载：2KN/m2×00.135mm2÷0.9m=0.3KN/mm6、荷载组合（横荷荷载分项系数数取1.2，活荷载分分项系数取1.4）1.2×（6.009KN/mm+0..345KNN/m）+1.4××（0.3KN/m++0.3KKN/m+0.3KNN/m）=8.98KNN/m7、箱梁底模板次楞楞强度验算视次楞为单跨简支支梁，支座为为主楞，支座座间距为900mm。箱箱梁底模板次次楞采用60mm×1000mm方木。⑴抗弯强度验算：①单根次楞截面最大大弯矩：Mmax=0.1225QL2=0.125×88.98×66002=4.04×1105N·mm②次楞截面抵抗矩：W=ab2/6=6×102/6=1100cm3③单根次楞截面最大大正应力：σmax=Mmaax/W=4.04×1055/100×1103=4.04N//mm2σmax=4.044N/mm2＜木材抗弯强强度计算值=17N//mm2次楞抗弯强度度满足要求⑵抗剪强度验算：①单根次楞截面最大大剪力：Vmax=0.5QQL=0.5×8.998×600=2..69×1003N②单根次楞截面积：：S=b×h=60×100=60000mm22③单根次楞截面最大大剪应力：δmax=Vmaxx/S=2.69×1033/60000=0.455N/mm2δmax=0.445N/mmm2＜木材抗剪强强度计算值=1.6NN/mm2次楞抗剪强强度满足要求求⑶刚度验算：①次楞截面相对X轴的的惯性矩：I=ab3/112=6×103/112=5000cm4②次楞最大挠度：ωmax=5QL44/384EI=5×8.98×60004/384×80000×5000×104=0.38mm③主楞容许挠度：ω=600/4000=1.5mmmωmax=0.7744mm＜次楞容许挠挠度ω=1.5mm次楞刚度满足足要求三、箱梁底模板验验算箱梁底模板铺设在在次楞上，承承受箱梁和上上部模板的自自重及施工荷荷载与振捣混混凝土的荷载载。1、箱梁新浇筑混凝凝土自重新浇筑混凝土自重重折算成横向向均布线荷载载：36.553KN/mm2、箱梁腹板和顶板板模板及箱室室内钢支撑自自重箱梁腹板和顶板模模板及箱室内内支撑自重合合计并折算成成横向均布线线荷载：1..98KN//m3、箱梁施工荷载（箱箱梁施工荷载载标准值取2KN/mm2）箱梁施工荷载折算算成横向均布布线荷载：1.8KN//m4、箱梁混凝土浇筑筑时产生的冲冲击荷载（箱箱梁混凝土浇浇筑时的冲击击荷载标准值值取2KN/mm2）箱梁混凝土浇筑时时产生的冲击击荷载折算成成横向均布线线荷载：1.8KN//m5、箱梁混凝土振捣捣荷载（箱梁梁混凝土振捣捣荷载标准值值取2KN/mm2）箱梁混凝土振捣荷荷载折算成横横向均布线荷荷载：1.8KN//m6、荷载组合（横荷荷载分项系数数取1.2，活荷载分分项系数取1.4）1.2×（36..53KN//m+11.98KN/mm）+1.4××（1.8KN/m+1.88KN/m11.8KN/m）=53.777KN/m7、箱梁底模板强度度验算视计算单元的箱梁梁底模板为多多跨连续梁，以以次楞为支座座，承受均布布线荷载，任任取其中三跨跨模板作为强强度验算单元元，视为三等等跨简支连续续梁，支座间间距为150mm。箱梁底模模板采用厚度度为18mm的覆膜竹胶合合板。⑴抗弯强度验算：①模板截面最大弯矩矩：Mmax=0.088QL2=0.08×533.77×1502=9.68×1104N·mm②模板截面抵抗矩：：W=ab2/6=90×1.82/66=48.6cmm3③模板截面最大正应应力：σmax=Mmaax/W=9.68×1044/48.6×1103=2.03N//mm2σmax=2.033N/mm2＜竹木模板抗弯弯强度计算值值=17N/mmm2模板抗弯强度度满足要求⑵刚度验算：①模板截面相对X轴轴的惯性矩：：I=ab3/112=90×1.83/122=43.774cm4②模板最大挠度：ωmax=0.6777QL4/100EEI=0.677×553.77××1504/100××8000××29.166×104=0.079mm模板容许挠度：ω=150/400==0.38mmmωmax=0.0079mm＜模板容许挠度度ω=0.38mm模板刚度满足足要求四、箱梁底模板支支撑架立杆验验算1、立杆平均承受的轴轴向荷载计算单元的双排立立杆横向间距距均为600mm，视每根立立杆承受上部部传递的平均均荷载。①立杆承受上部传递递的平均荷载载：N1=53.888KN/m××0.6m=32.32KNN②立杆自重：支撑架架立杆选用直直径48mmm、壁厚3mmm钢管，截取的的计算单元处处支撑架的搭搭设高度为44.6m，立杆的自重重标准荷载值值取0.0388KN/m，每根立杆的的自重为N2=（4.6m×00.038KKN/m）×1.2=0.21KN③立杆承受的水平杆杆自重：支撑撑架的水平杆杆步距为1..2m，每根立杆承承受横向水平杆的自重重为N3=（0.6m×4根××0.0388KN/m）×1.2==0.109KN每根立杆承受纵向向水平杆的自自重为N4=（0.9m×4根××0.0388KN/m）×1.2==0.1644KN立杆承受的全部轴轴向荷载：N=NN1+N2+N3+N4=32.32KNN+0.211KN+0.1109KN+0.1164KN=32.803KNN2、立杆强度验算①立杆截面积：A==3.84ccm2②立杆横截面压应力力：σ=N/A=32..803×1003/3.844×102=85.422N/mm2③钢管的抗压强度标标准值：f==205N//mm2σ=83.78N//mm2＜f=2055N/mm22钢管抗压强强度满足要求求3、顶步立杆稳定性验验算①顶步立杆计算长度度：支撑架立立杆伸出顶步步水平杆的长长度取10cm，顶撑升升降头的最大大可调节高度度取30cm，水平杆步距距为120cm，则顶步立杆杆的计算长度度为L0=h+2a=1.2+2×（00.1+0..3）=21.4m②顶步立杆截面回转转半径：i=1/4（D22+d2）1/2=1/4（4822+422）1/2=15.94mm③顶步立杆长细比：：λ=L0/i=2000/15..94=1225.47④顶步立杆轴心受压压稳定系数：：根据钢管的的长细比查表表得φ=0.45⑤顶步立杆横截面压压应力：σ=N/φ·A=32.803××103/0.45×3.884×1022=189.883N/mmm2⑥钢管的抗压强度标标准值：f==205N//mm2σ=189.83N//mm2＜f=2055N/mm22顶步立杆满满足稳定性要要求4、底步立杆稳定性性验算①底步立杆计算长度：：支撑架水平杆杆步距为900cm，则底底步立杆的计计算长度为LL0=1.2m②底步立杆截面回转半半径：i=1/4（D22+d2）1/2=1/4（4822+422）1/2=15.944mm③底步立杆长细比：λ=L0/i=1200/15..94=566.46④底步立杆轴心受压稳稳定系数：根根据钢管的长长细比查表得得φ=0.763⑤底步立杆横截面压应应力：σ=N/φ·A=32.803××103/0.7633×3.844×102=111.996N/mmm2⑥钢管的抗压强度标标准值：f==205N//mm2σ=111.96N//mm2＜f=2055N/mm22底步立杆满足足稳定性要求跨中箱梁横隔板模模板及支撑架架计算跨中箱梁设横隔板板，横隔板的的竖截面尺寸寸为3.6m×0.5m，长度为12.5m，横隔板底模模板支撑架设设双排立杆，双排立杆的间距为0.3m，各排立杆的横向间距均为0.6m，板底的模板主楞横向布置，间距与双排立杆间距一致，。一、横隔板底模板板主楞验算1、横隔板新浇筑混混凝土自重⑴横隔板新浇筑混凝凝土自重：（新新浇筑混凝土土自重标准值值取26KN/m）（12.5m×0..5m×3..6m）×26KNN/m=585KN⑵两端悬挑翼板新浇浇筑混凝土对对箱梁的竖向向压力：1.209m3××26KN//m3×（sin100°）2=0.765KNN×2=1.53KN⑶新浇筑混凝土自重重合计并折算算成横向均布布线荷载：446.92KKN/m2、横隔板模板及支支撑自重⑴横隔板底模板自重重：（竹胶合合板模板标准准荷载值取0.3KNN/m2）（12.5m×0..5m）×0.3KKN/m2=1.8775KN⑵横隔板底模板次楞楞自重：（次次楞采用60×100方木，标标准荷载值取取6KN/mm3）（0.06m×0..1m×0.5m×84根）×6KNN/m3=1.512KNN⑶横隔板外侧模板自自重：（竹胶胶合板模板标标准荷载值取取5KN/mm2）①横隔板外侧模板自自重：（2..8m×0..018m××0.5m）×5KN//m3=0.126KNN×2=0.252KNN②横隔板内侧模板自自重：（3..02m×00.018mm×0.5m）×5KN//m3=0.136KNN×2=0..272KNN⑷横隔板模板竖楞自自重：（竖楞楞采用50×1000方木，标准准荷载值取66KN/m33）①横隔板外侧模板竖竖楞自重：（0.05mm×0.1mm×2.8m×22根）×6KNN/m3=0.168KN××2=0.336KNN②横隔板内侧模板竖竖楞自重：（0.05mm×0.1mm×3.022m×33根）×6KNN/m3=2.99KN×22=5.98KN⑸横隔板模板平楞自自重：（平楞楞采用直径48mm、壁厚3.5mm钢管，标准准荷载值取0.0388KN/m）①横隔板外侧模板平平楞自重：（0.5m×22根×8道）×0.0038KN//m=0.304KNN×2=0.608KNN②横隔板内侧模板平平楞自重：（11.5m××2根×8道）×0.0038KN//m=6.992KNN×2=13.984KKN⑹横隔板模板拉结螺螺栓自重：（拉结螺栓采采用直径144圆钢，标准准荷载值取00.012KKN/m）①横隔板外侧模板拉拉结螺栓自重重：（1.2455m×1根×8道）×0.0012KN//m=0.119KNN×2=0.238KNN②横隔板内侧模板拉拉结螺栓自重重：（1.2455m×29根×8道）×0.0012KN//m=3.466KNN⑺横隔板模板及支撑撑自重合计并并折算成横向向均布线荷载载：2.2882KN/mm3、横隔板施工荷载载（横隔板施施工荷载标准准值取2KN/mm2）（0.5m×12..5m）×2KN//m2/12.55m=1KN/m4、横隔板混凝土浇浇筑时产生的的冲击荷载（箱箱梁混凝土浇浇筑时的冲击击荷载标准值值取2KN/mm2）（0.5m×12..5m）×2KN//m2/12.55m=1KN/m5、横隔板混凝土振振捣荷载（横横隔板混凝土土振捣荷载标标准值取2KN/mm2）（0.5m×12..5m）×2KN//m2/12.55m=1KN/m6、荷载组合（横荷荷载分项系数数取1.2，活荷载分分项系数取1.4）1.2×（46..92KN//m+22.282KKN/m）+1.4××（1KN/m++1KN//m+11KN/m）=63.242KNN/m7、横隔板底模板主主楞强度验算算取三跨主楞作为计计算单元，视视为三等跨简简支连续梁，支支座为支撑立立杆，支座间间距为600mm。横隔板底底模板主楞采采用两根60mm××120mmm方木，单根根主楞平均分分配的荷载为为Q=63.2242KNN/m÷2==31.6221KN/mm⑴抗弯强度验算：①单根主楞截面最大大弯矩：Mmax=0.088QL2=0.08×311.621××6002=0.94×1106N·mm②主楞截面抵抗矩：：W=ab2/6=6×122/66=144ccm3③单根主楞截面最大大正应力：σmax=Mmaax/W=0.94×1066/144××103=6.5288N/mm2σ=6.528N/mmm2＜木材抗弯强强度计算值=17N//mm2主楞抗弯强强度满足要求求⑵抗剪强度验算：①单根主楞截面最大大剪力：Vmax=0.6QQL=0.6×31..621×600=111.3833×103N②单根主楞截面积：：S=60×1200=72000mm2③单根主楞截面最大大剪应力δmax=Vmaxx/S=11.383××103/72000=1.5881N/mmm2δmax=1.5581N/mmm2＜