水工结构防洪挡潮闸重建工程水闸计算案例

PAGEPAGE99xxxx防洪挡潮闸重建工程水工结构设计计算书审核：校核：计算：二0年月目录HYPERLINK\l"_Toc225761013"一、基本设计资料1HYPERLINK\l"_Toc225761014"1.1堤防设计标准1HYPERLINK\l"_Toc225761015"1.2水闸设计标准1HYPERLINK\l"_Toc225761016"1.3特征水位1HYPERLINK\l"_Toc225761017"1.4结构数据2HYPERLINK\l"_Toc225761018"1.5水闸功能2HYPERLINK\l"_Toc225761019"1.6地基特性2HYPERLINK\l"_Toc225761020"1.7地震设防烈度3HYPERLINK\l"_Toc225761021"二、闸顶高程计算4HYPERLINK\l"_Toc225761022"2.1按《水闸设计规范》中的有关规定计算闸顶高程4HYPERLINK\l"_Toc225761023"2.2按《堤防工程设计规范》中的有关规定计算堤顶高程5HYPERLINK\l"_Toc225761024"2.3闸顶高程计算结果7HYPERLINK\l"_Toc225761025"2.4启闭机房楼面高程复核计算8HYPERLINK\l"_Toc225761026"三、水闸水力计算9HYPERLINK\l"_Toc225761027"3.1水闸过流能力复核计算9HYPERLINK\l"_Toc225761028"3.2消能防冲计算11HYPERLINK\l"_Toc225761029"四、渗流稳定计算21HYPERLINK\l"_Toc225761030"4.1渗流稳定计算公式21HYPERLINK\l"_Toc225761031"4.2闸侧渗流稳定计算22HYPERLINK\l"_Toc225761032"4.3闸基渗流稳定计算24HYPERLINK\l"_Toc225761033"五、闸室应力稳定计算28HYPERLINK\l"_Toc225761034"5.1计算工况及荷载组合28HYPERLINK\l"_Toc225761035"5.2计算公式29HYPERLINK\l"_Toc225761036"5.3计算过程31HYPERLINK\l"_Toc225761037"5.4计算成果及分析33HYPERLINK\l"_Toc225761038"六、闸室结构配筋计算34HYPERLINK\l"_Toc225761039"6.1基本资料34HYPERLINK\l"_Toc225761040"6.2边孔计算35HYPERLINK\l"_Toc225761041"6.3中孔计算51HYPERLINK\l"_Toc225761042"6.4胸墙计算51HYPERLINK\l"_Toc225761043"6.5工作桥配筋及裂缝计算53HYPERLINK\l"_Toc225761044"6.6闸门锁定座配筋及裂缝计算54HYPERLINK\l"_Toc225761045"6.7水闸交通桥面板计算57HYPERLINK\l"_Toc225761046"七、翼墙计算58HYPERLINK\l"_Toc225761047"7.1计算方法58HYPERLINK\l"_Toc225761048"7.2计算工况59HYPERLINK\l"_Toc225761049"7.3计算过程（具体计算详见堤防设计计算书案例）59HYPERLINK\l"_Toc225761050"7.4计算成果60HYPERLINK\l"_Toc225761051"7.5配筋计算60HYPERLINK\l"_Toc225761052"八、其他连接挡墙计算61HYPERLINK\l"_Toc225761053"8.1埋石砼挡墙计算（具体计算详见堤防设计计算书案例）61HYPERLINK\l"_Toc225761054"8.2埋石砼挡墙基础处理62HYPERLINK\l"_Toc225761055"8.3中控楼浆砌石墙计算（具体计算详见堤防设计计算书案例）63HYPERLINK\l"_Toc225761056"九、上下游护岸稳定计算64HYPERLINK\l"_Toc225761057"9.1计算断面的选取与假定64HYPERLINK\l"_Toc225761058"9.2计算工况64HYPERLINK\l"_Toc225761059"9.3计算参数64HYPERLINK\l"_Toc225761060"9.4计算理论和公式65HYPERLINK\l"_Toc225761061"9.5计算过程（具体计算详见堤防设计计算书案例）66HYPERLINK\l"_Toc225761062"9.6计算结果66HYPERLINK\l"_Toc225761063"十、施工围堰计算67HYPERLINK\l"_Toc225761064"10.1导流级别及标准67HYPERLINK\l"_Toc225761065"10.2围堰顶高程确定67HYPERLINK\l"_Toc225761066"10.3围堰稳定计算（具体计算详见堤防设计计算书案例）68HYPERLINK\l"_Toc225761067"十一、基础处理设计计算70HYPERLINK\l"_Toc225761068"11.1闸室基础处理设计计算70HYPERLINK\l"_Toc225761069"11.2翼墙基础处理设计计算74HYPERLINK\l"_Toc225761070"十二、闸室和翼墙桩基础配筋计算76HYPERLINK\l"_Toc225761071"12.1计算方法76HYPERLINK\l"_Toc225761072"12.2计算条件76HYPERLINK\l"_Toc225761073"12.3第一弹性零点到地面的距离t的计算76HYPERLINK\l"_Toc225761074"12.4桩的弯距计算77HYPERLINK\l"_Toc225761075"12.5桩顶水平位移Δ计算77HYPERLINK\l"_Toc225761076"12.6配筋计算77HYPERLINK\l"_Toc225761077"12.7灌注桩最大裂缝宽度验算79一、基本设计资料1.1堤防设计标准根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《广东省水利厅关于中顺大围达标加固工程可行性研究报告设计有关问题的审查意见》（粤水规〔2005〕147号）确定中顺大围达标加固工程以洪为主的堤段及穿堤建筑物现阶段防洪标准为50年一遇,待上游水库建成后达到100年一遇，堤防和穿堤建筑物工程级别为1级；以潮为主的堤段及穿堤建筑物防洪(潮)标准为100年一遇，堤防和穿堤建筑物工程级别为1级。1.2水闸设计标准根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、粤水规[2005]147号文“关于中顺大围达标加固工程可行性研究报告设计有关问题的审查意见”、粤水规计[2007]98号文“关于中顺大围应急项目拱北水闸重建工程可行性研究报告的审查意见”以及《水闸设计规范》（SL265-2001）确定拱北水闸为Ⅲ等中型工程，主要建筑物级别为1级，次要建筑物级别为3级。水闸的设计防洪（挡潮）标准为50年一遇（经西江上游大藤峡和龙滩水库联调后使中顺大围达到100年一遇防洪标准），相应潮水位为3.55m；校核防洪（挡潮）水位取历史最高潮水位3.66m。水闸的排涝标准按10年一遇24小时暴雨所产生径流量，城镇、鱼塘1天排干，农田3天排干设计，相应设计最大过闸流量为207m3/s。1.3特征水位外江设计洪潮水位为3.55m（P=2%）；外江校核洪潮水位为3.66m（历史最高洪潮水位）；外江多年平均高高潮水位为2.48m；外江多年平均低低潮水位为-0.63m；外江多年平均高潮水位为0.64m；外江多年平均低潮水位为0.14m；设计、校核挡潮时相应内河水位为0.50m；内河最高限制水位为1.60m；内河正常蓄水位为0.80m；引洪时相应内河最低控制水位为-0.20m。1.4结构数据水闸为砼整体式结构，共8孔，每孔净宽7m，总净宽56m；每两孔为一联，共四联。闸顶高程为5.55m，闸底板面高程-2.20m，闸室顺水流方向长18m。底板厚1.0m。闸顶设交通桥，总宽8m，设计荷载等级按公路－Ⅱ级。1.5水闸功能水闸功能为防洪、排涝、挡潮及灌溉（承担横栏、沙溪、大涌等镇农田的引潮灌溉任务）为一体的水利工程。排涝流量207m3/s，最大引水流量174.8m3/s。1.6地基特性根据地质勘察报告，场地内特殊岩土主要有软土。场地内软土厚度较大，强度较低。场地内软土很发育，为海陆交互相沉积的淤泥（淤泥质土），呈饱和，流塑-软塑状，层厚10.90～19.05m。该层软土具地基承载力低，含水量高，孔隙比大，透水性差，强度低，高压缩性，高灵敏度等不良特殊性能。当其受到震动时，土层结构易受破坏，抗剪强度和承载力随之大幅下降，从而引起地面震馅。根据《软土地区工程地质勘察规范》（JGJ83-91）的要求，在地震基本烈度7度区，当软土厚度＞3m,，承载力标准值≤70kpa时，建筑设计时要考虑震馅的影响。场地地下水在强透水土层中对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。1.7地震设防烈度根据地质勘察报告,结合区域地质、地震资料及已建水闸运行情况，拟建工程的抗震设防应按《建筑抗震设计规范》GB50011执行，本场地位于广东省中山市，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）附录A.0.17的划分，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。二、闸顶高程计算根据《水闸设计规范》SL265-2001第4.2.4条规定，水闸闸顶高程不应低于正常水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之和；位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于防洪（挡潮）堤堤顶高程。故拱北水闸闸顶高程计算确定如下：2.1按《水闸设计规范》中的有关规定计算闸顶高程2.1.1计算工况计算分设计挡潮和校核挡潮两种工况。设计挡潮工况下潮水位根据规范采用五十年一遇潮水位，即h0＝3.55m(珠基,下同)，设计风速采用重现期为50年的年最大风速28m/s；校核挡潮工况的潮水位取历史最高潮位计算，即h0＝3.66m，风速采用多年平均年最大风速，即V0＝16.0m/s。2.1.2计算公式闸顶高程按《水闸设计规范》（SL265－2001）中有关规定进行计算，相关公式如下：式中：Z—闸顶高程（m）；h0—计算潮水位（m）；A—安全超高（m）；hm—平均波高（m）；v0—计算风速（m/s）；基本组合时，采用重现期为50年的年最大风速；特殊组合时，采用多年平均年最大风速；D—风区长度（m）；本工程因闸前水域较狭窄，故采用水闸前沿水面宽度的5倍；Hm—风区内的平均水深（m）；根据实测地形图求得沿风向平均河底高程为-2.68m；Tm—平均波周期(s)；Lm—平均波长(m)；H—闸前水深（m）；h1%—相应于波列累积频率1%的波高（m）；hz—波浪中心线超出计算水位的高度（m）。2.1.3计算结果根据上述公式计算，结果下表。闸顶高程应取以上两种工况计算的大值，即5.06m。闸顶高程计算成果表项目设计挡潮工况校核挡潮工况挡潮水位（m）3.553.66计算风速（m/ss）28.016.0吹程（m）452452平均水深Hm（mm）6.236.34设计波高hp（mm）0.660.37hz（m）0.150.08安全超高A（m）0.700.50闸顶高程Z（m）5.064.612.2按《堤防工程设计规范》中的有关规定计算堤顶高程2.2.1计算工况设计工况取设计挡潮工况，该工况相应参数为：设计潮水位为3.55m（P＝2%），依据《广东省海堤工程设计导则》(试行)（DB44/T182-2004）条文说明第6.1.3条，相应设计风速采用重现期为50年的年最大风速28m/s；风区长度D=452m；根据实测地形图，求得风区内的水域平均水深d为6.23m。2.2.2计算公式按照《堤防工程设计规范》，堤顶高程及风浪要素按下列公式计算确定：式中：Y—堤顶超高（m）；R—设计波浪爬高（m）；e—设计风壅增水高度（m）；A—安全加高值（m）；—平均波高（m）；—平均波周期（s）；V—计算风速（m/s）；F—风区长度（m）；L—堤前波浪的波长（m）；d—水域的平均水深（m）；g—重力加速度,采用9.81（m/s2）；K—综合摩阻系数，取K=3.6×10-6；β—风向与垂直于堤轴线的法线的夹角（度）；RP—累计频率为p的波浪爬高；K△—斜坡的糙率及渗透性系数，本处为砌石护面取为0.78；KV—经验系数；m—斜坡坡率，m=ctgα，α为斜坡角（度）。2.2.3计算结果根据上述公式计算，结果见下表。堤顶高程计算成果表项目设计挡潮工况备注挡潮水位（m）3.55计算风速（m/ss）28.0吹程（m）452水域平均水深d（m）6.23设计波浪爬高R（m）0.91设计风壅增水高度度e(m)0.01安全超高A（m）1.00计算堤顶高程Z（m）5.47又根据《堤防工程设计规范》(GB50286-98)第6.3.1条,1.2级堤防的堤顶超高值不应小于2.0m,故本次设计堤顶高程为5.55m。2.3闸顶高程计算结果综上，根据计算的闸顶高程为5.06m，根据中顺大围设防标准堤顶高程为5.55m，为使水闸闸顶高程与堤顶高程相同，故本次设计闸顶高程取5.55m。2.4启闭机房楼面高程复核计算闸顶高程为5.55m，闸门高度为4.1m，吊耳及起吊动滑轮高度为0.5m，检修时闸门底提出闸槽顶0.5m。动滑轮顶高程＝5.55+4.1+0.5+0.5＝10.65m，启闭机房楼面高程为11.55m，富余为0.9m，满足启闭要求。三、水闸水力计算算水闸水力计算的目目的是为了确确定水闸闸孔孔净宽、验算算水闸消能防防冲设施和抗抗渗稳定性是是否满足要求求。3.1水闸过流流能力复核计计算a.计算公式水闸的过流能力计计算对于平底底闸，当堰流流处于高淹没没度时（hs/H0≥0.9），根据《水水闸设计规范范》SL2655-20011附录A.0.2规定的水力力计算公式：：式中：B0—闸闸孔总净宽（m）；Q—过闸流量（m3//s）；H0—计入行进流速水头头的堰上水深深（m）；hs—由堰顶算起的下游游水深（m）；g—重力加速度，采用用9.81（m/s2）；μ0—淹没堰流的综合流流量系数。综上，根据主要参参数：单孔净净宽bo＝7m，孔数N＝8，总净宽Bo＝56m，底板面高高程-2.200m，中墩厚dz＝1.20m，分缝墩厚dz＝2.00m，边墩参数bb＝1.00m。根据中水[20055]14号文件，确确定中顺大围围围内最高控控制水位为1.60mm,故排涝过流流能力从闸内内水位为1.60m开始复核排排涝最不利，根根据《水闸设设计规范》（SL2655-20011）第5.0.5条“一般情况下下，平原区水水闸的过闸水水位差可采用用0.1～0.3m”，采用《理理正水力计算算》（5.0版）水闸水水力计算软件件计算得水闸闸在各种工况况下的过流能能力，列于下下表。水闸排涝过流能力力成果表单位位：m3/s流量(m3/s)闸内水位(m)1.601.501.401.301.201.101.000.900.80闸外水位(m)1.50284.81.40385.3277.01.30451.7374.3269.11.20438.3363.3261.31.10424.9352.3253.51.00411.4341.2245.70.90398.0330.2237.80.80384.6319.2230.00.70371.2308.2222.20.60357.8297.20.50344.5排涝工况闸门开度度控制表(最大流量207m3/s)单位：m内河水位外江水位1.601.301.000.801.601.30√1.002.26√--0.701.372.27√√0.400.951.31√√0.140.710.931.40√注：1、表中数值值为闸门运行行时开度的最最大控制值，运运行操作时不不得超过该开开度值。2、表中“0”表示示该水位组合合时反向排水水，“√”表示允许闸闸门全开，“-”表示不允许出出现状态。本水闸设计要求最最大排水流量量为207m3/s。从上表中中可以看出排排水泄洪在过过闸水头差为为0.10m、0.20m、0.30m时的最小过过闸流量分别别为222.22m3/s、297.22m3/s、344.55m3/s，相应的闸闸内水位为0.80m，此时已到到内河正常蓄蓄水位，故满满足设计最大大排水流量207m3/s的要求。在闸内外相同水头头差的情况下下，内河水位位越低，引水水流量越小，故故可按闸内水水位到达内河河最低控制水水位-0.200m开始复核进进洪最不利，根根据《水闸设设计规范》（SL2655-20011）第5.0.5条“一般情况下下，平原区水水闸的过闸水水位差可采用用0.1～0.3m”，计算得水水闸在各种水水位组合下的的引水过流能能力列于下表表。水闸引水过流能力力成果表流量(m3/s)闸外水位(m)-0.10-0.060.000.10闸内水位(m)-0.20151.9177.7209.4285.5引水工况闸门开度度控制表（最最大流量174.88m3/s）单位：m内河水位外江水位0.800.500.20-0.10-0.202.480.600.530.460.360.362.180.680.580.510.370.371.880.890.670.560.450.381.581.240.890.640.530.411.28√1.200.840.620.540.98√√1.190.750.670.680√√1.220.990.3800√√√0.08000√√-0.200000√注：1、表中数值为闸门门运行时开度度的最大控制制值，运行操操作时不得超超过该开度值值。2、表中中“0”表示该水位位组合时闸门门关闭；“√”表示内外水水位持平，允允许闸门全开开。本水闸设计要求最最大引水流量量为174.88m3/s。从上表中中可以看出引引水在过闸水水头差为0.10m、0.14m、0.20m、0.30m时的过闸流流量分别为151.99m3/s、177.77m3/s、209.44m3/s、285.55m3/s，相应闸内内水位为内河河最低控制水水位-0.200m，在此水位位工况下当水水头差为0.14m时已满足要要求。3.2消能防冲冲计算3.2.1计算算工况拱北水闸为双向引引、排水，故故计算时分别别按排洪和引引水进行消能能防冲计算。初初拟采用底流流式消能，消消能工采用下下挖式消力池池。排涝时,经分析最最不利工况为为围内内涝，内内河水位到达达围内最高控控制水位1.60m，水闸必须须开闸泄水，遇遇闸外江多年年平均低潮水水位为0.14m，相应最大大排洪流量为为207m3/s。引水时，经分析最最不利工况为为内河到达最最低控制水位位-0.200m，遇外江多多年平均高高高潮水位为2.48m，相应最大大引水流量取取174.88m3/s。消能防防冲计算工况况见下表：消能防冲计算工况况表计算工况闸内水位（m）闸外水位（m）最大流量（m3//s）排洪工况1.600.14207引水工况-0.202.48174.83.2.2计算算公式过流流量、消力池池深度、消力力池长度、消消力池底板厚厚度、海漫长长度、河床冲冲刷深度计算算采用《水闸闸设计规范》附附录B中的相关公公式，计算公公式如下：①消力池深度计算消力池深度按下列列公式进行计计算：式中：d—消力力池深度（m）；σ0—水跃淹没系数，采采用1.05；α—水流动能校正系数数，采用1.05；q—过闸单宽流量（mm2/s）；b1—消力池首端端宽度（m）；b2—消力池末端端宽度（m）；T0—由消力池底底板顶面算起起的总势能（m）；ΔZ—出池落差（m）；；hs′—出池河床水深（mm）。②消力池长度计算消力池长度按下列列公式进行计计算：式中：Lsj—消消力池长度（m）；Ls—消力池斜坡段水平平投影长度（m）；β—水跃长度校正系数数，采用0.8；Lj—水跃长度（m）。③消力池底板厚度计计算消力池底板厚度根根据抗冲和抗抗浮要求，按按下列公式进进行计算，并并取其大值。抗冲抗浮式中：t—消消力池底板始始端厚度（m）（取消力力池底板为等等厚）；ΔH′—闸孔泄水时的上、下下游水位差（m）；q—过闸单宽流量（mm2/s）；k1—消力池底板计算系系数，采用0.15；k2—消力池底板安全系系数，采用1.20；U—作用在消力池底板板底面的扬压压力(kPa)；W—作用在消力池底板板顶面的水重重(kPa)；Pm—作用在消力池底板板上的脉动压压力(kPa)，其值可取取跃前收缩断断面流速水头头值的5%；通常计算算消力池底板板前半部的脉脉动压力时取取“＋”，计算消力力池底板后半半部的脉动压压力时取“-”；γb-消力池底板的饱和和重度(kN/m3)。④海漫长度计算当，且消能扩散良好好时，海漫长长度按下列公公式进行计算算：式中：Lp——海漫长度（m）；qs—消力池末端端单宽流量（m2/s）；Ks—海漫长度度计算系数，取12。⑤河床冲刷深度计算算海漫末端的河床冲冲刷深度按下下列公式进行行计算：式中：dm——海漫末端河河床冲刷深度度（m）；qm—海漫末端单单宽流量（m2/s）；[v0]—河床床土质允许不不冲流速，取取0.60（m/s）；hm—海漫末端河河床水深（m）。根据上述公式分别别进行排洪和和引水消能计计算，消能防防冲计算结果果见下表消能防冲计算成果果表计算工况排洪工况（计算）排洪工况（设计）引水工况（计算）引水工况（设计）闸内水位（m）1.60-0.20闸外水位（m）0.142.48过闸流量（m3//s）207174.8消力池深（m）－0.500.290.50消力池长度βLjj（m）－12.0014.1915.00消力池底板厚（mm）－0.600.480.60海漫长（m）－40.0026.2040.00冲坑深度（m）－2.473.2.3防冲冲槽断面面积积计算防冲槽断面面积按按下游河床冲冲至最深时，抛抛石坍塌在冲冲刷坑上游坡坡面所需要的的面积A＝tL确定，即：式中：dm—海漫漫末端河床冲冲刷深度（m）；t—冲坑上游护面厚度度，即抛石自自然形成的护护面厚度，取取0.5m；m——塌落的堆石石形成的边坡坡系数，取m＝3。经计算，外河侧不不需要设消能能工；内河侧侧抛石防冲槽槽所需断面面面积为3.91mm2。现设计内内、外河侧防防冲槽断面面面积均为6.10mm2，因此内、外外河侧均满足足要求。4）综上所述，初拟拟消能工尺寸寸满足要求。5）附计算方法及过过程如下计算方法采用《理理正水力计算算》（5.0版）水闸水水力计算及消消能工水力计计算软件：***********************************************************************************计算项目：消能工工水力计算排排洪工况***********************************************************************************[消力池断面简简图][计算条件]][基本参数]消能工类型:下挖挖式消力池计算目标:设计尺尺寸上游底部高程:--2.2000(m)下游底部高程:--2.2000(m)消力池首端宽度::66.8000(m)消力池末端宽度::70.8000(m)水流的动能校正系系数:1.0050泄水建筑物下游收收缩断面处流流速系数:00.950消力池出流流速系系数:0.9950水跃淹没系数:11.050是否计算消力池前前段长度:计算消力池前端型式::斜坡式宽顶堰的流速系数数:0.9550宽顶堰的流量系数数:0.9550宽顶堰的堰顶高程程:-2.2200(m))自由水跃跃长计算算系数:6..900水跃长度校正系数数:0.8000是否计算消力池底底板的厚度::计算消力池底板计算系系数K1:00.150消力池底板安全系系数K2:11.200消力池底板的饱和和重度:255.000((kN/m^^3)脉动压强系数:00.050海漫长度计算系数数Ks:122.000河床土质允许不冲冲流速:0..600(mm/s)水位流量的组数::1序号单宽流量上游游水位下游水水位扬压力(m3//s*m)(m)((m)(kkPa)13.70001.600000.140322.850[计算过程]]1、判断是否需要建建消能工。流速水头公式：α*V^2/(2**g)，V=q/TT其中：q单宽流量量(m^2/ss)，T上游水头(m)，α水流动能校校正系数。计算收缩断面水深深公式：hc^3--T0*hcc^2+α*q^2//(2*g**φ^2)=00其中：hc收缩断断面水深(m)，T0消力池底底部以上的总总水头(m)，φ流速系数。计算跃后水深公式式(矩形断面扩扩散渠槽自由由水跃)：hc'=hhc/2*((sqrt((1+(8**α*q^2))/(g*hhc^3)))-1)*((b1/b22)^0.225其中：hc'跃后后水深(m)，b1消力池首首端宽度(m)，b2消力池末末端宽度(m)。判断水跃型式的条条件：hc'＞ht，远离式式水跃hc'=ht，临界界水跃hc'＜ht，淹没式式水跃其中：ht下游水水深(m)。若发生远离式水跃跃，则需要修修建消能工，否否则不需要。序号单宽流量流速速水头上游总总水头收缩断断面水深跃后后水深下游水水深水跃型式式(m^33/s*m))(mm)((m)(m)(mm)(m))13..7000..0513..8510.49222.17772.3440淹没没水跃没有远离水跃产生生，所以下游游不需要修建建消能工。***********************************************************************************计算项目：消能工工水力计算引引水工况***********************************************************************************[消力池断面简简图][计算条件]][基本参数]消能工类型:下挖挖式消力池计算目标:设计尺尺寸上游底部高程:--2.2000(m)下游底部高程:--2.2000(m)消力池首端宽度::66.8000(m)消力池末端宽度::71.8000(m)水流的动能校正系系数:1.0050泄水建筑物下游收收缩断面处流流速系数:00.950消力池出流流速系系数:0.9950水跃淹没系数:11.050是否计算消力池前前段长度:计算消力池前端型式::斜坡式宽顶堰的流速系数数:0.9550宽顶堰的流量系数数:0.9550宽顶堰的堰顶高程程:-2.2200(m))自由水跃跃长计算算系数:6..900水跃长度校正系数数:0.8000是否计算消力池底底板的厚度::计算消力池底板计算系系数K1:00.150消力池底板安全系系数K2:11.200消力池底板的饱和和重度:255.000((kN/m^^3)脉动压强系数:00.050海漫长度计算系数数Ks:122.000河床土质允许不冲冲流速:0..600(mm/s)水位流量的组数::1序号单宽流量上游游水位下游水水位扬压力(m3//s*m)(m)((m)(kkPa)13.13302.4800--0.2000433.100[计算过程]]1、判断是否需要建建消能工。流速水头公式：α*V^2//(2*g))，V=q/TT其中：q单宽流量量(m^2/ss)，T上游水头(m)，α水流动能校校正系数。计算收缩断面水深深公式：hc^3--T0*hcc^2+α*q^2//(2*g**φ^2)=00其中：hc收缩断断面水深(m)，T0消力池底底部以上的总总水头(m)，φ流速系数。计算跃后水深公式式(矩形断面扩扩散渠槽自由由水跃)：hc'=hhc/2*((sqrt((1+(8**α*q^2))/(g*hhc^3)))-1)*((b1/b22)^0.225其中：hc'跃后后水深(m)，b1消力池首首端宽度(m)，b2消力池末末端宽度(m)。判断水跃型式的条条件：hc'＞ht，远离式式水跃hc'=ht，临界界水跃hc'＜ht，淹没式式水跃其中：ht下游水水深(m)。若发生远离式水跃跃，则需要修修建消能工，否否则不需要。序号单宽流量流速速水头上游总总水头收缩断断面水深跃后后水深下游水水深水跃型式式(mm^3/s**m)(m)(m)(mm)(m)((m)13..1300..0244..7040.36662.17792.0000远离离水跃2、计算消力池池深深。计算消力池出口水水面落差ΔZ公式：ΔZ=(α*(q^22))/(22*g*(φ^2)*((ht^2)))-(α*(q^22))/(22*g*(σ0^2)**(hc'^^2))计算消力池深度dd公式：d=σ0*hc''-ht-ΔZ其中：σ0水跃淹淹没系数(又称为安全全系数)。序号单宽流量总水水头收缩断面面水深跃后水水深出口断面面落差消力池池池深(mm^3/s**m)((m)(m)(m)(mm)(m)13.113044.9900.35442.22230..0490.2866消力池深度为：00.286((m)。3、计算池长。自由水跃跃长Ljj计算公式：：Lj=6..9*(hcc'-hc))系数6.9可以根根据需要更改改。计算消能工前段长长度Ls公式：Ls=2*φ*ssqrt(((H0-0..5*G)**(P+0..5*G)))其中：G=2*((1-sqrrt(1-mm))*H00φ流速系数，H0堰堰顶以上水头头(m)，P从池底算起起的堰高(m)，m过堰流量系系数。消力池池长计算公公式：L=Ls++β*Lj其中：β水跃长度度校正系数。序号自由水跃跃长长水跃前消能能工长度消能能工总长度(m)(m))((m)1112.89773.886714.1185计算得消能工长度度为：14..185(mm)。4、计算消力池底板板厚度。采用池深为0.2286m，池池长为14..185m计计算底板厚度度。满足抗冲要求的底底板厚度t：t=k1**sqrt((q*sqrrt(ΔH))其中：k1底板计计算系数，ΔΔH上下游水位位差(m)。满足抗浮要求的底底板厚度t：t=k2**(U-W±±Pm)/γb其中：k2底板板安全系数；；U作用在底板板面的扬压力力(kPa)；W作用在底板板上的水重((kPa)；Pm作用在底板板上的脉动压压力(kPa)，计计算底板前半半部时取"++"号，计算算底板后半部部时取"-""号；γb底板的饱和和重度(kN/m^^3)。序号扬压力水重脉脉动压力抗冲冲厚度首端抗抗浮厚度(kPa)(kPPa)((kPa)(m)(m))143..100225.00002.01100.34400..965经计算得所需消力力池底板首端端最大厚度为为：0.9665(m)、末末端厚度一般般取首端厚度度的一半为：：0.4833(m)。注意：根据规范，消消力池底板厚厚度不宜小于于0.5m的构构造厚度。5、海漫计算。计算海漫长度和海海漫末端的河河床冲刷深度度。海漫长度L计算公公式：L=Ks**sqrt((qs*sqqrt(ΔH))其中：Ks海漫长长度计算系数数，qs消力池末末端单宽流量量(m^2/ss)，ΔH上下游水位位差(m)。公式的适用条件是是：sqrtt(qs*ssqrt(ΔH)=1~~9。海漫末端的河床冲冲刷深度dmm计算公式：：dm=1..1*qm//v0-htt其中：qm海漫末末端单宽流量量(m^2/ss)，v0河床土质质允许不冲流流速(m/s)。序号上下游水位差差海漫长度海海漫末端河床床冲刷深度(m)(m))(m))12.680026.22012.4770计算得海漫长度为为：26.2201(m))。海漫末端端河床形成的的最大冲刷深深度为：2.4700(m)。四、渗流稳定计算算4.1渗流稳定计计算公式水闸抗渗稳定包括括闸侧和闸基基渗流稳定。水闸闸侧和闸基的的抗渗稳定计计算采用规范范推荐的改进进阻力系数法法计算，计算算公式如下：：①地基有效深度：当当L0/S0≥5时，Te=0.5L0式中：Te—地基基的有效长度度（m）；L0—地下轮廓的水平投投影长度（m）；S0—地下轮廓的垂直投投影长度（m）；②进、出口段：式中：ξ0—进出出口段的阻力力系数；S—齿墙的入土深度（m）；T—地基的透水层深度度（m）；③内部垂直段：式中：ξy—内部部垂直段的阻阻力系数；④水平段：式中：ξx—水平平段的阻力系系数；Lx—水平段长度（m）；；S1、S2—进出口段板桩或齿齿墙的入土深深度（m）；⑤各分段水头损失值值：式中：hi—各分分段水头损失失值（m）；ξi—各分段的阻力系数数；n—总分段数。⑥进、出口段修正后后的水头损失失值公式式中：h0’—进进、出口段修修正后的水头头损失值（m）；h0—进出口段水头损失失值（m）；β’—阻力修正系数，当当计算的β’≥1.0时，采用β’＝1.0；S’—底板埋深与板桩入入土深度之和和（m）；T’—板桩另一侧地基透透水层深度（m）；Δh—修正后水头损失的的减小值（m）。⑦进、出口齿墙不规规则部位水头头损失修正公公式当hx<Δh，且hx+hy＜＜Δh时，hy’＝2hy，hcd’＝hcd+Δh-(hx+hy)。4.2闸侧渗流稳稳定计算闸侧防渗轮廓主要要由闸侧、刺刺墙组成，防防渗轮廓总长长24m。计算简图如下：计算工况：工况一一：设计挡潮潮期：设计外外水位3.55m，相应内水水位0.5m；工况二：校校核挡潮期：：校核外水位3.666m，相应内水水位0.5m。附工况一：设计挡挡潮期Exccel表计算算如下：计算结果见下表：：闸侧渗流稳定计算算成果表工况闸外水位闸内水位水平段渗透坡降出口段渗透坡降设计挡潮3.550.500.1220.143校核挡潮3.660.500.1260.149根据上表及本工程程设计，闸侧侧回填粘土，闸闸侧设计、校校核工况下水水平段、出口口段渗透坡降降分别小于水水平段允许渗渗流坡降0.30、出口段的的允许渗流坡坡降0.60，说明闸侧侧防渗效果良良好，不会发发生渗透破坏坏、渗透稳定定满足规范要要求。4.3闸基渗流稳稳定计算闸基防渗轮廓主要要由闸底板上上、下游侧护护坦、齿墙、闸闸底板组成，防防渗轮廓总长长42.266m。计算简图如下：计算工况：工况一一：设计挡潮潮期：设计外外水位3.55m，相应内水水位0.5m；工况二：内河蓄水水期：设计外外水位-0.633m，相应内水水位0.8m；工况三：校核挡潮潮期：设计外外水位3.66m，相应内水水位0.5m；工况四：检修期：：设计外水位位2.48m，相应内水水位0.5m；工况五：内河蓄水水期＋7度地震：设设计外水位-0.633m，相应内水水位0.8m。（说明：设计挡潮潮工况及校核核挡潮工况为为渗流稳定计计算工况，其其他工况作为为闸室稳定计计算提供渗透透压力参数所所用。）附工况一：设计挡挡潮期Exccel表计算算如下：计算结果见下表：：闸基渗流稳定计算算成果表工况闸外水位闸内水位水平段渗透坡降出口段渗透坡降设计挡潮3.550.500.0720.255校核挡潮3.660.500.0750.265内河蓄水期-0.630.80.0340.067检修期2.480.50.0470.166内河蓄水期＋7度度地震-0.630.80.0350.067闸基座落在淤泥质质粘土层上，水水平段允许渗渗流坡降值为为[J]=00.25，出口段允允许渗流坡降降值为[J]=00.50。根据上表表及本工程地地质情况，各各工况下水平平段、出口段段渗透坡降分分别小于闸基基水平段允许许渗流坡降0.25、出口段的的允许渗流坡坡降0.50，说明闸基基防渗效果良良好，不会发发生渗透破坏坏、渗透稳定定满足规范要要求。五、闸室应力稳定定计算5.1计算工况况及荷载组合合根据《水闸设计规规范》（SL2655-20011）第7.2.111条规定，计计算闸室稳定定和应力时的的荷载组合分分基本组合和和特殊组合。基本组合采用完建建情况、设计计洪水情况和和正常蓄水位位情况3种工况计算算。计算工况及荷载组组合详见下表表：闸室稳定计算工况况及荷载组合合表计算工况闸外水位(m)闸内水位(m)荷载组合自重静水压力扬压力浪压力风压力地震荷载基本组合完建期-2.20-2.20√√设计挡潮期3.550.5√√√√√内河蓄水期-0.630.80√√√√√特殊组合Ⅰ校核挡潮期3.660.50√√√√√检修期2.480.50√√√√√特殊组合Ⅱ正常挡潮+7度地地震2.480.50√√√√√√内河蓄水+7度地地震0.140.80√√√√√√完建情况闸外水位位及闸内水位位相同，取与与闸室底板齐齐平，即-2.200m考虑。设计洪水情况闸外外水位取外江江50年一遇设计计洪潮水位3.55m，相应闸内内水位为0.50m。正常蓄水位情况闸闸外水位取外外江多年平均均低低潮水位位-0.633m，闸内水位位取内河正常常蓄水位0.80m。特殊组合采用校核核洪水位情况况、检修情况况、挡潮地震震情况和蓄水水地震情况4种工况计算算。校核洪水位情况闸闸外水位取历历史最高洪潮潮水位3.66m，相应闸内内水位为0.50m。检修情况闸外水位位取外江多年年平均高高潮潮水位为2.48m，相应闸内内水位0.50mm(两孔中一孔孔无水)。挡潮地震情况闸外外水位取外江江多年平均高高高潮水位为为2.48m，相应闸内内水位0.50m。蓄水地震情况闸外外水位取外江江多年平均低低潮水位0.14m，闸内水位位取内河正常常蓄水位0.80m。5.2计算公式式包括闸室沿基础底底面的抗滑稳稳定计算、闸闸室基底应力力、基底应力力不均匀系数数的计算。5.2.1闸室室沿基础底面面的抗滑稳定定计算根据《水闸设计规规范》（SL2655-2001），计算公公式如下：KC＝f∑G/∑H式中：KC—沿闸闸室基底面的的抗滑稳定安安全系数；f—闸室基底面与地基基之间的摩擦擦系数，根据据地质勘察勘勘察成果，考考虑桩基作用用，选取为0.25；∑G—作用在闸室上的全全部竖向荷载载（kN）；∑H—作用在闸室上的全全部水平荷载载（kN）。在各种荷载组合工工况下，闸室室基底面抗滑滑稳定安全系系数应满足Kc>[KC]，对于1级建筑物，抗抗滑稳定安全全系数允许值值[Kc]如下：基本组合：[KKC]=1..35特殊组合Ⅰ：[KCC]=1.220特殊组合Ⅱ：[KCC]=1.1105.2.2闸室室基底应力计计算根据《水闸设计规规范》（SL265－2001），计算公公式如下：式中：—闸室基基底应力的最最大值或最小小值（MPaa）；∑G—作用在闸室上的全全部竖向荷载载（kN）；∑M—作用在闸室上的全全部竖向和水水平向荷载对对于基础底面面垂直水流方方向的形心轴轴的力矩(kN.m)；AA—闸室基础底底面的面积((m2)；WW—闸室基础底底面对于该底底面垂直水流流方向的形心心轴的截面矩矩(m3)。平均基底应力：基底应力不均匀系系数：η＝Pmax/PPmin对于本工程地质情情况，在各种种荷载组合工工况下，基底底应力稳定计计算应满足下下列要求：在各种计算情况下下：≤〔P允〕；Pmaax≤1.2〔P允〕基本组合：η≤11.50特殊组合：η≤2.00其中地震惯性力代代表值根据《水水工建筑物抗抗震设计规范范》SL-97规定，采用用进行拟静力力法计算。根据《水工建筑物物抗震设计规规范》（SL-2003-97）第4.1.1条:一般情况,水工建筑物物可只考虑水水平向地震作作用；第4.2.1条：一般情情况下，水工工建筑物抗震震计算应考虑虑的地震作用用力：建筑物物自重和其上上的荷重所产产生的地震惯惯性力、地震震动土压力、水水平向地震动动水压力。（1）沿建筑物高度作作用于各质点点的水平向地地震惯性力代代表值：F=ahξGEiiai/g;式中：ah—与设设计烈度相对对应的水平向向设计地震加加速度代表值值，取0.1g；ξ—地震作用效应应折减系数,取0.25；GEii—集中在质点i的重力作用用代表值；ai——质点i的动态分布布系数；g—重重力加速度。（2）动水压力作用在在水面以下0.54H0处,其代表值F0按下式计算:F0=0.65aahξpwH02式中：pw—水体体质量密度标标准质;H0—水深。（3）作用于水闸上的的地震动水压压力：F3=0.655ahξpwH025.3计算过程程计算采用Exceel电子表格格进行计算（本本算例只附设设计挡潮期计计算表）：5.4计算成果果及分析闸室稳定计算成果果见下表。闸室稳定计算成果果表项目计算工况基底应力及不均匀匀系数抗滑稳定安全系数数不均匀系数允许值值抗滑稳定安全系数数允许值Pmax(kPa)Pmin(kPa)(kPa)ηKc[η][KC]基本组合完建期72.6763.5268.101.141.501.35设计挡潮期61.8255.8658.841.111.64内河蓄水期68.5261.4965.001.113.07特殊组合Ⅰ校核挡潮期63.9053.7258.811.191.712.01.20检修期35.7926.7831.291.341.80特殊组合Ⅱ正常挡潮＋7度地震60.8458.8559.841.031.972.01.10内河蓄水＋7度地震69.0658.2663.661.196.42由计算可知，闸室室抗滑稳定安安全系数kc满足规范要要求，而基底底应力不均匀匀系数η也满足规范范要求，基底底平均应力最最大值68.100kpa>555kpa[[淤泥土层地地基承载力特特征值(f=55kpa)]，基底应力力最大值72.677kpa>(11.2×555＝66kpaa)，因此需对对闸室地基进进行处理。六、闸室结构配筋计算算6.1基本资料料6.1.1主要要计算依据规规范中华人民共和国行行业标准《水水工混凝土结结构设计规范范》（SL/T191-996）和《水闸设设计规范》（SL2655-20011）等。主要参数取值如下下：（1）结构所处环境类类别：根据拱拱北水闸水文文资料，多年年平均低低潮潮水位为-0.633m，本次计算算以-0.633m为分界点，-0.633m以上闸墩及及胸墙按三类类环境计算，-0.633m以下闸墩及及底板按二类类环境计算，其其它露天结构构按二类环境境计算（2）建筑物级别：11级（3）建筑物结构安全全级别：Ⅰ级（4）结构重要性系数数（γ0）：1.1（5）设计状况系数（φ）：对应于于持久状况、短短暂状况、偶偶然状况分别别取为1.0、0.95、0.85；（6）结构系数（γdd）：钢筋混混凝土结构取取1.20（7）荷载分项系数（γγG）：1.05（8）可变荷载分项系系数（γQ）：1.20（9）受力钢筋基本最小小配筋率：0.15％（10）钢筋砼结构构件件最大裂缝宽宽度允许值：：根据《水闸闸设计规范》（SL265-2001）第7.1.2.2条，二类环境最大裂缝宽度计算值不应超过0.20mm，三类环境不应超过0.15mm6.1.2计算算软件理正结构设计工具具箱——平面刚桁架及裂缝计计算理正结构设计工具具箱——单块矩形板板计算理正结构设计工具具箱——连续梁设计计计算6.2边孔计算算6.2.1内力力计算取最不利工况：对对底板和墩墙墙不利工况考考虑：1、完建期：填土后后，地下水位位平齐底板面面，此时对底底板及边墩最最不利2、正常水位检修期期：由初设计计算成果可知知，此时外河河水位2.48m，内河水位0.5m，取闸外作作为计算断面面，此时2孔中一孔无无水，对中墩墩最不利3、设计挡潮期：由由闸室稳定计计算成果可知知，此时外河河水位3.55m，内河水位0.5m，取闸外作作为计算断面面，此时对缝缝墩最不利三种工况的基底应应力依据闸室室稳定计算成成果，计算如如下所示：1、完建期填土后，地下水位位平齐底板面面，此时对底底板及边墩最最不利由应力计算可知地基基反力为699.92Kppa（标准值值）q1＝69.92-255×1+100×1＝54.9Kpa（标准值）设计值为54.99×1.055＝57.7Kpaq2＝rHtg2(455°-φ/2)＝18.5××8.25××1/3＝50.9Kpa（标准值）设计值为50.99×1.2＝61.1Kpa2、检修期取闸外作为计算断断面，此时2孔中一孔无无水，对中墩墩最不利由应力计算可知地基基反力为499.82Kppa（标准值值）q1＝49.82-255×1+100×(3.77+1.266)＝74.4Kpa（标准值）设计值为74.44×1.055＝78.1Kpaq2＝49.82-255×1-100×4.688+10×((3.7+11.26)＝27.6Kpa（标准值）设计值为27.66×1.055＝29.0Kpaq3＝rHtg2(455°-φ/2)＝18.5××8.25××1/3＝50.9Kpa（标准值）设计值为50.99×1.2＝61.1Kpaq4＝rH＝10×4.68＝＝46.8Kpa（标准值）设计值为46.88×1.0＝46.8Kpa3、设计挡潮期取闸外作为计算断断面，此时对对缝墩最不利利由应力计算可知地基基反力为611.75Kppa（标准值值）q1＝61.75-255×1-100×5.755+10×((3.7+11.95)＝＝35.8Kpa（标准值）设计值为35.88×1.055＝37.6Kpaq2＝rHtg2(455°-φ/2)＝18.5××8.25××1/3＝50.9Kpa（标准值）设计值为50.99×1.2＝61.1Kpaq3＝rH＝10×5.75＝＝57.5Kpa（标准值）设计值为57.55×1.0＝57.5Kpa6.2.2配筋筋计算1、完建期设计值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..200（γd）跨中弯矩调整系数数:1..200（γd）单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.055（γ0φ＝1.1×00.95）[计算结果]]2、完建期标准值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..000跨中弯矩调整系数数:1..000单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.1000（γ0＝1.1）[计算结果]]3、检修期设计值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..200（γd）跨中弯矩调整系数数:1..200（γd）单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.055（γ0φ＝1.1×00.95）[计算结果]4、检修期标准值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..000跨中弯矩调整系数数:1..000单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.1000（γ0＝1.1）[计算结果]]5、设计挡潮期设计计值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..200（γd）跨中弯矩调整系数数:1..200（γd）单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.055（γ0φ＝1.1×00.95）[计算结果]6、设计挡潮期标准准值[计算条件]]纵筋级别:Ⅱ级箍筋级别:Ⅰ级箍筋间距:200(mmm)配筋计算时ass:660(mm))支座弯矩调整系数数:1..000跨中弯矩调整系数数:1..000单位：钢混构件宽宽(B)mm钢混构件高(H))mmm钢材截面积(A))**10^2mm^2钢材惯性矩(I))**10^4mm^4钢材弹性模量(EEs)*110^8kkN/m^22弯矩kNN-m剪力kNN配筋mmm*mm各荷载工况组合系系数工况号:11.1000（γ0＝1.1）[计算结果]]7、汇总部部位工况边墩底部边孔底板左端部边孔底板跨中边孔底板右端部中墩底部右侧孔底板左端部部右侧孔底板跨中右侧孔底板右端部部缝墩底部完建期结构配筋(mm22)3842(左)1880(右)1880(上)3842(下)1880(上)1880(下)1880(上)1880(下)2280(左)2280(右)1880(上)1880(下)1880(上)1880(下)1880(上)1880(下)1880(左)1880(右)弯距标准值(KNN.m)-635.1635.1-9.5336.50336.5-327.000检修期结构配筋(mm22)3842(左)1880(右)1880(上)3842(下)1880(上)1880(下)1880(上)2412(下)2280(左)2280(右)1880(上)2325(下)2325(上)1880(下)2325(上)1880(下)1880(左)1880(右)弯距标准值(KNN.m)-635.1635.1-109.9487.4248.2239.3-253.4-248.2248.2设计挡潮期结构配筋(mm22)1880(左)1880(右)1880(上)2552(下)1880(上)1880(下)1880(上)2552(下)2280(左)2280(右)1880(上)2552(下)2552(上)1880(下)2552(上)1880(下)2214(左)1880(右)弯距标准值(KNN.m)-195.7195.7-33.2383.90383.9-350.7-439.5439.5计算取值修正结构配筋(mmm2)3842(左)1350(右)1350(上)3842(下)1350(上)1350(下)1350(上)2552(下)1650(左)1650(右)1350(上)2552(下)2552(上)1350(下)2552(上)1350(下)2214(左)1350(右)最大弯距标准值((KN.m))-635.1635.1-109.9487.4248.2383.9-350.7-439.5439.5修正结构配筋为在在满足基本最最小配筋率条条件下，根据据内力所配钢钢筋面积（修修正前1880为0.2bh计算结果，修修正后1350为考虑扣减减保护层厚度度后的0.15bbh0计算结果）。由以上数据可知裂裂缝计算分以以下几个部位位复核，并需需满足裂缝要要求。其余按按内力所配钢钢筋面积配筋筋。6.2.3裂缝缝计算1、边墩底部外侧和和边孔底板左左端部底层（取标准值计算，[执行规范]《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191-96）下同）根据内力及配筋计计算，最大弯弯矩M＝635.11-0.5××231＝519.66KN.m选配Φ25@200+ΦΦ25@200（弯弯起筋）,AAs＝4909mm2[计算条件]截面型式:矩形截面面截面宽度(mm)):1000截面高度(mm):10000砼强度等级:C255砼保护层厚c= 50(mmm)配筋计算as==62((mm)as'=62(mm)纵筋级别:Ⅱ级纵筋直径径(mm):225.00纵纵筋面积(mm^2)):49909.000短期效应组合弯矩矩(kN.m)):519.660短期效效应组合拉力力(kN):0.000[计算结果]]受力状态为：受弯弯有效受拉钢筋混凝凝土面积计算算的受拉钢筋筋配筋率==3.966%受拉钢筋应力==129..704(MMPa)最大裂缝宽度为::0.1199(mm)≤[ωmax]=00.20mmm,满足。2、边孔底板跨中面面层根据内力及配筋计计算，最大弯弯矩M＝109.99KN.m考虑底板配筋合理理性，选配Φ25@2000+Φ25@200（弯弯起筋）,AAs＝4909mm2[计算条件]截面型式:矩形截面面截面宽度(mm)):1000截面高度(mm):10000砼强度等级:C255砼保护层厚c= 50(mmm)配筋计算as==62((mm)as'=62(mm)纵筋级别:Ⅱ级纵筋直径径(mm):225.00纵纵筋面积(mm^2)):49909.000短期效应组合弯矩矩(kN.m)):109.990短期效效应组合拉力力(kN):0.000[计算结果]]受力状态为：受弯弯有效受拉钢筋混凝凝土面积计算算的受拉钢筋筋配筋率==3.966%受拉钢筋应力==27.4434(MPPa)最大裂缝宽度为::0.0044(mmm)≤[ωmax]=00.20mmm,满足。3、中墩底部两侧根据内力及配筋计计算，最大弯弯矩M＝248.22-0.5××120.55＝188.00KN.m考虑底板配筋合理理性，选配Φ20@2000+Φ16@2000,As＝2576mmm2[计算条件]]截面型式:矩形截面面截面宽度(mm)):1000截面高度(mm):12200砼强度等级:C255砼保护层厚c= 50(mmm)配筋计算as==60((mm)as'=60(mm)纵筋级别:Ⅱ级纵筋直径径(mm):118.22纵纵筋面积(mm^2)):25576.000短期效应组合弯矩矩(kN.m)):188.000短期效效应组合拉力力(kN):0.000[计算结果]]受力状态为：受弯弯有效受拉钢筋混凝凝土面积计算算的受拉钢筋筋配筋率==3.000%受拉钢筋应力==73.5585(MPPa)最大裂缝宽度为::0.1116(mmm)≤[ωmax]=0