扣件式钢管脚手架设计计算课件

扣件式钢管脚手架设计计算课件扣件式钢管脚手架设计计算课件一、脚手架设计内容1.设置方案选择：脚手架类型、构架形式、尺寸、相应设置措施。

2.承载力可靠性验算：构架结构、地基基础、其它支撑结构。3.安全使用措施：作业面防护、整架和作业区域防护、安全搭设、移动拆除措施、安全使用措施。一、脚手架设计内容1.设置方案选择：脚手架类型、构架形设计项目设计内容构架结构设计立杆稳定性验算（分组合风荷载与不组合风荷载）平杆（纵向水平杆、抗弯（强度）挠度（变形）扣件抗滑移验算横向水平杆）验算抗弯（强度）挠度（变形）扣件抗滑移验算连墙件验算强度验算稳定性验算扣件抗滑移验算连墙件预埋件验算强度验算地基基础验算地基基础强度验算其他构件验算悬挑件验算构件强度验算预埋件验算抛支撑验算强度验算稳定性验算拉件验算强度验算二、脚手架结构设计项目设计项目设计内容构架结构设计立杆稳定性验算（分组合风荷载与不三、结构设计采用方法脚手架的承载力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，对于计算构件的强度、稳定性与连接强度时，采用荷载效应基本组合的设计值，永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4；按正常使用极限状态的要求验算变形，采用荷载短期效应组合的设计值。三、结构设计采用方法脚手架的承载力应按概率极限状态设计法的荷载效应组合

计算项目

荷载效应组合

纵向、横向水平杆强度与变形

永久荷载+施工均布活荷载

脚手架立杆稳定

①永久荷载+施工均布活荷载

②永久荷载+0.85（施工均布活荷载+风荷载）

连墙件承载力计算

单排架，风荷载+3kN

双排架，风荷载+5kN

荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与四、脚手架荷载计算

1.恒载标准值：脚手架结构自重标准值gk和构配件自重标准值Qp；

2.施工荷载标准值Qk：作业层荷载乘以作业层数；四、脚手架荷载计算1.恒载标准值：表4.2.1－1脚手板自重标准值表4.2.1－2栏杆、挡脚板自重标准值表4.2.1－1脚手板自重标准值表4.2.1－2栏杆表4.2.2施工均布活荷载标准值表4.2.2施工均布活荷载标准值扣件式钢管脚手架设计计算课件扣件式钢管脚手架设计计算课件3.风荷载标准值:wk=0.7μsμzw0

μs——风载体形系数；见下表。μz——风压高度系数；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001的规定采用）

w0——基本风压；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001的规定采用）；在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，对于仅有栏杆和挡脚板的敞开式脚手架，当每个连墙点覆盖的面积不大于30m2，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。

3.风荷载标准值:wk=0.7μsμzw0离地面或海平面高度（m）地面粗糙度类别ABCD5101520304050601．171．381．521．631．801．922．032．121．001．001．141．251．421．561．611．770．740．740．740．841．001．131．251．350．620．620．620．620．620．730．840．93《建筑结构荷载规范》表7．2．1风压高度变化系数

地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：—A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；—B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；—C类指有密集建筑群的城市市区；—D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。离地面或海地面粗糙度类别ABCD51．171．000．740敞开式单、双排扣件钢管（φ48*3.5）脚手架的挡风系数ψ

步距

(m)

纵距(m)

1.2

1.5

1.8

2.0

1.2

0.115

0.105

0.099

0.097

1.35

0.110

0.100

0.093

0.091

1.5

0.105

0.095

0.089

0.087

1.8

0.099

0.089

0.083

0.080

2.0

0.096

0.086

0.080

0.077

注：当采用51*3钢管时，表中系数乘以1.06。

敞开式单、双排扣件钢管（φ48*3.5）步距纵距(m)1脚手架的风载体型系数μs表背靠建筑物的状况全封闭敞开、框架和开洞墙脚手架状况全封闭、半封闭1.0φ1.3φ敞开μstw

注：1、μstw值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001的规定采用）表7.3.1第32项和第36项的规定计算；

2、φ为挡风系数，φ

=1.2An/Aw，其中An为挡风面积；Aw为迎风面积。敞开式单、双排架的ψ值宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001附录A表A-3采用。脚手架的风载体型系数μs表背靠建筑物的状况全封闭敞开、框架密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算：

1）密目式安全立网挡风系数

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）条文说明3.0.7条有关内容，“立网应该使用密目式安全网，其标准：每10cm*10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。”根据以上规定，若每目孔隙面积为A0cm，则密目式安全立网挡风系数为：密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算：其中，An1为密目式安全立网在100cm2内的挡风面积；（每目孔隙面积为1.3mm2）

Aw1为密目式安全立网在100cm2内的迎风面积；

2）敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为：

An2为一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积。

3）密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数：其中，An1为密目式安全立网在100cm2内的挡风面积；（每【扣件式钢管脚手架计算实例】某工程位于温州市茶山高教园区，要求搭设高度为40m的钢管扣件式双排落地用于结构施工，内立杆离开外墙距离为a=500mm，立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=1.05m，步距h=1.8m，全架铺设脚手板4层（n1=4），两层同时作业，脚手板下设两根纵向横杆。连墙件按2步3跨设置。全架设置安全网，每步内配套设置一根支撑横杆。【扣件式钢管脚手架计算实例】某工程位于温州市茶山高教园区，要

计算参数搭设高度H=40m立杆纵距la=1500mm；立杆横距lb=1050mm外伸长度a=300mm；步高h=1800mm=1.8m步数n=H/h=40/1.8=22.22≈22步脚手架的钢管选用(φ48×3.5)其计算参数为：截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm截面积A=489mm2，截面惯性距I=121900mm4钢材的弹性模量E=206000 N/mm2计算参数搭设高度H=40m【风荷载标准值计算】wk=0.7×µz×µs×wo1.风压高度变化系数µz查《建筑结构荷载规范》（GB80009-2001）中的表7.2.1，工地位于温州茶山高教园区的施工条件，按照B类地形、离地高度5m内条件查得µz=1.0。【风荷载标准值计算】wk=0.7×µz×µs×wo2.脚手架风荷载体型系数µs①外立杆背建筑物墙为全框架结构，脚手架为全封闭。脚手架风荷载体型系数查规范中表4.2.4可知：µs外=1.3φ=1.2An/Aw其中：An为挡风面积；Aw为迎风面积。2.脚手架风荷载体型系数µs①外立杆计算按照密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算分为两部分：安全网的挡风系数1和脚手架钢管的挡风系数

2。密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数：计算按照密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算分为两部分：计算安全网的挡风系数1《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）条文说明3.0.7条有关内容，“立网应该使用密目式安全网，其标准：每10cm*10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。”根据以上规定，若每目孔隙面积为A0mm，则密目式安全立网挡风系数为：计算安全网的挡风系数1《建筑施工安全检查标准》（JGJ5其中，An1为密目式安全立网在100cm2内的挡风面积；（每目孔隙面积为1.3mm2）；

Aw1为密目式安全立网在100cm2内的迎风面积；其中，An1为密目式安全立网在100cm2内的挡风面敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数2敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为：其中，An2为一步一纵距内钢管的总挡风面积；

Aw2=la*h。敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数2敞开式扣件钢管脚手架的挡风密目式安全网全封闭双排脚手架挡风系数

µs外=1.3=1.3×0.958=1.245密目式安全网全封闭双排脚手架挡风系数②内力杆背建筑物墙为全框架结构，脚手架为敞开式脚手架的风荷载体型系数查规范表4.2.4。µs内=µstw查规范附录A中表A-3，纵距1.5m、步距1.8m可得，µstw=0.089µs内=0.089②内力杆背建筑物墙为全框架结构，脚手架为敞开式脚手架的风荷载3.风荷载标准值计算查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）基本风压附录D5，施工场地位于温州茶山高教园区50年一遇的基本风压w0=0.6kN/m2；

wk外=0.7×µz×µs外×w0=0.7×1.0×1.245×0.6=0.52（kN/m2）

wk内=0.7×µz×µs外×w0=0.7×1.0×0.089×0.6=0.04（kN/m2）3.风荷载标准值计算查《建筑结构荷载规范》（GB5000五、纵向水平杆、横向水平杆计算

1.纵向水平杆、横向水平杆的抗弯强度

M——弯矩设计值；M=1.2MGk+1.4ΣMQk

W——截面模量；

f——钢材的抗弯设计值；

MGk——脚手架自重标准值产生的弯矩；

MQk——施工荷载标准值产生的弯矩；

五、纵向水平杆、横向水平杆计算1.纵向水平杆、横向水平杆的表5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）表5.1.7扣件、底座的承载力设计值（kN）表5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）表52.挠度计算：v≤[v]

纵向水平杆按三跨连续梁计算，横向水平杆按简支梁计算，双排架的横杆构造外伸长度a=500时，其计算长度a1可取300。（a）双排脚手架；（b）单排脚手架

1―横向水平杆；2―纵向水平杆；3―立杆

图5.2.4横向水平杆计算跨度2.挠度计算：v≤[v]（a）双排脚手架；表5.1.8受弯构件的挠度注：l为受弯构件的跨度。表5.1.8受弯构件的挠度注：l为受弯构件的跨度。3.纵向或横向杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力:R≤Rc其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值（直角扣、旋转扣为8kN、对接扣为3.2kN）；

R——纵向、横向杆传给立杆的竖向作用力设计值；3.纵向或横向杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力:【纵向水平杆的计算】1.计算简图把纵向水平杆简化为连续三跨梁来计算简图如下图1。图1纵向水平杆三跨连续梁计算简图【纵向水平杆的计算】1.计算简图图1纵向水平杆三跨连续梁2.荷载计算（1）恒荷载计算竹串片自重标准值为350N/m2（查规范表4.2.1-1）竹串片自重标准值：

350×lb÷3=350×1.05÷3=122.5（N/m）钢管自重标准值：38.4N/m

小计：g=122.5+38.4=160.9（N/m）2.荷载计算（1）恒荷载计算（2）活荷载标准值计算结构施工脚手架均布活荷载标准值，查规范表4.2.2p=3000N/m2活荷载标准值为：

q=p×lb/3=3000×1.05/3=1050（N/m）（2）活荷载标准值计算结构施工脚手架均布活荷载标准值，查规3.强度验算（1）荷载作用下的弯矩M

M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2

=0.1×（160.9×1.2+1050×1.4）×1.52=374.19（N•m）

3.强度验算（1）荷载作用下的弯矩M（2）纵向水平杆强度的验算σ=M/W

=374.19×103/5080

=73.16（N/mm2）<[f]=205N/mm2，

满足要求。其中：[f]为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6。 （2）纵向水平杆强度的验算σ=M/W4.挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）

=0.677×（160.9×10-3×1.2+1050×10-3×1.4）×15004/（100×206000×121900）

=2.27（mm）≤[w]=10mm，满足要求。其中：w计算公式可在建筑力学书中查找；[w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8，查表得[w]=la/150=12mm与10mm间取小值。4.挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）5.荷载作用下的中间支座反力的计算

R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la=1.1×（160.9×1.2+1050×1.4）×1.5=2744.08（N）5.荷载作用下的中间支座反力的计算R=1.1×（【横向水平杆的计算】1.计算简图横向水平杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下图2。

图2横向水平杆计算简图【横向水平杆的计算】1.计算简图2.强度验算（1）计算集中力R作用下的弯距M集中力R到支座的距离c：

c=lb/3=1050/3=350（mm）=0.35m M=R×c=2744.08×0.35=960.43（N·m）2.强度验算（1）计算集中力R作用下的弯距M（2）横向水平杆强度的验算

σ=M/W=960.43×103/5080=189.06（N/mm2）＜[f]=205N/mm2，

满足要求。（2）横向水平杆强度的验算 σ=M/W=960.43×1033.挠度验算挠度计算公式可在建筑力学书中查找。

w=R×c×（3lb2-4c2）/（24×E×I）

=2744.08×350×（3×10502–4×3502）

/（24×206000×121900）

=4.49（mm）≤[w]=8mm，满足要求 其中:[w]=lb/150=8mm3.挠度验算挠度计算公式可在建筑力学书中查找。4.验算横向水平杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知

R1=R/2=2744.08/2=1372.04（N）则横向水平杆和立杆间的扣件受力是：

R1+R=2744.08+1372.04=4116.12（N）≤Rc=8000N，满足要求其中:Rc为扣件抗滑承载力设计值，见规范表5.1.74.验算横向水平杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力六、连墙杆计算

连墙杆的轴力设计值Nl=Nlw+N0

式中，Nlw——风载产生的连墙件轴向力设计值

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力（kN），单排取3，双排取5。

由风载产生的轴向力设计值Nlw=1.4wkAw

式中，Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。

六、连墙杆计算连墙杆的轴力设计值【连墙件的计算】本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢。步数n4=2 跨数n5=3；连墙件选用Φ48×3.5钢管，每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积： Aw=bw×hw=4500×10-3×3600×10-3=16.2（m2） 其中：bw=n5×la=3×1500=4500（mm）

hw=n4×h=2×1800=3600（mm）【连墙件的计算】本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢。风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nl分别计算位于离地5m、20m、30m和40m处的连墙件的轴力设计值，见表1。表1连墙件轴向力设计值计算表高度5m10m20m30m40m备注µz1.01.01.251.421.56µs1.238w0(kN/m2)0.6wk(kN/m2)0.520.520.650.740.81wk=0.7×µz×µs×woAw（m2）16.2Nlw(kN)11.79411.79414.74216.78318.371Nlw=1.4×wk×AwNo(kN)5规范5.4.1Nl(kN)16.79416.79420.74221.78323.371Nl=Nlw+No风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nl分别计算位于离地5m、201.强度验算σ=Nl/A按照上式将连墙件强度计算结果列于表2。高度5m10m20m30m40m备注Nl(kN)16.79416.79420.74221.78323.371见表1σ(N/mm2)34.3434.3442.4244.5547.79σ=Nl/A，A=489mm2是否满足要求满足满足满足满足满足[f]=205N/mm2表2连墙件强度计算表1.强度验算σ=Nl/A高度5m10m20m30m40m2.稳定性验算连墙杆件计算长度取脚手架的离墙距离LH=500mm，因此长细比λ=LH/i=500/15.8=32

查规范中的附表C可得φ=0.912。按照下式计算其稳定性，计算结果列于表3。f=N/(A)2.稳定性验算连墙杆件计算长度取脚手架的离墙距离LH=5表3连墙件稳定性计算表高度5m10m20m30m40m备注N(kN)16.79416.79420.74221.78323.371N=N1f(N/mm2)37.6537.6546.5148.8552.40f=N/(φA)A=489mm2、φ=0.912是否满足要求满足满足满足满足满足[f]=205N/mm2表3连墙件稳定性计算表高度5m10m20m30m40m3.抗滑移验算连墙件一端用直角扣件与脚手架立杆连接，另一端与建筑物预埋φ12钢筋焊接连接。连墙件用扣件与脚手架连接的抗滑移验算： 连墙件在风荷载作用下所受的水平力要求：R≤Rc

其中：R为脚手架传给连墙件的轴向力，R=Nl；Rc为扣件抗滑承载力设计值，规范表5.1.7中，单个扣件抗滑承载力设计值为8KN。3.抗滑移验算连墙件一端用直角扣件与脚手架立杆连接，另一从表4中的R可看出，单个扣件无法满足抗滑移要求。不同位置扣件数量见表4。表4连墙件与脚手架连接扣件的数量高度5m10m20m30m40m备注R(kN)16.79416.79420.74221.78323.371R=N1扣件个数33333RC(kN)2424242424从表4中的R可看出，单个扣件无法满足抗滑移要求。不同位置扣件4.预埋钢筋强度验算预埋φ12钢筋，截面积A=113.1mm2，连墙件传递给预埋钢筋的力即Nl，预埋φ12钢筋的强度验算见表5。表5预埋钢筋强度计算表高度5m10m20m30m40m备注N1(kN)16.79416.79420.74221.78323.371N1=Nσ(N/mm2)148.49148.49183.40192.60206.64σ=Nl/A，A=113.1mm2是否满足要求满足满足满足满足超出0.8%<3%,满足[f]=205N/mm24.预埋钢筋强度验算预埋φ12钢筋，截面积A=113.1七、立杆计算

立杆的稳定性按下式计算不组合风载时N/（A）≤f

组合风载时N/（A）+Mw/W≤f

N——计算立杆段的轴向力设计值；

——轴向受压构件的稳定系数，由长细比λ定，当λ＞250时，=7320/λ2,λ=l0/i

i——回转半径，按附录B表B取；l0——计算长度，l0=kμh

k——计算长度附加系数，1.155

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按下表取；

h——立杆步距。

七、立杆计算立杆的稳定性按下式计算表B钢管截面特性

表B钢管截面特性

脚手架立杆的计算长度系数μ表

类别

立杆横距（m）

连墙件布置

二步三跨

三步三跨

双排架

1.05

1.05

1.70

1.30

1.55

1.75

1.55

1.60

1.80

单排架

≤1.50

≤1.80

≤2.00

脚手架立杆的计算长度系数μ表类别立杆横距（m）连墙件布由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.85*1.4Mwk=0.85*1.4wklah2/10Mwk——风荷载标准值产生的弯矩；wk——风荷载标准值，wk=0.7μsμzw0。la

——立杆纵距,h——立杆步距。由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.85*1.4Mw

不组合风载时

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4ΣNQk

组合风载时

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4ΣNQk

NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴力；NG2k——构配件自重标准值产生的轴力；ΣNQk——施工荷载标准值产生的轴力和。立杆段的轴向力设计值N不组合风载时立杆段的轴向力设计值N单管立杆最大搭设高度当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度HS，应按下式计算并取小值。不组合风载时:

组合风载时:单管立杆最大搭设高度当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭式中：HS——按稳定计算的搭设高度；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，（kN/m）当按上述计算的HS等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m：式中：[H]——脚手架搭设高度限值（m）。式中：HS——按稳定计算的搭设高度；【立杆计算】1.荷载计算（1）恒荷载计算1）内、外立杆结构自重标准值步距为1.8m、纵距为1.5m双排脚手架立杆结构自重标准值可查规范附录A中表A-1，gk=149.5N/mNG1k=H×gk=40×149.5=5980（N）【立杆计算】1.荷载计算2）外立杆构配件自重标准值①脚手板自重标准值查4.2.1-1竹串片脚手板自重标准值：gk1=350N/m2NG2K1=gk1×la×lb/2×n1=350×1.5×1.05/2×4=1102.5（N）其中：n1=4为脚手架上布置脚手板的层数，按四层设置，详见规范中表6.1.1-1说明2）外立杆构配件自重标准值①脚手板自重标准值②栏杆、竹串片脚手板挡板自重标准值查4.2.1-2，栏杆、竹串片脚手板挡板自重标准值gk2=140N/m2NG2K2=gk2×la×n1=140×1.5×4=840（N）其中：n1=4为脚手架上布置脚手板的层数，按四层设置，详见规范中表6.1.1-1说明②栏杆、竹串片脚手板挡板自重标准值③安全围网防护栏杆自重，每步横杆1根（gk3=38.4N/m2）、对接扣件（gk4=18.4N/个）和直角扣件（gk5=13.2N/个）各一个。

NG2K3=（gk3×la×n2+gk4×1+gk5×1）×n=（38.4×1.5×1+18.4×1+13.2×1）×22=1962.4（N）其中：n2=1，为安装防护网而设置的栏杆，每步设两根防护栏杆，③安全围网防护栏杆自重，每步横杆1根（gk3=38.4N/m④安全围网自重标准值：gk6=3N/m2

NG2K4=gk6×la×h×n=3×1.5×1.8×22=178.2（N）小计：

NG2K外=NG2K1+NG2K2+NG2K3+NG2K4

=1102.5+840+1962.4+178.2=4083.1（N）④安全围网自重标准值：3）内立杆构配件自重标准值①脚手板自重标准值查4.2.1-1竹串片脚手板自重标准值gk1=350N/m2

NG2K1=gk1×la×(lb/2+a)×n1

=350×1.5×(1.05/2+0.3)×4=1732.5（N）其中：n1=4为脚手架上布置脚手板的层数，按四层设置，详见规范中表6.1.1-1说明小计：NG2K内=NG2K1=1732.5(N)3）内立杆构配件自重标准值①脚手板自重标准值（2）活荷载计算结构施工荷载标准值：q=3000N/m21）外立杆承受的活荷载标准值

NQK外=q×la×lb/2×n3=3000×1.5×1.05/2×2=4725(N)其中，n3=2为脚手架上作业层数。（2）活荷载计算结构施工荷载标准值：q=3000N/m22）内立杆承受的活荷载标准值NQK内=q×la×(lb/2+a)×n3=3000×1.5×(1.05/2+0.3)×2=7425(N)其中，n3=2为脚手架上作业层数。2）内立杆承受的活荷载标准值NQK内=q×la×(l（3）风荷载标准值计算计算过程见前面例题。

wk外=0.52（kN/m2）

wk内=0.04（kN/m2）（3）风荷载标准值计算计算过程见前面例题。2．立杆计算长度确定l0=k×µ×h=1.155×1.5×1.8=3.12（m）其中：计算长度附加系数k=1.155单杆计算长度系数µ查规范表5.3.3，双排架、立杆横距1.05m、连墙件两步三跨，µ=1.5。长细比：λ=l0/i=3.12×103/15.8=197≤[λ]=210查规范中的附表C可得：=0.1862．立杆计算长度确定l0=k×µ×h=1.155×1.5×3.外立杆内力计算 （1）组合风荷载的作用

①立杆底端的轴力N为：

N=(5980+4083.1)×1.2+0.85×4725×1.4=17698.47（N）3.外立杆内力计算 （1）组合风荷载的作用②风荷载作用下的立杆段弯距值： Mwk外

=wk外×la×h2/10=0.52×103×1.5×1.82/10=252.72（N·m）

Mw外=0.85×1.4×Mwk外

=0.85×1.4×252.72=300.74（N·m）②风荷载作用下的立杆段弯距值： Mwk外=wk外×la×h③立杆稳定性验算

N/（A）+Mw外/W=17698.47/（0.186×489）+300.74×103/5080=253.79（N/mm2）＞[f]=205N/mm2，不满足要求。③立杆稳定性验算N/（A）+Mw外/W（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为:N=(NG1K+NG2K外)×1.2+NQK×1.4=(5980+4083.1)×1.2+4725×1.4=18690.72(N)（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为:②立杆稳定性验算N/（×A）=18690.72/（0.186×489）

=205.50（N/mm2）＞[f]=205N/mm2，不满足要求。因此，本脚手架外立杆通高采用单杆无法满足要求，需要在底下一段长度内采用双立管。②立杆稳定性验算N/（×A）=18690.72/（0.184.计算外单立杆最大搭设高度（1）不组合风荷载时：所以，不组合风荷载时单管立杆可搭设的最大高度为38.23m。4.计算外单立杆最大搭设高度（1）不组合风荷载时：（2）组合风荷载时：所以，组合风荷载时，单管立杆可搭设的最大高度为15.27m。（2）组合风荷载时：所以，组合风荷载时，单管立杆可搭设的最大因此，本脚手架外立杆单管最大搭设高度为15.27m，需要在下部24.73（=H-Hs）设置副立杆，为了便于计算，在底下14（n‘=14）步设置双立杆。即设置副杆的高度为：

Hs‘=n’×h=14×1.8=25.2（m）上部单立杆的高度：

Hs''=H-Hs'=40-25.2=14.8（m）因此，本脚手架外立杆单管最大搭设高度为15.27m，需要在下5.外单立杆采用双立杆的内力计算采用双管后，副立杆按照每6.5m设置一个对接扣件接头，共三个接头；每步设置2个直角扣件。

NG1k副=Hs'×gk3+gk4×3+gk5×1×n'=38.4×25.2+18.4×3+13.2×2×14=1392.68（N）5.外单立杆采用双立杆的内力计算采用双管后，副立杆按照每则单根外立杆计算参数为：

NG1k双=（NG1k+NG1k副）/2=（5980+1392.68）/2=3686.24（N）

NG2k双=NG2k外/2=5822.4/2=2911.2（N）

NQk双=NQk外/2=4725/2=2362.5（N）则单根外立杆计算参数为：（1）组合风荷载的作用①立杆底端的轴力N为：

=(3686.24+2911.2)×1.2+0.85×2362.5×1.4=10728.30（N）②风荷载作用下的立杆段弯距值：Mw双=Mw/2=300.74/2=150.37（N·m）（1）组合风荷载的作用①立杆底端的轴力N为：③立杆稳定性验算N双/（A）+Mw双/W=10728.30/（0.186×489）+150.37×103/5080=147.55（N/mm2）＜[f]=205N/mm2，满足要求。③立杆稳定性验算N双/（A）+Mw双/W（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为N双=(NG1K双

+NG2K双)×1.2+NQK双×1.4=(3686.24+2911.2)×1.2+2362.5×1.4=11224.43（N）②立杆稳定性验算N双/（×A）

=11224.43/（0.186×489）

=123.41（N/mm2）≤[f]=205N/mm2，满足要求。（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为6.外立杆变截面处单立杆内力计算第14步以下均为双立杆，从第15步往上为单立杆，现计算第15步立杆内力。（1）荷载计算①恒荷载计算

N'G1K=Hs''×gk=14.8×149.5=2212.6（N）

N'G2K≈NG2K外×Hs''/H=4083.1×14.8/40=1510.75（N）6.外立杆变截面处单立杆内力计算第14步以下均为双立杆，②活荷载计算N'QK外=NQK外③风荷载计算风压高度变化系数按照离地26m处B类地形查《建筑结构荷载规范》（GB80009-2001）中的表7.2.1得：µ'z=1.352，µ's=µs=1.238，w0=0.6kN/m2w'k=0.7×µ'z×µ's×w0

=0.7×1.352×1.238×0.6=0.70（kN/m2）②活荷载计算（1）组合风荷载的作用①立杆底端的轴力N为：

N'=(2212.6+1510.75)×1.2+0.85×4725×1.4=10090.77（N）②风荷载作用下的立杆段弯距值：

M'wk=w'k×la×h2/10=0.70×103×1.5×1.82/10=340.2（N·m）

M'w=0.85×1.4×M'wk=0.85×1.4×340.2=404.84（N·m）（1）组合风荷载的作用①立杆底端的轴力N为：③立杆稳定性验算N'/（A）+M'w/W=10090.77/（0.186×489）+404.84×103/5080=190.64（N/mm2）＜[f]=205N/mm2，满足要求。③立杆稳定性验算N'/（A）+M'w/W（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为N'=(N'G1K+N'G2K)×1.2+NQK×1.4=(2212.6+1510.75)×1.2+4725×1.4=11083.02（N）②立杆稳定性验算N'/（×A）=11083.02/（0.186×489）

=121.85（N/mm2）＜[f]=205N/mm2，满足要求。（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为7.内立杆内力计算 （1）组合风荷载的作用 ①立杆底端的轴力N为：

=(5980+1732.5)×1.2+0.85×7425×1.4=18090.75（N）

7.内立杆内力计算 （1）组合风荷载的作用②风荷载作用下的立杆段弯距值：Mwk内

=wk内×la×h2/10=0.04×103×1.5×1.82/10=19.44（N·m）

Mw内=0.85×1.4×Mwk内

=0.85×1.4×19.44=23.13（N·m）②风荷载作用下的立杆段弯距值：Mwk内=③立杆稳定性验算N/（φA）+Mw外/W=18090.75/（0.186×489）+23.13×103/5080=203.45（N/mm2）＜[f]=205N/mm2，满足要求。③立杆稳定性验算N/（φA）+Mw外/W（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为

N=(NG1K+NG2K内)×1.2+NQK×1.4=(5980+1732.5)×1.2+7425×1.4=19650（N）（2）不组合风荷载的作用①立杆底端的轴力为②立杆稳定性验算

N/（×A）

=19650/（0.186×489）

=216.04（N/mm2）＞[f]=205N/mm2，

不满足要求。需要在内立杆下部一段设置双立杆，计算过程同前外立杆计算，此处略。②立杆稳定性验算N/（×A）八、立杆地基承载力计算

p≤fg

p——立杆基础底面的平均压力，p=N/A；

N——上部结构传至基础面的轴力设计值；

A——基础底面积；

fg——地基承载力设计值，fg=kcfgk

kc——脚手架地基承载力调整系数；碎石土、砂土、回填土为0.4；粘土为0.5;岩石、砼为1.0；

fgk——地基承载力标准值。

八、立杆地基承载力计算p≤fg【立杆的地基承载力计算】1.计算立杆传至基础顶面的附加荷载应力立杆传至基础顶面的轴向力设计值N外=N双=11224.43Np外

=N外

/A=11224.43/489=22.95（N/mm2）N内=19650Np内

=N内/A=19650/489=40.18（N/mm2）p内>p外，下面按照p内验算地基承载力。【立杆的地基承载力计算】1.计算立杆传至基础顶面的附加2.计算地基承载力本脚手架拟直接落在原土上，查地质勘查报告可知粘性土的地基承载力标准值fgk=75×10-3N/mm2地基承载力调整系数kc，查规范5.5.3得，kc=0.5地基承载力fg=kc×fgk=0.5×75×10-3=0.0375（N/mm2）fg＜p内，不满足要求。地基承载力不满足要求，需要采取措施。2.计算地基承载力本脚手架拟直接落在原土上，查地质勘查报措施一：在钢管下端加上底座。按照规范中表5.1.7中规定，钢管直接传递给底座的压应力不能超过40KN。N内<40KN，满足要求底座为：在150×150×8钢板上部焊φ67*3.5，长度L=15cm。p'=N内/A=19650/（150×150）

=0.87N/mm2>fg，不满足要求措施一：在钢管下端加上底座。按照规范中表5.1.7中规定，钢措施二：在底座下加垫板垫板厚50mm,长≥2000mm,宽200mm，并在原土回填夯实后，铺150厚碎石垫层，然后浇筑100厚C15混凝土垫层。验算略。措施二：在底座下加垫板垫板厚50mm,长≥2000mm,宽2扣件式钢管脚手架设计计算课件扣件式钢管脚手架设计计算课件九、落地架计算实例

1.纵杆抗弯强度及变形计算

例：设立杆纵距La=1.5m，横距Lb=1.05m，纵杆等间距设置，间距S=Lb/3=1.05/3=0.35m，施工均布荷载标准值Qk=3kN/m2，竹笆脚手架自重为Qp=0.3kN/m2。

1）抗弯强度验算：

作用在纵向水平杆永久线荷载标准值

qk1=0.3×0.35=0.105kN/m

作用在纵向水平杆可变线荷载标准值

qk2=3×0.35=1.05kN/m

九、落地架计算实例1.纵杆抗弯强度及变形计算作用在纵向水平杆永久线荷载设计值

q1=1.2qk1=1.2×0.105=0.126kN/m作用在纵向水平杆可变线荷载设计值

q2=1.4qk2=1.4×1.05=1.47kN/m最大弯矩Mmax=0.1q1La2+0.117q2La2

=0.1*0.126*1.52+0.117*1.47*1.52=0.42kN.m抗弯强度N/mm2＜f作用在纵向水平杆永久线荷载设计值2)挠度计算

===2.2mm<La/150=10mm

2)挠度计算

2.横杆及扣件抗滑计算

例：设立杆横距为Lb，纵距为La，计算外伸长度为a1，纵杆间距为S，施工均布荷载标准值为Qk，竹笆脚手板均布标准值为Qp。2.横杆及扣件抗滑计算例：设立杆横距为Lb，纵距为La解：作用在纵杆上永久线荷载标准值qk1=QpS作用在纵向水平杆可变线荷载标准值qk2=QkS作用在纵向水平杆永久线荷载设计值

q1=1.2qk1=1.2QpS

作用在纵向水平杆可变线荷载设计值

q2=1.4qk2=1.4QkS解：由纵杆传给横杆的集中力标准值：

Fk=1.1qk1La+1.2qk2La=1.1QpSLa+1.2QkSLa=SLa(1.1Qp+1.2Qk)

由纵杆传给横杆的集中力设计值：

F=1.1q1La+1.2q2La=1.1*1.2QpSLa+1.2*1.4QkSLa=SLa(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk)由纵杆传给横杆的集中力标准值：

Fk=1.1qk1La+1.1)抗弯强度

当纵杆两根时:S=Lb/3

最大弯矩M=FLb/3,σ=M/W=FLb/3W当纵杆三根时:S=Lb/4

最大弯矩M=FLb/2,σ=M/W

=FLb/2W1)抗弯强度2)挠度计算当纵杆两根时:S=Lb/3当纵杆三根时:S=Lb/42)挠度计算3)扣件抗滑计算横向杆外伸端处纵向杆传给横向杆的集中力设计值:F=1.1q1La+1.2q2La=1.1*1.2QpLaa1/2+1.2*1.4QkLaa1/2=0.5a1La(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk)

当纵杆两根时:S=Lb/3R=2F+F/(1+a1/Lb)当纵杆三根时:S=Lb/4R=2.5F+F/(1+a1/Lb)3)扣件抗滑计算3.密目式安全立网全封闭双排脚手架整体稳定验算

例：已知立杆纵距La=1.2m，横距Lb=1.05m，步距h=1.5m，计算外伸长度a1=0.3m，钢管为Φ48*3.5mm，2步3跨连墙布置，施工地区在基本风压为0.45kN/m2大城市郊区（地面粗糙度为B类）,施工均布荷载标准值(一层操作层)Qk=3kN/m2，脚手板自重标准值0.3kN/m2，铺设四层，∑Qp1=4*0.3kN/m2，栏杆、挡脚板自重标准值Qp2=0.11kN/m，建筑结构为框架结构，用密目网全封闭脚手架，其挡风系数=0.872，密目网自重Qp3=0.005kN/m2，脚手架高度：HS=50m，[H]=48m。3.密目式安全立网全封闭双排脚手架整体稳定验算例：已1）分析立杆稳定计算部位组合风荷载N/（ψA）+Mw/W≤f把Mw=0.85*1.4Mwk=0.85*1.4wklah2/10wk=0.7μsμzw0

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4ΣNQk代入简化为：1.2HSgk/(φA)+0.85*1.4*0.7μsμzw0lah2/(10W)+1.2NG2k/(φA)+0.85*1.4ΣNQk/(φA)≤f令脚手架自重产生的轴压力σg=1.2HSgk/(φA)风荷载产生的弯曲应力:σw=0.85*1.4*0.7μsμzw0lah2/(10W)用μs=1.3φ=1.3*0.872=1.1336代入上式σw=0.85*1.4*0.7μz*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*103)=22.6μz

根据分析计算立杆稳定验算最不利部位为脚手架底部。1）分析立杆稳定计算部位2)验算长细比λ=kμh/i=1.155*1.5*150/1.58=164<210满足要求。3)计算立杆段轴压力设计值N:脚手架结构自重产生的轴力NG1k=HSgk=50*0.1291=6.455kN构配件自重标准值得产生的轴向力NG2k=0.5(Lb+a1)La∑Qp1+Qp2La+La[H]Qp3

=0.5(1.05+0.3)*1.2*4*0.3+0.11*1.2+1.2*48*0.005=1.392kN施工荷载标准值产生的轴向力总和ΣNQk=0.5(Lb+a1)LaQk=0.5(1.05+0.3)*1.2*3=2.43kN风荷载产生的弯曲应力σw=0.85*1.4*0.7μz*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*103)=22.6μz

2)验算长细比4)立杆稳定验算组合风荷载时N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4ΣNQk=1.2(6.455+1.392)+0.85*1.4*2.43=12.31kNN/（ψA）+Mw/W=12.31*103/(0.262*489)+22.6=96.08+22.6=118.68N/mm2

<f=205N/mm2不组合风载时N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4ΣNQk=1.2(6.455+1.392)+1.4*2.43=12.82kNN/（ψA）=12.82*103/(0.262*489)=100.06N/mm2

<f=205N/mm24)立杆稳定验算4.密目网全封闭双排脚手架连墙件计算

例：已知密目网全封闭双排脚手架,其挡风系数=0.871，脚手架高50m，立杆纵距La=1.2m，步距h=1.8m，连墙件按2步3跨布置，建筑结构形式为框架结构，基本风压0.45kN/m2，地面粗糙类别为B类，连墙件采用Φ48╳3.5mm。用扣件连接。

4.密目网全封闭双排脚手架连墙件计算例：已知密目网全封闭解：脚手架上水平风载标准值wk=0.7μsμzw0

计算部位取50m处，地面粗糙度为B类，风压高度变化系数μz=1.67

脚手架体形系数μs=1.3φ=1.3*0.871=1.1323

wk=0.7μsμzw0=0.7*1.67*1.1323*0.45=0.60kN/m2

连墙件的轴力Nl=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.4*0.6*2*1.8*3*1.2+5=15.89kN

RC=8kN,Nl=15.89Kn＞RC

单扣不满足要求,应采用双扣件。

连墙件稳定验算：λ=lH/i=50/1.58=32<[λ]=150

，φ=0.912，Nl/（φA）=15.89*103/(0.912*489)=35.63N/mm2

<f=205N/mm2

，满足要求。

解：脚手架上水平风载标准值wk=0.7μsμzw0十、挑脚手架计算

挑脚手架计算主要是指悬挑基础架的设计计算，基础架形式有斜撑钢管加吊杆、三角形钢架、下撑式挑梁钢架、下撑式空间钢架。

例：某工程标准层层高3.3，悬挑高度14.4，沿楼层周围隔1.8m设一榀桁架，桁架之间用大横杆连通并设剪刀撑。沿纵向取1.8m长,计算一个步架1.8高荷载，钢管3.84kg/m，扣件1.5kg/个，木脚手板0.25kN/m2，安全网0.005kN/m2，所挑范围允许一步架施工，每一步架上施工荷载3kN/m2。

十、挑脚手架计算挑脚手架计算主要是指悬挑基础架的设计计荷载计算1.钢管：

1）双排立杆1.8*2*0.0384=0.138kN

2)大横杆1.8*4*0.0384=0.276kN

3)小横杆1.6*1*0.0384=0.061kN

4)外排立杆剪刀撑1.8**1*0.0384=0.098kN

5)附墙杆1.5*1*0.0384=0.058kN

荷载计算2.扣件6*0.015=0.09kN3.木脚手板

1.8*(1+0.4+0.2)*0.25=0.72kN(包括挡脚板)4.安全网

1.8*1.8*0.005=0.016kN5.所挑高度范围内施工荷载每根内立杆承受施工荷载（0.5+0.2）*1.8*3=3.78kN每根外立杆承受施工荷载0.5*1.8*3=2.7kN2.扣件6*0.015=0.09kN6.每根立杆承受全部荷载内立杆P1=1.2*11.656/2+1.4*3.78=12.286kN外立杆P2=1.2*11.656/2+1.4*2.7=10.774kNl0=kμh=1.155*1.5(1.7)1.8=3.12(3.534)λ=l0/i=312(353.4)/1.58=197(224)N/（ψA）=12286/(0.186*489)=135MPa[N/（ψA）=12286/(0.145*489)=189.96MPa]6.每根立杆承受全部荷载

7.挑架计算（三角形钢架）RBYRBX3300BRAYRAXP1P21000300AC7.挑架计算（三角形钢架）RBYRBX3300BRAY∑MA=00.3P1+1.3P2-3.3RBX=00.3*12.286+1.3*10.774-3.3RBX=0RBX=5.36∑X=0RBX+RAX=0RAX=-5.36取AC段,令∑MC=01.3RAY-1*P1=0RAY=9.45∑Y=0RBY+RAY=P1+P2

RBY=13.61∑MA=0分析杆件内力，并选择截面。NBC==14.63

MAC=0.3RAY=2.835

QAC=2.836

钢管f=205N/mm2，E=2.06*105

分析杆件内力，并选择截面。十一、构造要求

1、纵向水平杆构造纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。采用对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，纵向水平杆设置在横向杆上时，应等间距布置，且间距不应大于400mm。十一、构造要求1、纵向水平杆构造纵向水平杆宜设置在立杆2、横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4l，且不应大于500mm；2、横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连5、连墙件的布置应符合下列规定：宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m（2步。）5、连墙件的布置应符合下列规定：宜靠近主节点设置，偏离主节点6、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。7、对高度在24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件的构造必须采用可承受拉力和压力的构造。

6、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端9、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设置横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。10、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

9、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

12、立杆搭设应符合规定：严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。13、连墙件、剪刀撑、横向斜撑的搭设应符合规定：剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向杆和横向杆等同步搭设。11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连14、拆除脚手架时，应符合下列规定：1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

14、拆除脚手架时，应符合下列规定：15、卸料时，各配件严禁抛掷至地面。

16、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

15、卸料时，各配件严禁抛掷至地面。17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。18、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安19、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件。20、脚手架的接地、避雷措施应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）规定执行。

19、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：某落地式扣件钢管脚手架双排脚手架，搭设高度为23.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。试进行验算十二例题某落地式扣件钢管脚手架双排脚手架，搭设高度为23.0米，立杆一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.