深宝花园超限高层建筑抗震设防审查

深宝花园

超限高层建筑抗震设防审查一、建筑概况

工程名称深宝花园DE栋建筑面积190000M2）（D、E栋各24500M2）（地下室59000M2）建筑单位深圳茂业（集团）股份有限公司建设地点深圳罗湖区设计单位深圳市华盟建筑设计有限公司二、结构形式

层数52层屋面高度165.65米出屋面高度10.35米结构高宽比6.1地下室层数4层裙楼层数无规则情况竖向规则平面不规则（部分楼层开有洞口）楼盖整体性结构部分层楼板开有较多较大洞口，为楼板局部不连续结构类型钢筋混凝土剪力墙结构抗震等级一级三、抗震设防防标准抗震设防烈度7度抗震设防类别丙类设计地震分组第一组设计基本地震加速度0.10g四、勘察察报告基基本数据据场地类别II类场地土类型中硬场地土液化判别无场地稳定性场地基本稳定,适宜拟建建筑物建造地下水抗浮设计水位标高13.000米。地下水在强透水土层中对混凝土结构及钢结构不具弱腐蚀性。持力层中风化混合岩桩端承载力特征值4500kPa五、工程场地地地震安安全性评评价报告告基本数数据场地三个设防水准的最大地震影响系数与特征周期设防水准常遇地震偶遇地震罕遇地震50年超越概率0.6320.10.020.0940.260

0.4780.380.450.55地震影响响系数曲曲线（常常遇地震震）六、基础础设计概概况基础类型桩基础地下室埋深17.3米地下室底板底板厚1200mm地下室顶板板厚180mm桩型人工挖孔桩承台主要截面5400X5400(高2800mm)七、结构构分析主主要结果果1、分析析软件SATWEETABSPERFORM计算软件SATWEETABS周期折减系数0.950.95结构自振周期（方向因子X+Y+T）T1=3.8370

(0.00+1.00+0.00)，T2=3.7122(0.99+0.00+0.01)，T3=2.6535(0.01+0.00+0.99)，T4=1.1012(0.96+0.00+0.04)，T5=1.0874

(0.00+1.00+0.00)，T6=0.8923

(0.04+0.00+0.96)，T1=3.71773（X），T2=3.60398（Y），T3=2.20915（T），T4=1.04860（X），T5=0.97912（Y），T6=0.74949（T），扭转周期比0.6920.7192、周期期计算结结果结构振型型第一振型型第三振型型第二振型型第四振型型第六振型型第五振型型3、地震震力及倾倾覆力矩矩底层地震力X向7408kN(Q0x/Ge=1.42%)按剪力调整系数修正7642kNY向7548kN(Q0y/Ge=1.45%)按剪力调整系数修正7975kN地震倾覆力矩X向

761768kN-M765315kN-MY向

752502kN-M765128kN-M4、最大大层间位位移角X向风1/1164（24F）1/1254（28F）Y向风1/817（28F）(广东规程限值为1/800)1/951（39F）X向地震1/1364（28F）1/1258（28F）Y向地震1/1333（39F）1/1405(39F）5、扭转转位移比比最大扭转位移比(1)X向地震1.29(2F)<1/4023>（刚性楼板，偶然偏心）Y向地震1.17(2F)<1/4576>（刚性楼板，偶然偏心）最大扭转位移比(2)X向地震1.23(2F)<1/4294>（刚性楼板，不考虑偶然偏心）Y向地震1.02(1F)<1/9999>（刚性楼板，不考虑偶然偏心）6、稳定定性验算算X向=4.00>1.4，满足稳定性>2.7，不考虑重力二阶效应的影响Y向=3.73>1.4，满足稳定性要求，>2.7，不考虑重力二阶效应的影响7、竖向向构件轴轴压比结结果重力荷载代表值作用下剪力墙轴压比〈0.468、弹性性时程分分析结果果选用两条条人工波波、一条条场地波波计算结果果表明，，不论X、Y方方向，从从结构的的整体计计算计算算结果看看，振型型分解法法结果大大于三条条地震波波对应的的平均层层间剪力力曲线，，但在顶顶部有些些时程曲曲线计算算所得的的层剪力力大于CQC相相应计算算结果，，说明在在采用CQC法法进行结结构设计计时，宜宜考虑高高振型对对结构顶顶部带来来的不利利影响。。9、弹塑性性动力时程程分析最大弹塑性层间位移角X向1/257<1/100满足规范要求Y向1/271<1/100满足规范要求八、基本抗震构构造混凝土强度等级柱墙C60～C40钢筋等级柱墙HRB400，HRB335梁HRB400梁板C35板HRB335，HRB235楼盖类型混凝土现浇梁板式楼盖板厚地下室顶板180mm标准层120mm~200mm框架梁截面最大：350x1000最小：300x500剪力墙厚度最大：500最小：200剪力墙约束边缘构件最小配筋率1.3～1.5%>1.2%（规范对一级边缘约束构件的要求）底部剪力墙约束边缘构件最小体积配箍率2.2%>1.98%（规范对一级边缘约束构件的要求）底部剪力墙竖向、水平分布筋配筋率0.5%>0.3%（规范对一级剪力墙的要求）九、屈服判别法法在多遇地震震作用下（（=0.08），所所有构件均均不屈服。。设防烈度地地震作用下下，所有构构件均不屈屈服。在=0.26时，32~34层X向筒筒体连梁及及28~33层Y向向连梁首先先出现抗弯弯屈服。屈服判别法法结果表明明结构在多多遇地震作作用下及设设防烈度地地震作用下下所有构件件均不屈服服，在=0.26时时，32~34层X向筒体连连梁及28~33层层Y向连梁梁首先出现现抗弯屈服服，可以满满足规范““中震可修修”的抗震震设防目标标。十、弹塑性动力力时程分析析法进行罕遇地地震下的弹弹塑性时程程分析的目目的时程分析方方法的特点点分析软件Perform-3D(NonlinearAnalysisandPerformanceAssessmentfor3DStructures)时程分析方方法与程序序模型的三个个层次：(1)整体体模型；(2)构件件模型；剪力墙：压压弯－纤维维模型；剪剪切－剪切切材料梁单元：塑塑性铰+弹弹性杆柱单元：PMM塑性性铰+弹性性杆楼板：壳元元(3)材料料模型或铰铰定义依据Satwe截面面及配筋计计算分析模型与与参数钢筋材材料HRB360砼材料料C40柱PMM铰铰定义义结构反反应指指标整体反反应指指标：：基底剪剪力，，顶点点位移移，层层间位位移角角构件性性能水水准：：小震下下要求求所有有抗侧侧力构构件为为弹性性反应应；大震下下墙柱柱的损损伤性性质程程度分分布满满足要要求，，允许许连梁梁和框框架梁梁出现现塑性性铰振型分分析结结果Mode1mode2mode3Mode4mode5mode6Mode7mode8mode9振型周期(s)振型累积质量比XY14.130.65023.930.650.6632.690.660.66541.220.810.66551.130.810.83560.880.820.83570.620.860.83580.550.860.8990.450.880.89100.390.900.89110.350.900.92120.280.900.92输入地地震波波小震波波第1条小小震波波第2条小小震波波第3条大震波波第1条大大震波波第2条大大震波波第3条输入地地震波波与设设计谱谱小震(38gal)的时程程分析析最大楼层位移(mm)最大层间位移角(rad)相应楼层最大基底剪力(kN)X向地震波11171/1100388243地震波21011/1337327365地震波31041/1264256587CQC94.81/1364267408Y向地震波11031/1323408071CQC103.81/1333397548小震整整体反反应指指标大震(212gal)的时程程分析析最大楼层位移(mm)最大层间位移角(rad)相应楼层最大基底剪力(kN)X向地震波15391/2533833832地震波24701/2883032075地震波35621/2282628667CQC94.81/1364267408Y向地震波15071/2712930882CQC103.81/1333407548大震整整体反反应指指标大震下下的能能量平平衡大震震下下结结构构反反应应时时程程墙枝枝在在大大震震下下的的损损伤伤（（x向））钢筋筋压压应应变变0.62钢钢筋筋拉拉应应变变0.41混混凝凝土土压压应应变变0.42墙墙体体剪剪切切0.47墙枝枝在在大大震震下下的的损损伤伤（（y向））钢筋筋压压应应变变0.66钢钢筋筋拉拉应应变变0.81混混凝凝土土压压应应变变0.45墙墙体体剪剪切切0.45连梁梁与与梁梁铰铰分分布布（（x向））连梁梁与与梁梁铰铰分分布布（（y向））输入入持持时时30s、、峰峰值值加加速速度度(PGA)为为212gal的的地地震震波波进进行行时时程程分分析析后后，，结结构构竖竖立立不不倒倒，，主主要要抗抗侧侧力力构构件件没没有有发发生生严严重重破破坏坏，，部部分分构构件件屈屈服服耗耗能能，，不不致致于于引引起起局局部部倒倒塌塌和和危危及及结结构构整整体体安安全全，，大大震震下下结结构构性性能能满满足足““大大震震不不倒倒””的的要要求求；；大震震下下，，结结构构整整体体反反应应指指标标如如顶顶点点位位移移峰峰值值和和基基底底剪剪力力峰峰值值，，分分别别相相当当于于CQC结结果果的的5~6倍倍和和4~4.5倍倍，，注注意意到到大大震震波波PGA＝＝212gal相相当当于于小小震震波波PGA＝＝38gal的的5.5倍倍以以及及特特征征周周期期的的放放大大，，可可知知大大震震下下弹弹塑塑性性反反应应与与弹弹性性反反应应相相比比，，有有基基底底剪剪力力减减小小而而顶顶点点位位移移增增大大的的趋趋势势；；大震震时时程程分分析析得得到到结结构构最最大大层层间间位位移移角角x向向平平均均值值为为1/257，，y向向1/271均均小小于于规规范范要要求求的的弹弹塑塑性性层层间间位位移移角角限限值值1/100，，分分别别相相当当于于CQC结结果果的的5.3和和4.9倍倍，，其其中中x向向层层间间位位移移角角发发生生楼楼层层与与小小震震基基本本相相同同，，y向向层层间间位位移移角角发发生生楼楼层层则则有有下下移移；；结论论剪力力墙墙在在大大震震下下(包包括括x向向和和y向向)均均未未发发生生剪剪切切破破坏坏，，钢钢筋筋和和混混凝凝土土纤纤维维应应力力小小于于相相应应屈屈服服应应力力水水平平，，说说明明在在不不至至于于在在墙墙枝枝中中发发生生弯弯曲曲屈屈服服。。相相应应的的，，连连梁梁出出现现了了较较多多的的塑塑性性铰铰，，成成为为主主要要耗耗能能构构件件，，实实现现了了作作为为第第一一道道设设防防体体系系耗耗能能能能和和保保护护墙墙肢肢的的目目的的；；框架梁包包括型钢钢混凝土土梁，在在大震下下出现了了不同程程度的屈屈服，表表现为模模型中局局部出现现弯曲塑塑性铰；；而所有有的框架架柱没有有出现PMM铰铰；关于地震震能量平平衡，输输入结构构的地震震能量一一部分通通过动能能和应变变能形式式转换输输出，一一部分由由结构自自身消耗耗包括阻阻尼耗能能和滞回回耗能。。大震下下，结构构在第5秒开始始出现滞滞回耗能能(对应应第一批批构件屈屈服)，，第11秒以后后滞回耗耗能平稳稳，在能能量平衡衡体系中中滞回耗耗能约占占总量27%~35%，阻尼尼耗能约约占总量量30%，认为为是有限限而适当当的通过过塑性变变形消耗耗了地震震能量；；大震下，，楼板平平面内应应力水平平在1~4Mpa之间间，电梯梯井周边边和洞口口角部楼楼板平面面内应力力较大的的位置。。十一、超超限主要要措施超限情况况本工程建建筑高度度165.65米，采采用剪力力墙结构构体系，，为超B级高度度的超限限高层建建筑，同同时结构构部分层层楼板开开有较多多较大洞洞口，为为楼板局局部不连连续，计计算结果果表明，，在不考考虑质量量偶然偏偏心的地地震作用用下，局局部楼层层的最大大弹性水水平位移移（或层层间位移移）大于于相应楼楼层两端端弹性水水平位移移（或层层间位移移）平均均值的1.2倍倍，属于于扭转不不规则。。超限主要要措施1、用两两个不同同力学模模型的空空间分析析程序SATWE和ETABS进行行计算，，施工图图设计时时取两个个程序计计算得到到的不利利结果进进行结构构构件的的设计。。2、根据据《高层层建筑混混凝土结结构技术术规程》》（JGJ3-2002）5.1.13条条规定，，本工程程采用了了弹性时时程分析析法进行行了补充充计算。。计算结结果显示示，所选选地震波波及场地地波计算算结果的的平均值值小于规规范反应应谱振型型分解法法所得结结果，表表明本工工程按SATWE与ETABS程序序用规范范反应谱谱振型分分解法计计算是基基本合理理的，但但考虑到到时程分分析法顶顶部地震震反应较较大，对对顶部结结构作了了适当加加强，顶顶部拟采采取增强强配筋等等措施适适当加强强。超限限主主要要措措施施3、、本本工工程程在在部部分分楼楼层层开开有有较较多多较较大大洞洞口口，，属属于于楼楼板板局局部部不不连连续续。。为为此此在在计计算算中中采采用用考考虑虑弹弹性性楼楼板板的的方方法法对对结结构构进进行行了了分分析析，，设设计计时时对对应应力力较较大大的的洞洞口口周周围围楼楼板板采采取取适适当当增增加加楼楼板板厚厚度度，，加加强强楼楼板板配配筋筋，，使使其其达达到到在在常常遇遇地地震震作作用用下下楼楼板板处处于于弹弹性性状状态态，，在在设设防防烈烈度度地地震震作作用用下下钢钢筋筋不不屈屈服服。。26层层X方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内X向向正正应应力力26层层X方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内Y向向正正应应力力26层层X方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内剪剪应应力力26层层Y方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内X向向正正应应力力26层层Y方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内Y向向正正应应力力26层层Y方方向向地地震震作作用用下下板板面面内内剪剪应应力力超限限主主要要措措施施4、、屈屈服服判判别别法法结结果果表表明明结结构构在在多多遇遇地地震震作作用用下下及及设设防防烈烈度度地地震震作作用用下下所所有有构构件件均均不不屈屈服服，，在在=0.26时时，，32~34层层X向向筒筒体体连连梁梁及及2