剪力墙结构住宅工程塔吊基础施工方案

PAGE合生颐廷一期工程会所桩基施工方案编号:SJHD.BGYB-001_丹阳XXB地块项目塔吊基础施工方案编制人:审核人:批准人:20__年3月PAGE目录第一章、编制依据 1第二章、工程概况 1第一节、工程参建单位 1第二节、工程设计概况 1第三节、施工范围划分 2第三章、地质勘查资料 4第一节、地形地貌 4第二节、岩土层分布及其特征 4第三节、地下水埋藏条件及渗透系数 5第四节、勘探孔号平面及剖面图 5第四章、塔吊平面布置与基础设计 12第一节、塔吊技术参数及布置 121.1QTZ80(H5810)型塔吊设计技术参数 121.2塔吊平面布置 13第二节、塔吊基础设计 162.1塔吊基础设计参数 162.2塔吊桩基定位坐标图 162.3钢筋混凝土承台配筋图 212.4附墙安装示意图 212.5附墙预埋件加工示意图 23第五章、塔吊基础设计计算书 23第一节、倾覆力矩计算 241、最大自重荷载计算 242、风荷载计算 253、塔机自身的倾覆力矩计算 264、塔机最大倾覆力矩计算 27第二节、桩基计算 271单桩所受荷载的计算 282单桩竖向承载力特征值计算 293单桩抗拔承载力特征值计算 314桩身承载力计算 32第三节、矩形承台受力计算 331承台配筋计算 332承台截面抗剪切计算 34第四节、塔吊附墙计算 341杆件轴心受拉强度验算 352杆件轴心受压强度验算 35第六章、塔吊基础施工质量要求 35第七章、安全保证措施及基础监测 37第一节、安全保证措施 37第二节、塔吊基础监测 37第八章、应急预案 37第一节、触电伤害事故的急救 37第二节、机械伤害急救 38第一章、编制依据《建筑施工手册》第四版，中国建筑工业出版社《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑桩基检测技术规范》JGJ106-2003《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-2012《钻孔灌注桩施工规程》DBJ08-202-92本工程地块《地质勘查报告》本工程建筑图与结构图《QTZ80、63(H5810、5510)塔式起重机使用说明书》第二章、工程概况第一节、工程参建单位工程名称:丹阳XX南地块项目建设单位:丹阳XX房地产开发XX公司监理单位:_国晟建设监理XX公司设计单位:_博意建筑设计院XX公司勘察单位:__地质工程勘察院总包单位:中国建筑第四工程局XX公司_顺通建设工程XX公司第二节、工程设计概况_丹阳云阳镇S122国道南侧，新丰路北侧，中兴路西侧。总建筑面积约16万平方米，本工程主要包括16#、17#、20#、21#、24#楼组成，其中16#楼为27F+1/25F+1,17#楼为26F+1/24F+1,20#楼为31F+1/26F+1、21#楼31F+1、24#楼为31F+1，其他区域均为-1层地下车库。本工程为剪力墙结构，基础为桩承台满堂基础。本工程基坑坑底标高为1.5米(地板垫层底标高)，地库顶板标高为5.7米，-1层地库底板标高1.9米，自然地面标高约为5.0~5.7米，基坑挖深为3.5~4.2米。建筑物设计标高±0.000相当绝对标高为7米，设计室外地坪标高为6.7米，本工程高程采用吴淞高程系统，建筑物合理使用年限为50年。拟建场区建筑物的栋号、层数、结构见表1。表1拟建建筑物栋号层高(F)结构型式备注16#27F+1/25F+1框剪结构场区下设1层满堂地下室，所有住宅楼首层架空17#26F+1/24F+120#31F+1/26F+121#31F+124#31F+1第三节、施工范围划分本工程由两家总包单位中标承建，分别是:中国建筑第四工程局XX公司、_顺通建设工程XX公司；我司施工范围包括:16#、17#、20#、21#、24#楼及地下车库部分。施工范围划分见下图；第三章、地质勘查资料第一节、地形地貌拟建场地位于XX市云阳镇，场地已推填整平，现为预留建设用地，地形较平坦，局部有起伏，地面1985国家高程为5.00米~5.70米。据钻探揭示，拟建场地属长江冲积平原地貌单元。拟建场地周边无高大建筑、高压线。第二节、岩土层分布及其特征拟建场地表层为填土(局部为耕土)，往下为新近沉积的粉土夹粉质粘土，粉土、淤泥质粘土，中部为一般沉积的粉质粘土及粘土，底部为白垩系上统浦口组(K2P)泥质粉砂岩，在勘察深度内，拟建场地岩土层可分为5大工程地质层，10个亚层，现自上至下分述如下:①1杂填土(Q4ml):灰黄色、黄色、灰色、稍湿~湿，由粉质粘土组成，呈松散状，多夹砖石等建筑垃圾，原沟塘内夹含淤泥质土，场地内局部分布。层厚0.7~3.8米。①2素填土(Q4ml):灰黄色、黄灰色，稍湿，由粉质粘土组成，呈软塑状，表面夹植物根茎。场地内均有分布。回填时间小于10年。层厚0.5~2.3米。②1粉土夹粉质粘土(Q4al):灰黄色，黄灰色，湿，稍密~中密(粉质粘土呈可塑状)，中压缩性。摇枕反应迅速，干强度和韧性低，具水平层理状。分布较均匀，局部缺失。顶板埋深0.5~2.4米，层厚1.00~3.90米。eq\o\ac(○,2)2粉土夹淤泥质粉质粘土(Q4al):黄色、灰色、很湿、稍密(淤泥质粉质粘土呈流塑状)，中压缩性。震摇反应迅速，干强度和韧性低。具水平层理，淤泥质粉质粘土及粉质粘土呈薄层不均匀分布，单层厚度5~10cm，偶见少量腐植物及贝壳碎屑，分布均匀。顶板埋深2.6米~4.8米，层厚4.7~11.8米。③粉土(Q4al):灰色，湿~很湿，中密，局部稍密，中压缩性。摇震反应迅速，干强度低、韧性低。土质不均匀，局部夹薄层粉质粘土，偶夹粉砂，具水平层理。分布均匀。顶板埋深7.4~15.5米，层厚5.9~15.00米。④淤泥质粘土(Q4al):灰色，饱和，流塑，局部软塑。中压缩性。摇震反应缓慢，干强度和韧性中等偏低。不均匀夹薄层粉土薄层，具水平微层理。分布均匀。顶板埋深21.00~23.50米，层厚6.40~11.90米。⑤1粉质粘土(Q3al):灰、深灰色，饱和，可塑，局部软塑，中压缩性。无震摇反应，切面光滑，具光泽反应，干强度和韧性中等，偶夹薄层粉土。分布均匀。顶板埋深29.00~33.60米，层厚2.90~8.40米。⑤2粘土(Q3al):深灰色、灰黄色，饱和，硬塑，中偏低压缩性。无摇震反应，切面光滑，具光泽反应，干强度及韧性高。顶部夹少量粉土，局部夹少量姜结石，ç2-4cm土质较均匀。分布均匀。顶板埋深34.2~39.6米，层厚12.6~15.2米。⑥1强风化泥质粉砂岩(K2P):棕红色、紫红色，受强烈风化作用岩石结构大部分破坏，矿物成分显著变化，上部岩芯多呈硬土状夹岩屑；下部岩芯呈岩屑夹碎石状-碎块状，多数风化残块，手捏易碎，少量强度略高，锤击即碎，遇水极易软化。全场区分布。顶板埋深48.9~49.8米，层厚1.90~5.00米。⑥2中风化泥质粉砂岩(K2P):紫红色，泥质粉砂结构，块状构造，主要由长石、石英及少量白云母矿物碎屑组成，钙质胶结。局部见沉积微层理，岩芯一般呈短柱状，风化裂隙较发育，多呈闭合状，部分呈张裂状，由方解石细脉充填。岩体较完整，锤击岩芯声哑，无回弹，有凹痕，易击碎，浸水后易软化。岩石单轴抗压强度区间值为0.71~1.88MPa，平均值fr为1.07MPa，标准值frk为0.94MPa，属极软岩，岩体基本质量等级Ⅴ级。全场区分布，顶板埋深51.60~54.60米，控制层厚87,40~12.20米。第三节、地下水埋藏条件及渗透系数场地地下水位为空隙潜水，主要赋予场地内eq\o\ac(○,1)素填土，eq\o\ac(○,2)1粉土夹粉质粘土，eq\o\ac(○,2)2粉土夹淤泥质粉质粘土，eq\o\ac(○,3)1粉土及eq\o\ac(○,4)淤泥质粘土中，为统一含水层，富水性好，透水性一般~较强，水位变化主要受大气降水及地下室侧向径流补给影响。勘探初见水位0.2米~1.00米，实测稳定地下水位埋深0.4~1.3米，相当于标高4.1~4.4米，水位呈季节性变化，年变化幅度约0.8米。据调查，近3~5年场地低洼处地下水与地面向平，相当于标高4.8米。根据以上地质条件本工程地下车库均采用深井点降水进行排降水施工。第四节、勘探孔号平面及剖面图24#楼计算塔吊桩基取2剖面JN6孔；21#楼计算塔吊桩基取6剖面JK33孔；20#楼计算塔吊桩基取11剖面JN48孔；17#楼计算塔吊桩基取14剖面JN64孔；16#楼计算塔吊桩基取20剖面JK89孔；第四章、塔吊平面布置与基础设计主楼塔吊基础设计根据项目使用地块的现场环境、建筑物的平面布置、单体结构构造与高度、基础埋深以及各单体之间的关系等，综合考虑采用钢筋混凝土承台＋桩基的塔吊基础形式:钢筋混凝土承台矩形尺寸为5000*5000*1000mm；基础桩基桩径为:Φ600mm的钻孔灌注桩(桩长见以下计算)。主楼塔吊最高安装高度为自然地面以上115m，考虑到基础埋深以及各运转塔吊之间的关系，确定最终最高安装高度为自然地面以上125m可满足要求。各主楼±0.000均相当于绝对标高7.000m，现场自然地面绝对标高约为5.0~5.7m(相对标高－2.0~-1.30m)。塔吊基础内均采用预埋标准节，预埋节根据塔吊使用说明书其自重为467KG。本方案内均采用相对标高。塔吊型号拟采用H5810、H5510二种型号。第一节、塔吊技术参数及布置1.1QTZ80(H5810)型塔吊设计技术参数表3基础所受的垂直荷载kN1311(工作工况)1251(非工作工况)基础所受的水平荷载kN25(工作工况)148(非工作工况)基础所受的倾覆力矩kN×m867(工作工况)3290(非工作工况)基础所受的扭矩kN×m420(工作工况)0(非工作工况)起重工作幅度m最小2.5最大58最大工作高度m独立式40附着式140起重安装高度m125最大起重量t6末端起重量t1.5起升机构倍率a=2a=4速度m/min8.640804.32040起重量t331.5663功率kw24/24/5.4回转机构速度r/min0~0.6功率kw2.2×2kw牵引机构速度m/min40/20功率kw2.2/3.3顶升机构速度m/min0.5功率kW4工作压力MPa16平衡重t14.5总功率kW31.7(不含顶升机构电机功率)工作温度℃-20~+50℃1.2塔吊平面布置加工场地及临设布置需另行调整。第二节、塔吊基础设计2.1塔吊基础设计参数表4技术参数以独立高度40m进行计算型号QTZ80、63(H5810、5510)起重安装高度125m工作半径58m钢筋混凝土承台顶标高详以下塔吊基础剖面图底标高详以下塔吊基础剖面图配筋35Φ22@150双向双层桩基桩顶标高详以下塔吊基础桩基配筋图桩长详以下塔吊基础桩基配筋图桩型号Φ600mm钻孔灌注桩桩间距3.5m塔吊基础桩基采用Φ600mm钻孔灌注桩，桩数4根，桩间距为3.5m；桩长详见以下塔吊基础桩基配筋图，混凝土强度为C40。塔吊基础钢筋混凝土承台尺寸为:5000*5000*1000mm，配Φ22@150双向双层钢筋，弯锚35d。上下两层采用Φ14@450mm拉钩拉接。上下层钢筋之间焊接Φ20@1000的架立钢筋，便于钢筋绑扎。保护层厚度:底100mm、顶和侧各50mm。承台混凝土强度为C35，垫层厚度100mm，混凝土强度为C15。各塔吊基础桩顶超灌高度不得小于1000mm，当为钢筋混凝土承台时桩顶锚入承台内为100mm，桩基主筋预留长度不小于锚入承台35d。将各桩基主筋与预埋节焊接形成防雷保护措施。2.2塔吊桩基定位坐标图24#楼桩基坐标；21#楼桩基坐标；20#楼桩基坐标；17#楼桩基坐标；16#楼桩基坐标；2.3钢筋混凝土承台配筋图2.4附墙安装示意图24#楼塔吊21#楼塔吊20#楼、17#楼塔吊16#楼塔吊2.5附墙预埋件加工示意图第五章、塔吊基础设计计算书塔吊采用QTZ80(5810)、QTZ63(5510)两种型号，最高安装高度为24#、20#楼125m，按原配安装五套附着架，附着架最大高度为第一附着装置距离塔吊基础承台面32.5米、第二附着距离第一附着装置25.2米、第三附着距离第二附着装置25.2米、第四附着距离第三附着装置22.4米、第五附着距离第四附着装置16.8米。安装标高位置根据现场施工进度进行调整，并不超过以上限制距离。21#楼塔吊安装高度为119.4米，安装五套附墙架；17#楼塔吊安装高度为104.3，安装四套附墙架；16#楼塔吊安装高度为98.7米，安装四套附墙架。安装高度根据现场施工进度进行调整，并不得超过以上限制距离。塔吊基础为钢筋混凝土承台钻孔灌注桩类型；塔吊基础桩基桩径为Φ600mm，桩芯距为3.5m；钢筋混凝土承台矩形尺寸为5000*5000*1000mm，以下将以24#、20#楼塔吊的最高安装高度按采用塔吊型号QTZ80(5810)进行计算。第一节、倾覆力矩计算风荷载产生的倾覆力矩应在其自由状态下，因此风荷载计算时应取其独立式的最大高度，QTZ80(H5810)型最大的独立高度是40米，超过40米需设置附墙杆，水平荷载通过附墙杆传递具备一定强度的结构上，只要满足附墙杆的安装要求，倾覆力矩不再进行考虑，因此取独立高度的最大值进行倾覆力矩计算。以下按最大臂长58m进行计算。1、最大自重荷载计算G0=401.3kN塔身自重＋标准节重量(按安装高度125m计)G1=56.7kN起重臂自重G2=3.5kN小车和吊钩自重G3=19.5kN平衡臂自重G4=145kN平衡块自重1、塔机自重标准值:Fk1=∑Gi=G0＋G1＋G2＋G3＋G4=626kN2、桩基钢筋混凝土承台的自重标准值:25×5.0×5.0×1=625kN3、起重荷载标准值:Fqk=60kN4、桩基所受最大自重:Gk=626kN＋625kN＋60kN=1311kN2、风荷载计算1.2.1工作状态下风荷载计算工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值(参见《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009规程附录A)；塔机所受风均布线荷载标准值(基本风压ωo=0.2kN/m2)βz=1.59µs=1.95µz=2.24ωo=0.2αo=0.35B=1.6H=40qsk=0.8×1.59×1.95×2.24×0.2×0.35×1.6×40÷40=0.622kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值:=0.622×40=24.891kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值:=0.5×24.891×40=497.826kN.m1.2.2非工作状态下风荷载计算非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值(参见《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009规程附录A)；塔机所受风均布线荷载标准值(取ω/o=1.1kN/m2)βz=1.72µs=1.95µz=2.24ω/o=1.1αo=0.35B=1.6H=40qs，k=0.8×1.72×1.95×2.24×1.1×0.35×1.6×40÷40=3.702kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值=3.702×40=148.095kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值=0.5×148.095×40=2961.909kN.m3、塔机自身的倾覆力矩计算塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。1、大臂自重产生的向前力矩标准值M1=56.7×27.6=1564.92kN.m2、最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值M2=60×13=780kN.m3、小车位于上述位置时的向前重力矩标准值M3=3.5×13=45.5kN.m4、平衡臂产生的向后力矩标准值M4=-19.5×7.2=－140.4kN.m5、平衡重产生的向后力矩标准值M5=-145×12.09=－1753.05kN.m4、塔机最大倾覆力矩计算1.4.1工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值Mk=M1＋M3＋M4＋M5＋0.9(M2＋Msk)=1564.92＋45.5-140.4-1753.05＋0.9×(780＋497.826)=867.013kN·m2、水平荷载标准值Fsk=24.891kN3、竖向荷载标准值塔机自重:Fk1=626kN基础的自重:Gk=625kN起重荷载:Fqk=60kNFk=Fk1＋Gk＋Fqk=626＋625＋60=1311kN1.4.2非工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值M΄k=M1＋M4＋M5±M΄sk=1564.92－140.4－1753.05±2961.909=2633.379(－3290.439)kN·m2、水平荷载标准值F΄sk=148.095kN3、竖向荷载标准值塔机自重:Fk1=626kN基础的自重:Gk=625kNFk=Fk1＋Gk=626＋625=1251kN第二节、桩基计算计算简图:图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1单桩所受荷载的计算2.1.1计算依据依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009的第6.3.2条；Qkmax=其中:Qk──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，基桩的竖向力标准值；Qkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；Qkmin──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；Fk──荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；Gk──桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计；n──桩基中的桩数；Mk──荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；Fvk──荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；h──承台的高度；L──矩形承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线的距离；2.1.2计算单桩所受荷载按5000*5000*1000mm钢筋混凝土承台，桩芯距3.5m；塔吊自重F1=626kN作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1=626kN基础自重:Gk=625kN；塔吊的最大倾覆力矩Mk=3290kN.m水平荷载标准值:Fv=148kN标准值为:Qkmax=Fk+Gkn+Mk+FvhL=＋QUOTE710+33.74Qkmin=Fk+Gkn-Mk+FvhL=－QUOTE710+33.74QUOTE设计值为:=QUOTEQmax=Fk+Gk×1.2n+Mk+Fvh×1.4L＋QUOTE8924QUOTE1.4×QUOTEQmin=Fk+Gk×1.2n-Mk+Fvh×1.4L=－QUOTE8924QUOTE1.4×2单桩竖向承载力特征值计算2.2.1计算依据依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009的第6.3.4条；R式中:u──桩身周长u=1.884m(Φ600)qsia──第i层岩土的桩侧力特征值li──第i层岩土的厚度qpa──桩端端阻力特征值Ap──桩底端截面面积Ap=0.2826m2(Φ600)塔吊桩顶以下土层侧、端阻力标准值见表5；注:上表中各土层标准值除安全系数2即为相应的特征值；2.2.2单桩竖向承载力特征值计算24#楼塔吊桩基桩顶相对标高为－6.00m(绝对标高为+1.0米)，有效桩长为相对标高－6.00m以下30m，所以桩顶是在第eq\o\ac(○,2)1层，桩底是在第⑤1层，桩底相对标高为－36.00m。Ra=【1.884×(0.48×42＋5.2×30＋14×50+9.2×25+1.12×53)+750×0.2826】/2=1203.9kN经计算1.2Ra的值为1444.68kN大于最大压力1347kN,Ra大于竖向承载力标准值1007.44kN，满足要求。21#楼塔吊桩基桩顶相对标高为－6.00m，有效桩长为相对标高－6.00m以下30m，所以桩顶是在第eq\o\ac(○,2)2层，桩底是在第⑤1层，桩底相对标高为－36.00m。Ra=【1.884×(6.02×30＋12.1×50＋9.6×25+2.28×53)+750×0.2826】/2=1186kN经计算1.2Ra的值为1423kN大于最大压力1347kN,Ra大于竖向承载力标准值1007.44kN，满足要求。20#楼塔吊桩基桩顶相对标高为－6.00m，有效桩长为相对标高－6.00m以下29m，所以桩顶是在第③层，桩底是在第⑤1层，桩底相对标高为－35.00m。Ra=【1.884×(0.06×42＋5.46×30＋12.6×50+9.3×25+1.58×53)+750×0.2826】/2=1154kN经计算1.2Ra的值为1384kN大于最大压力1347kN,Ra大于竖向承载力标准值1007.44kN，满足要求。17#楼塔吊桩基桩顶相对标高为-6.00m，有效桩长为相对标高－6.00以下30.00m，所以桩顶是在第eq\o\ac(○,2)1层，桩底是在第⑤1层，桩底相对标高为－36.00m。Ra=【1.884×(0.2×42＋7.5×30＋11.1×50+9.1×25+2.1×53)+750×0.2826】/2=1167.8kN经计算1.2Ra的值为1401.36kN大于最大压力1347kN,Ra大于竖向承载力标准值1007.44kN，满足要求。16#楼塔吊桩基桩顶相对标高为－6.00m，有效桩长为相对标高－6.00m以下32.00m，所以桩顶是在第②2层，桩底是在第⑤1层，桩底相对标高为－38.00m。Ra=1.884×(10.58×30＋7.9×50＋9.7×25＋3.82×53)+750×0.2826/2=1196.2kN经计算1.2Ra的值为1435.44kN大于最大压力1347kN,Ra大于竖向承载力标准值1007.44kN，满足要求。3单桩抗拔承载力特征值计算2.3.1计算依据依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009的第6.3.5条；R式中:R΄a──单桩竖向抗拔承载力特征值；λi──抗拔系数，取0.70；Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度；2.3.2单桩最大拉力计算24#楼塔吊桩基Gp=0.2826×(30×25－30×10))=127.17kNR΄a=1164×0.70＋127.17=941.97kN上式计算的R΄a的值大于最大拉力381.94kN,满足要求。21#楼塔吊桩基Gp=0.2826×(30×25－30×10))=127.17kNR΄a=1186×0.70＋127.17=957.37kN上式计算的R΄a的值大于最大拉力381.94kN,满足要求。20#楼塔吊桩基Gp=0.2826×(29×25－29×10))=122.93kNR΄a=1154×0.7＋122.93=930.73kN上式计算的R΄a的值大于最大拉力381.94kN,满足要求。17#楼塔吊桩基Gp=0.2826×(30×25－30×10))=127.17kNR΄a=1167.8×0.7＋127.17=944.63kN上式计算的R΄a的值大于最大拉力381.94kN,满足要求。16#楼塔吊桩基Gp=0.2826×(32×25－32×10))=135.648kNR΄a=1196.2×0.7＋135.648=972.988kN上式计算的R΄a的值大于最大拉力381.94kN,满足要求。4桩身承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009的第6.3.6条；2.4.1桩身轴心受压计算Φ600钻孔灌注桩轴心受压桩桩身承载力设计值应满足下面的公式:其中:Q──荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值1347.86kN；φc──基桩成桩工艺系数，取0.6；fc──混凝土(水下C40)轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2；Aps──桩的截面面积，A=0.2826m2；f/y——纵向主筋抗压强度设计值(查规范为300N/mm2)；A/s——纵向主筋截面面积(8Φ20，2512mm2)；0.6×19.1×0.2826×106＋0.9×300×2512=3916.836kN＞Q=1397kN经过计算得到桩身轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋；2.4.2桩身轴心受拔计算Φ600钻孔灌注桩轴心受拔桩桩身承载力设计值应满足下面的公式:其中:Q/──荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值597.26kN；fy、fPy——普通钢筋、预应力纵向主筋抗拉强度设计值(查规范为300N/mm2)；As、Aps——普通钢筋、预应力纵向主筋截面面积(8Φ20，2512mm2)；0＋300×2512×10-3=753.6kN＞Q/=597.26kN经过计算得到桩身轴向拉力设计值满足要求,只需构造配筋；第三节、矩形承台受力计算1承台配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算；式中:s──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1；fc──混凝土抗压强度设计值16.7N/mm2；h0──承台的计算高度1000mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；M=3290kN.m；5000*5000*1000mm承台计算as=3290×106/(1×16.7×5000×10002)=0.039ξ=1-(1-2×0.039)0.5=0.04s=1＋0.04/2=1.02As=3290×106/(1.02×1000×300)=10751mm25000mm边长承台配筋选用双层双向35Φ22@150mm钢筋，22截面积380.1mm2；35×380.1mm2=13303mm2＞10751mm2满足要求；规范要求独立桩基承台的最小配筋率不应小于0.2%配筋率=13303/(5000×1000)=0.26%满足最小配筋率要求；2承台截面抗剪切计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ187-2009的第6.4.7条；Nl=1624kNNl≤｛0.659×(1050＋650/2)＋0.659×(1050＋650/2)｝×0.85×1.57×1000=2418.447kN＞Nl=1347kN满足要求；第四节、塔吊附墙计算附墙杆内力，根据厂方提供的数据，Nmax=262kN，塔吊安装高度125m，计算需安装标准节45节共5附墙；1杆件轴心受拉强度验算验算公式:=N/An≤f其中:An──为杆件的的截面面积，选取的是L63×8×7角钢,查表可知A=951.5×4＝3806mm2；经计算:杆件的最大受拉应力=262×1000/3806=68.83N/mm2；最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215/mm2满足要求；2杆件轴心受压强度验算验算公式:=N/An≤f其中:──杆件长细比，取最长杆件d=21－1.85=19.15cmIx=(34.5＋9.51×19.15×19.15)×4=3522.03=L1/ix=7325/(19.24×4)=95.2──为杆件的受压稳定系数,是根据查表计算得=0.513经计算，杆件的最大受压应力=134.19N/mm2。最大压应力不大于拉杆的允许压应力215/mm2满足要求；第六章、塔吊基础施工质量要求1、原材料必须符合设计要求；钢筋笼制作与安装必须符合设计及规范要求；2、严格控制灌注桩浇捣质量，超灌高度不小于1000mm；钻孔灌注桩的桩位偏差不应大于d/12(d为桩径)，垂直度偏差不大于1/200。桩底沉渣不大于100mm；3、钢筋笼制作允许偏差见表6；表6项次项目允许偏差(mm)1主筋间距±102箍筋间距±203钢筋笼直径±104钢筋笼整体长度±1004、钻孔灌注桩施工技术、质量保证措施见表7；表7项次控制项目质量标准主要技术、质量措施1桩位⑴测量定位误差⑵竣工桩位偏差≤20mm⑴使用经纬仪和钢卷尺测量⑵闭合测量,消除误差,及时复核⑶轨道水平对中,钻机就位对中⑷保护好控制点2孔径-0,+0.01D流塑粘土层、流砂层使用浓泥浆钻进3钻孔⑴泥浆⑵钻进参数⑴及时排放砂性，使用浓泥浆⑵转速，钻压按开孔令要求进行施工，开孔速度≤50r.p.m，正常钻进≥50r.p.m≤35m自重加压，≥40m减压钻进4垂直度≤1⑴钻机就位调平、“三点成一线”⑵护筒埋设周正⑶钻具同心平直⑷土层无障碍物，软硬变化孔段要减压钻进5孔深-0—+300mm⑴基准标高测量精确⑵钻具、机上余尺丈量准确6正循环一次清孔⑴泥浆⑵时间，渣厚⑴泥浆密度≤1.30⑵20min、≤30cm⑴清孔时间充足⑵钻头适当转动7钢筋笼⑴钢筋质量⑵焊条质量⑶焊接质量⑷保护层偏差⑸搭接长度⑹焊缝⑺制作允许偏差⑻安装标高误差⑼接头错开长度⑴、⑵、⑶必须合格⑷±20mm⑸单面焊5d；双面焊10d⑹宽0.7d,厚0.3d⑺主筋间距±10cm、箍筋间距±20mm、笼直径±10mm⑻±100mm⑼35d⑴材料按规定复试⑵E4303或T422焊条⑶按照300个接头抽检试验⑷使用φ120保护层垫块⑸、⑹认真检查⑺使用定长"∏"形卡控制⑻吊筋长度准确、固定牢固⑼质检员现场控制8二次清孔(1)泥浆(2)时间沉渣厚(3)待灌时间(1)比重≤1.30，粘度≤30"(2)20min≤300mm(3)≤30min(1)替浆时间充足(2)浆液逐渐稀释，深度逐渐加深(3)做好灌注前的辅助工作9商品砼水下C40(1)准用证(2)配合比报告10砼灌注(1)充盈系数(2)导管距孔底(3)初灌埋管(4)控制埋管深度(5)桩顶浮浆处理(1)1.1—1.2(2)30—50cm(3)0.8—1.3m(4)3—10m(5)必须合格(1)做好井径测试把好成孔关(2)认真配备导管长度(3)初灌量控制在3m3以上(4)桩顶预留长度1.5m左右5、在土方开挖及承台施工过程中注意保护灌注桩，破桩时注意桩身完整性的保护。6、地下车库顶板预留洞按施工缝处理，并沿四周预留止水钢板，钢筋预留钢筋满足搭接长度；7、塔吊基础模板加固图见下图:第七章、安全保证措施及基础监测第一节、安全保证措施 1、塔吊桩施工时确保机架平稳，检查钢丝绳的磨损情况。2、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽。3、操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。4、服从统一指挥，禁止随意操作机器。5、注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保桩机拆装安全。6、吊装，应专门人员指挥，严禁无关人员在作业区内穿行。7、拆装桩机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规。8、桩成型后14天后方可进行土方开挖，开挖过程中应注意成桩的保护。9、桩机施工前，必须经过检测合格方可启用，确保使用时各项性能符合要求。10、保证安全用电，现场用电设备必须经过专业电工检修合格后可使用，用电线路架空搭设；11、加强对工人的安全教育，特种作业人员必须持证上岗。第二节、塔吊基础监测1、塔吊基础施工完毕后即在承台上设置观测点，观测点满足测量标高、位移的要求。并记录好初始数值。2、土方开挖过程中，每天不少于监测一次塔吊基础的标高和位移。3、桩的垂直度和偏移值应小于质量要求的允许值。第八章、应急预案第一节、触电伤害事故的急救1、当发现有人触电后，应迅速展开急救工作，动作迅速、方法准确最为关键。2、首先应迅速切断电源，若电源开关距离较远，可用绝缘体拉开触电者身上的电线，或用带绝缘柄的工具切断电线。切勿用金属材料或潮湿物体作救护工具，更不可接触触电者身体，以防自己触电。3、当触电者脱离电源后，应根据其具体情况，迅速对症救治。对伤势不重、神志清醒者，应使其安静休息一小时，再送往医院观察；对伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应使其舒适、安静的平卧，并速请医生诊治或送往医院。对伤势严重、呼吸停止或二者都已停止，应立即施行人工呼吸和胸外挤压，并速请医生诊治或送往医院。必须注意，急就要尽快进行，不能等候医生，在送往医