南阳防爆厂降压变电所的电气设计

华侨大学课程：工厂供电课程设计任务：南阳防爆厂降压变电所的电气设计专业：电气工程及其自动化班别：10电气1班学生：时间：2013年05月绪论本课程设计检验我们本学期学习的情况的一项综合测试，它要求我们把所学的知识全部适用，融会贯通的一项训练，是对我们能力的一项综合评定。电能在现代工业生产及整个国民经济生活中应用极为广泛。在工厂里，电能虽然是工业生产的主要能源和动力，但是它在产品成本中所占比例一般很小（除电化工业）。电能在工业生产中的重要性，并不在于在产品成本或投资总额所占比重多少，而在于工业生产实现电气化后可以大大增加产量，减轻工人劳动强度，降低生产成本，提高产品质量，提高劳动生产率，改善工作条件，有利于实现生产过程自动化。另一方面，如果工厂电能供应突然中断，则对工业生产可能造成严重后果。因此做好工厂供电工作对发展工业生、实现工业现代化都具有极其重要的意义，对于节约能源、支援国家经济建设同样也具有重大意义。本设计为工厂变电所设计，对在工厂变电所设计中的若干问题如负荷计算，三相短路分析，短路电流计算，高低压设备的选择与校验，防雷与接地，变电所的过电压保护，计量无功补偿等几方面的设计进行了阐述。工厂供电工作要很好为工业生产服务，切实保证工厂生产和生活用电的需要，同时做好节能工作，要从以下基本要求做起:（1）安全在电能的供应、分配和利用过程中，不应发生人生事故及设备事故。（2）可靠应满足电能用户对供电可靠性的要求。（3）优质应满足电能用户对电压和频率等质量的要求。（4）经济供电系统投资要尽量少，运行费要低，尽可能节约电能和减少有色金属消耗。此外，在供电工作中，要合理处理局部和全局、当前和长远等关系，要做到局部与全局协调，顾全大局，适应可持续发展要求。目录第一章设计任务第二章负荷计算和无功功率补偿第三章变电所位置与型式的选择第四章变电所主变压器及主接线方案的选择第五章短路电流的计算第六章变电所一次设备的选择校验第七章变压所进出线与邻近单位联络线的选择第八章变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定第九章降压变电所防雷与接地装置的设计第十章机械厂变电所主接线电气原理图第十一章课程设计总结心得体会参考文献（一）设计题目南阳防爆厂降压变电所的电气设计（二）设计要求要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主结线方案及高低压设备和进出线，确定一次回路方案，最后定出设计说明书。（三）设计依据1．工厂总平面图，如图（1）所示。2．工厂负荷情况：本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4000h，日最大负荷持续时间为10h。该厂除铸造车间、锻压车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380V。照明及家用电器均为单相，额定电压为220V。本厂的负荷统计资料如表（1）所示。3．供电电源情况：按照工厂与当地供电部门签订的供用协议规定，本厂可由附近一条35kV的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LGJ—120导线为等边三角形排列，线距为1m；干线首端（即电力系统的馈电变电电站）距离本厂约20km，该干线首端所装高压断路器300MVA，此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，其定时限过电流保护整定的动作时间为1.5s。为满足工厂二级负荷的要求，可采用联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度达100km，电缆线路总长度达80km。4.气象资料本厂所在地区的年最高气温为37

℃，年平均气温为24℃，年最低气温为-8℃，年最热月平均最高气温为33℃，年最热月平均气温为26℃，年最热月地下0.8处平均温度为25℃。当地主导风向为东北风，年雷暴是数为20。5.工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.92。主要参考资料1刘介才主编供配电技术北京：机械工业出版社2张华主编电类专业毕业设计指导北京：机械工业出版社3王荣藩编著工厂供电设计与指导天津：天津大学出版社工厂负荷统计资料表（1）厂房编号用电单位名称负荷性质设备容量kW需要系数功率因数1铸造车间动力3000.40.7照明60.71.02锻压车间动力5000.30.65照明80.71.03金工车间动力5000.30.65照明90.71.04工具车间动力3000.30.6照明70.71.05电镀车间动力3000.60.8照明70.71.06热处理车间动力2000.60.8照明80.71.07装配车间动力1000.40.7照明70.71.08焊接车间动力2000.30.65照明40.71.09锅炉房动力800.60.65照明20.71.0生活区照明2000.71.0第二章负荷计算和无功功率补偿2.1负荷计算2.1.1单组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW） =，为系数b)无功计算负荷（单位为kvar） =tanc)视在计算负荷（单位为kvA） =d)计算电流（单位为A）=,为用电设备的额定电压（单位为KV）2.1.2多组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW） =式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，可取0.85~0.95b)无功计算负荷（单位为kvar）=，是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0.9~0.97c)视在计算负荷（单位为kvA） =d)计算电流（单位为A） =经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表2.1所示（额定电压取380V）表2.1 各厂房和生活区的负荷计算表编号名称类别设备容量/kW需要系数costan计算负荷/kW/kvar/kVA/A1铸造车间动力3000．40．71.02120122.4————照明60．71．004.20————小计306——124.2122.4174.4264.92锻压车间动力5000．30．651.17150175.5————照明80．71．005.60————小计508——155.6175.5234.5356.43金工车间动力5000．30．651.17150175.5————照明90．71．006.30————小计509——156.3175.52353574工具车间动力3000．30．61.3390119.7————照明70．71．004.90————小计307——94.9119.7152.8232.15电镀车间动力3000．60．80.75180135————照明70．71．004.90————小计307——184.9135228.9347.86热处理车间动力2000．60．80.7512090————照明80．71．005.60————小计208——125.690154.5234.87装配车间动力1000．40．71.024040.8————照明40．71．002.80————小计104——42.840.859.189.88焊接车间动力2000．30．651.176070.2————照明40．71．002.80————小计204——62.870.294.2143.19锅炉车间动力800．60.651.174856.2————照明20．71．001.40————小计51——49.456.274.8113.710生活区照明2000.71.001400140212.7总计动力24801138.6985.3————照明255计入=0.95,=0.970.751081.7955.71443.421932.2无功功率补偿无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。由表2.1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.75。而要求该厂进线侧最大负荷时功率因数不低于0.90。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.90，暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：=(tan-tan)=1081.7[tan(arccos0.75)-tan(arccos0.92)]=493.3kvar参照图2，选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相结合，总共容量为84kvar5=420kvar。补偿前后，变压器低压侧的有功计算负荷基本不变，而无功计算负荷=（955.7-493.3）kvar=462.4kvar，视在功率=1176.4kVA，功率因数提高为cos==0.92。在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000kVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V侧和10kV侧的负荷计算如表3所示。图2.1PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案表2.2 无功补偿后工厂的计算负荷项目cos计算负荷/KW/kvar/kVA/A380V侧补偿前负荷0.751081.7955.71443.42193380V侧无功补偿容量493.3380V侧补偿后负荷0.951081.7462.41176.41787.4主变压器功率损耗0.015=17.60.06=70.635KV侧负荷计算0.931099.35331221.720.2第三章变电所位置与型式的选择变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的轴和轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，、、分别代表厂房1、2、3...9号及生活区的功率，设定（2.3，3.5）、（2.7,5.9）、（4.9,8.2）、（7.2,2.5）、（7.6,4.5）、（8，6.3）、（8.4,8.3）、（11.4，2.6）、（11.8，3.6）、（0.9，9.1），如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(,),其中P=+++=。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：（3-1） （3-2）把各车间的坐标代入（1-1）、（2-2），得到=5.5，=6.7。由计算结果可知，工厂的负荷中心在3号厂房（热处理车间）的东南角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在3号厂房的东南侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。图3-1按负荷功率矩法确定负荷中心第四章变电所主变压器及主接线方案的选择4.1 变电所主变压器的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案： a)装设一台变压器型号为S9型，而容量根据式，为主变压器容量，为总的计算负荷。选=1600KVA>=1221.7KVA，即选一台S9-1250/35型低损耗配电变压器。但考虑到该地区年平均气温为24℃,<122.7。且单台变压器容量不宜大于1250k.至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。 b)装设两台变压器型号为S9型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，即1221.7KVA=（733~855.2）KVA （4-1）=(174.4+234.5+74.8)KVA=483.7KVA （4-2）因此选两台S9-800/35型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0。4.2变电所主接线方案的选择按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案： 4.2.1装设一台主变压器的主接线方案 如图4-1所示SL-1GG-1A(F)-070.4kV联络线（备用电源）GG-1A(F)-54GW口-1010kVFS4-10GG-1A(J)-03GG-1A(J)-03GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54GG-1A(F)-07GG-1A(F)-07主变联络（备用）220/380V高压柜列图4-1装设一台主变压器的主接线方案 4.2.2装设两台主变压器的主接线方案 如图4-2所示Y0Y0Y0220/380VS9-630GG-1A(F)GG-1A(F)-0710/0.4kVS9-63010/0.4kV联络线（备用电源）GG-1A(F)-54GG-1A(F)-113、11GW口-1010kVFS4-10GG-1A(J)-01GG-1A(F)-113GG-1A(F)-11GG-1A(J)-01GG-1A(F)-96GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54主变主变联络（备用）高压柜列-96图4-2装设两台主变压器的主接线方案4.3主接线方案的技术经济比较表4-1主接线方案的技术经济比较比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压损耗较大由于两台主变并列，电压损耗较小灵活方便性只有一台主变，灵活性稍差由于有两台主变，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标电力变压器的综合投资额查得S9-1000/10的单价为15.1万元，而变压器综合投资约为其单价的2倍，因此综合投资约为2*15.1=30.2万元查得S9-630/10的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为4*10.5=42万元，比一台主变方案多投资11.8万元高压开关柜（含计量柜）的综合投资额查得GG-1A(F)型柜可按每台4万元计，其综合投资可按设备的1.5倍计，因此高压开关柜的综合投资约为4*1.5*4=24万元本方案采用6台GG-1A(F)柜，其综合投资约为6*1.5*4=36万元，比一台主变方案多投资12万元电力变压器和高压开关柜的年运行费主变的折旧费=30.2万元*0.05=1.51万元；高压开关柜的折旧费=24万元*0.06=1.44万元；变配电的维修管理费=（30.2+24）万元*0.06=3.25万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（1.51+1.44+3.25）=6.2万元主变的折旧费=42万元*0.05=2.1万元；高压开关柜的折旧费=36万元*0.06=2.16万元；变配电的维修管理费=（42+36）万元*0.06=4.68万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（2.1+2.16+4.68）=8.94万元，比一台主变方案多投资2.74万元供电贴费主变容量每KVA为800元，供电贴费=1000KVA*0.08万元/KVA=80万元供电贴费=2*630KVA*0.08万元=100.8万元，比一台主变多交20.8万元从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。第五章短路电流的计算5.1绘制计算电路 1000M1000MVAK-1K-2LGJ-120,20km36.8kVS9-10000.4kV(2)(3)(1)～∞系统图5-1短路计算电路5.2确定短路计算基准值 设基准容量=100MVA，基准电压==1.05，为短路计算电压，即高压侧=36.8kV，低压侧=0.4kV，则 （5-1） （5-2）5.3计算短路电路中个元件的电抗标幺值5.3.1电力系统 已知电力系统出口断路器的断流容量=1000MVA，故 =100MVA/1000MVA=0.1 （5-3）5.3.2架空线路 查表得LGJ-120的线路电抗，而线路长20km，故 （5-4）5.3.3电力变压器 查表得变压器的短路电压百分值=6.5，故=8.13 （5-5）式中，为变压器的额定容量因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。k-1k-1k-2图5-2短路计算等效电路5.4k-1点（36.8kV侧）的相关计算5.4.1总电抗标幺值=0.1+0.59=0.69 （5-6）5.4.2三相短路电流周期分量有效值 （5-7）5.4.3其他短路电流 （5-8） （5-9） （5-10）5.4.4三相短路容量 （5-11）5.5k-2点（0.4kV侧）的相关计算5.5.1总电抗标幺值=0.1+0.59+8.13/2=4.76（5-12）5.5.2三相短路电流周期分量有效值 （5-13）5.5.3其他短路电流 （5-14） （5-15） （5-16）5.5.4三相短路容量 （5-17）以上短路计算结果综合图表5-1所示。表5-1 短路计算结果短路计算点三相短路电流三相短路容量/MVAk-12.282.282.287.342.96144.9k-230.2530.2530.2555.6632.9721第六章变电所一次设备的选择校验6.135kV侧一次设备的选择校验 6.1.1按工作电压选则设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压，即，高压设备的额定电压应不小于其所在系统的最高电压，即。=10kV，=11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压=12kV，穿墙套管额定电压=11.5kV，熔断器额定电压=12kV。按工作电流选择 设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流，即6.1.3按断流能力选择 设备的额定开断电流或断流容量，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值或短路容量，即或对于分断负荷设备电流的设备来说，则为，为最大负荷电流。6.1.4隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验a)动稳定校验条件 或、分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，、分别为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值b)热稳定校验条件对于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。6.1.4电流互感器的短路稳定度校验动稳定校验条件（2）热稳定度校验表6-135kV一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动态定度热稳定度其它装置地点条件参数数据35kV20.7A()2.28kA7.34kA一次设备型号规格额定参数高压少油断路器SN10-10I/63035kV16kA16kA40kA高压隔离开关-10/20035kV630A-50kA二次负荷0.6高压熔断器RN2-1035kV0.5A17kA--电压互感器JDJ-1035/0.1kV----电压互感器JDZJ-10----电流互感器LQJ-1035kV100/5A-=127.3kA=39避雷针FS4-1035kV----户外隔离开关GW4-12/40012kV400A-25kA6.2380V侧一次设备的选择校验同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6-2所示，所选数据均满足要求。表6-2380V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动态定度热稳定度其它装置地点条件参数-数据380V总1732.530.25kA55.66kA-一次设备型号规格额定参数-低压断路器DW15-1500/3D380V1500A40kA---低压断路器DW20-630380V630A（大于）30Ka(一般)---低压断路器DW20-200380V200A（大于）25kA---低压断路HD13-1500/30380V1500A----电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A----电流互感器LMZ1-0.5500V100/5A160/5A----6.3高低压母线的选择查表得到，35kV母线选LMY-3(404mm),即母线尺寸为40mm4mm;380V母线选LMY-3（1258）+806.3，即相母线尺寸为125mm10mm，而中性线母线尺寸为80mm6.3mm。第七章变压所进出线与邻近单位联络线的选择7.135kV高压进线和引入电缆的选择7.1.135kV高压进线的选择校验 采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往35kV公用干线。a).按发热条件选择 由==20.2A及室外环境温度33°，查表得，初选LGJ-35,其35°C时的=149A>,满足发热条件。b).校验机械强度 查表得，最小允许截面积=35，而LGJ-35满足要求，故选它。由于此线路很短,只有100多米，故不需要校验电压损耗。7.1.2由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验采用YJL22-1000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。a)按发热条件选择 由==20.2A及土壤环境25°，查表得，初选缆线芯截面为25的交联电缆，其=149A>,满足发热条件。b)校验热路稳定 按式，A为母线截面积，单位为；为满足热路稳定条件的最大截面积，单位为；C为材料热稳定系数；为母线通过的三相短路稳态电流，单位为A；短路发热假想时间，单位为s。本电缆线中=1960，=0.5+0.2+0.05=0.75s，终端变电所保护动作时间为0.5s，断路器断路时间为0.2s，C=77，把这些数据代入公式中得<A=25。因此JL22-10000-325电缆满足要求。7.2380低压出线的选择7.2.1铸造车间馈电给1号厂房（铸造车间）的线路采用VV22-1000型聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直接埋地敷设。a）按发热条件需选择 由=264.9A及地下0.8m土壤温度为25℃，查表，初选缆芯截面150，其=312A>，满足发热条件。 b）校验电压损耗 由图1.1所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为108m，而查表得到150的铜芯电缆的=0.15（按缆芯工作温度75°计），=0.07，又1号厂房的=124.2kW,=122.4kvar，故线路电压损耗为 <=5%。c）断路热稳定度校验 不满足短热稳定要求，故改选缆芯截面为300的电缆，即选VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。7.2.2锻压车间馈电给2号厂房（锻压车间）的线路，亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.3金工车间馈电给3号厂房（金工车间）的线路，虽然仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，但考虑到附和电流较大，故还是采用VV22-1000-3300+11507.2.4工具车间馈电给4号厂房（工具车间）的线路，亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.5电镀车间馈电给5号厂房（电镀）的线路，亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.6热处理车间馈电给6号厂房（热处理工具车间）的线路，7.2.7装配车间馈电给6号厂房（工具车间）的线路亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.8焊接车间馈电给7号厂房（金工车间）的线路亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.9锅炉车间馈电给8号厂房（锅炉房）的线路亦采用VV22-1000-3300+1150的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。7.2.10生活区馈电给生活区的线路采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。1）按发热条件选择由I30=212.7A及室外环境温度（年最热月平均气温）33℃，初选BLX-1000-195，其33℃时Ial≈238A>I30,满足发热条件。2）效验机械强度查表可得，最小允许截面积Amin=10mm2，因此BLX-1000-195满足机械强度要求。3）校验电压损耗查工厂平面图可得变电所至生活区的负荷中心距离96.4m左右，而查表得其阻抗值=0.39，=0.07（按线间几何均距0.8m），又生活区的=140KW，=0kvar，因此<=5%满足允许电压损耗要求。因此决定采用四回BLX-1000-1120的三相架空线路对生活区供电。PEN线均采用BLX-1000-150橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格。7.3作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用YJL22—10000型交联聚氯乙烯绝缘的铝心电缆，直接埋地敖设，与相距约2Km的临近单位变配电所的10KY母线相连。7.3.1按发热条件选择工厂二级负荷容量共335.1KVA，，最热月土壤平均温度为25℃。查表《工厂供电设计指导》8-43，初选缆心截面为25的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆，其满足要求。7.3.2校验电压损耗由表《工厂供电设计指导》8-41可查得缆芯为25的铝（缆芯温度按80℃计），，而二级负荷的,，线路长度按2km计，因此由此可见满足要求电压损耗5%的要求。7.3.3短路热稳定校验按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25的交联电缆是满足热稳定要求的。而临近单位10KV的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表7-1所示。表7-1进出线和联络线的导线和电缆型号规格线路名称导线或电缆的型号规格10KV电源进线LGJ-35铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆YJL22—10000—3×25交联电缆（直埋）380V低压出线至1号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至2号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至3号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至4号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至5号厂房VV22-1000-3300+1150至6号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至7号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至8号厂房VV22-1000-3300+1150四芯塑料电缆（直埋）至9号厂房VV22-1000-3300+11500四芯塑料