徐州剪力墙结构商业住宅高大模板施工方案

中天建设港利上城国际高大模板施工方案徐州港利上城国际项目6#楼高大模板工程专项施工方案编制人:审核人：审批人：中天建设集团有限公司编制时间：2016年5月8日目录HYPERLINK\l"_Toc401997910"第一节、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc401997911"第二节、编制依据3HYPERLINK\l"_Toc401997912"第三节、材料与设备计划4HYPERLINK\l"_Toc401997913"第四节、施工工艺技术6HYPERLINK\l"_Toc401997914"一、技术参数6HYPERLINK\l"_Toc401997915"二、工艺流程6HYPERLINK\l"_Toc401997916"三、施工方法12HYPERLINK\l"_Toc401997917"四、检查验收16HYPERLINK\l"_Toc401997918"五、高大模板的使用及混凝土浇筑18HYPERLINK\l"_Toc401997919"第五节、施工安全保证措施19HYPERLINK\l"_Toc401997920"一、组织保障19HYPERLINK\l"_Toc401997921"二、技术措施20HYPERLINK\l"_Toc401997922"三、监测监控21HYPERLINK\l"_Toc401997923"四、应急预案22HYPERLINK\l"_Toc401997924"第六节、劳动力计划26HYPERLINK\l"_Toc401997925"一、专职安全生产管理人员26HYPERLINK\l"_Toc401997926"二、所需劳动力安排26HYPERLINK\l"_Toc401997927"第七节、计算书26徐州港利上城国际项目6#楼高大模板专项施工方案第一节、工程概况徐州港利上城国际项目工程位于徐市铜山区拾屯办事处，总建筑面积约12000M2，由三个单位的裙房组成，三层框架结构，建筑高度分别是第一层层高4.50米，第二层层高4.20米，第三层层高3.60米。±0.000相当于绝对标高37.55米。本工程由港利房地产开发有限公司投资兴建，江苏华军建筑设计有限公司设计，连云港淮工建设监理有限公司监理，由中天建设集团有限公司施工。本工程6#楼5轴交E轴梁截面350×1950、350×1150、300×1100在二层地面开始搭设支模架（二层标高4.5～屋面标高14.52米），板面为两边方坡屋面2%，板厚120mm，最高点为10.02米。因此根据有关规定必须编制专项施工方案。高大模板区域平面图本工程满堂脚手架采用普通扣件式钢管满堂脚手架系统，立杆下部设50厚木脚手板，脚手板宽度200mm。第二节、编制依据《木结构设计规范》GB50005-2015《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2012《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2015《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2015《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013。《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013《建筑工程施工现场消防安全技术规范》GB50720-2011；危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸《本工程施工组织设计》第三节、材料与设备计划一、材料计划及要求1、钢材的选用钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。钢管上严禁打孔。钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件的验收应符合下列规定：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不应发生破坏。可调托撑1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2和《梯形螺纹第3部分：基本尺寸》GB/T5796.3

的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5

扣，螺母厚度不得小于30

㎜。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。2、木材的选用模板结构木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。用于模板体系的方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。3、建筑木模板的选用胶合模板板材厚度不小于15mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。二、工期计划执行总进度计划三、设备计划设备计划序号材料、设备名称材料用量1φ48×3.0钢管管15T2胶合板150m23方木5m34圆盘锯1台第四节、施工工艺技术一、技术参数1、支架立杆基础：模板立杆支撑在2层120厚楼板上。该楼层下一层支撑架体不得拆除且下层立杆与上层立杆对应设置。立杆下设50厚垫木。2、梁底模板及支撑架体设计参数：2.1WKL16【350×1950梁模板】新浇混凝土梁计算算跨度(m)16米结构层高(m)10.20混凝土梁截面尺寸寸(mm)350×1950梁侧楼板厚度(mmm)120支撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号号(mm)Φ48×3.0梁跨度方向立柱间间距(mm)800梁两侧立柱间距((mm)800步距(mm)1700楼板立柱间距(mmm)800、800梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300,500梁底支撑小梁材料料方木小梁材质规格(mmm)40×90梁底支撑小梁根数数4面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm))15主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0可调托座内主梁根根数1平面图立面图2.2【WKL3350×1150梁模板】350×1100、350×800、250×750梁按本表参数施工新浇混凝土梁计算算跨度(m)16米结构层高(m)10.20混凝土梁截面尺寸寸(mm)350×1150梁侧楼板厚度(mmm)120支撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号号(mm)Φ48×3.0梁跨度方向立柱间间距(mm)800梁两侧立柱间距((mm)800步距(mm)1700楼板立柱间距(mmm)800、800梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300,500梁底支撑小梁材料料方木小梁材质规格(mmm)40×90梁底支撑小梁根数数4面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm))15主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0可调托座内主梁根根数1平面图立面图2.3【WKL17250×750梁模板】250×750梁按本表参数施工新浇混凝土梁计算算跨度(m)16米结构层高(m)10.20混凝土梁截面尺寸寸(mm)250×750梁侧楼板厚度(mmm)120支撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号号(mm)Φ48×3.0梁跨度方向立柱间间距(mm)800梁两侧立柱间距((mm)800步距(mm)1700楼板立柱间距(mmm)800、800梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数数梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)300,500梁底支撑小梁材料料方木小梁材质规格(mmm)40×90梁底支撑小梁根数数3面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm))15主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0可调托座内主梁根根数13、梁侧模板设计3.1.【350×1950梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算算跨度(m)16.0梁截面尺寸(mmm)350×19500梁侧楼板厚度(mmm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm))15小梁材料方木小梁材质规格(mmm)40×90小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数数8,8主梁间距(mm))400主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间间距(mm)400梁左侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，550，900，1250,,1600梁右侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，550，900，1250,,1600模板设计剖面图3.2.【350×1150梁侧模板】350×1100、350×800、参照本表施工梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算算跨度(m)16.0梁截面尺寸(mmm)350×11500梁侧楼板厚度(mmm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm))15小梁材料方木小梁材质规格(mmm)40×90小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数数8,8主梁间距(mm))400主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间间距(mm)400梁左侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，550，900，1250,,1600梁右侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，550，900，1250,,16003.3.【250×750梁侧模板】250×750、、参照本表施工梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算算跨度(m)16.0梁截面尺寸(mmm)250×750梁侧楼板厚度(mmm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm))15小梁材料方木小梁材质规格(mmm)40×90小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数数4,4主梁间距(mm))400主梁材料钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间间距(mm)600梁左侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，500，梁右侧支撑距梁底底距离依次为为(mm)150，500，4、现浇板模板及支架设计【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚((mm)120模板支架高度(mm)10.20板长(m)8.0板宽(m)4.0立柱型号(mm))Φ48×3.0纵距(mm)800横距(mm)800水平拉杆步距(mmm)1700立柱距混凝土板短短边(mm)300立柱距混凝土板长长边(mm)225面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm))15小梁材质方木小梁材质规格(mmm)40×90小梁间距(mm))250小梁距混凝土板短短边距离(mm)25两端各悬挑长(mmm)200、200主梁材质钢管主梁材质规格(mmm)Φ48×3.0主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根根数1模板设计平面图模板设计剖面图(楼板方向)二、工艺流程板模板搭设：搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁模板搭设：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。梁侧：安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。三、施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立杆不混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点在同一垂直线上，并设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中设置临时固定措施。(8)当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，采取支撑底脚设有防滑移的措施，确保支点稳定。(9)在立杆底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48×3.0mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(11)支架搭设按本模板设计，不容许更改；要更改必须得到技术负责人的认可。(12)满堂支撑架的高宽比不宜大于2，在架体的外侧四周和内部水平间隔柱网间距、竖向间隔歩高高度设置连墙件与建筑物结构拉结。满堂支撑架宜超过加载区投影范围内向外延伸布置2~3跨。支撑架高宽比不应大于3。6、扣件式立杆及其他杆件1）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2）严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。3）所有的立杆底部设置50mm厚木脚手板。7、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：高大模板部分因层高超过8m，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：顶步附加水平杆示意图8、剪刀撑（1）竖向剪刀撑：满堂模板支架立柱，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应框架柱处设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4.5m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°~60°。见下图（2）水平剪刀撑：竖向剪刀撑杆件的底部与扫地杆位置及5.6m高位置及立杆顶部设置连续水平剪刀撑.地面顶紧，夹角为45°。见下图（3）之字撑设置：层高小于20m在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间设之字斜撑。9、周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平柱网8.0m间距、竖向间距歩距1.7m高度与建筑结构设置一个固结点，用抱柱的方式，如下图，满堂脚手架抱柱示意图四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用。2、施工过程中加强强管理，加大大检查力度，将将隐患消灭在在初始状态，避避免遗留安全全隐患和加固固时人力、物物力大量耗费费。4、现浇结构模板安安装的允许偏偏差及检查方方法如下表：：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相临两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5、立杆、纵横向水水平拉杆、剪剪刀撑等重要要杆件的垂直直偏差、水平平偏差、质量量等满足《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111脚手架搭设的技术术要求与允许许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵纵距、立杆横横距、步距）误误差±20mm2立杆的垂直偏差架高立杆的垂直偏差架高100303纵向水平杆的水平平偏差±20mm4横向水平杆的水平平偏差±10mm5节点处相交杆件的的轴线距节点点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置置相互错开，设在不不同的步距内内，相邻接头头的高度差应应＞500mmm7上下相邻纵向水平平杆接头位置置相互错开，设在不不同的立杆纵纵距内，相邻邻接头的水平平距离应＞500mm，接头距立立杆应小于立立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过过与其相接的的纵向水平杆杆或立杆，并并与其连接（绑绑扎）固定2）搭接长度和连接接要求应符合合以下要求：：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架架立杆＞1m连接扣件数量依承承载要求确定定，且不少于于3个纵向水平杆不少于3个连接扣扣件9节点连接扣件式钢管脚手架架拧紧扣件螺栓，其其拧紧力矩应应不小于40N.m，且不大于65N..m其它脚手架按相应的连接要求求7、对扣件螺栓的紧紧固力矩进行行抽查，抽查查数量符合《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JGJ1330-20111）的规定，对对梁底扣件进进行100%检查。8、立杆的规格尺寸寸和垂直度要要符合要求，不不得出现偏心心荷载；五、高大模板的使使用及混凝土土浇筑1、混凝土浇筑：（1）高支模部位梁板板混凝土浇筑筑前，与其相相连的框架柱柱混凝土必须须浇筑完毕，且且框架柱混凝凝土强度等级级不得小于20MPa，以确保与与框架柱相连连的连墙件等等拉结点的强强度满足要求求。（2）浇筑时按梁中间向向两端对称分分层推进浇捣捣，每层高度度不超过400mm，由标高低低的地方向标标高高的地方方推进。事先先根据浇捣砼砼的时间间隔隔和砼供应情情况设计施工工缝的留设位位置。搭设本本方案提及的的架子开始至至砼施工完毕毕具备要求的的足够的强度度前，该施工工层下1层支顶不允允许拆除。（3）严格控制实际施施工荷载不超超过设计荷载载，对出现的的超过最大荷荷载要有相应应的控制措施施，钢筋等材材料不能在支支架上方堆放放，浇筑时混混凝土不得堆堆积过高，及及时摊平混凝凝土；2、浇筑过程中，按按派专人检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决；；3、浇筑过程中派专专人采用水准准仪进行测量量模板的变形形量，出现较较大的变形时时，立即停止止混凝土的浇浇筑，及时加加固；4、检查扣件的松动动情况；5、混凝土浇筑过程程中高支模下下严禁站人，高高支模混凝土土浇筑时，操操作面人员不不得多于9人，严禁将将混凝土布料料机设置在高高支模位置的的模板及支撑撑系统上；第五节、施工安全全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1)模板拼装装模板组装严格按照照模板图尺寸寸拼装成整体体，并控制模模板的偏差在在规范允许的的范围内，拼拼装好模板后后要求逐块检检查其背楞是是否符合模板板设计，模板板的编号与所所用的部位是是否一致。(2)模板的基基准定位工作作：1)首先引测建建筑的边柱或或者墙轴线，并并以该轴线为为起点，引出出每条轴线，并并根据轴线与与施工图用墨墨线弹出模板板的内线、边边线以及外侧侧控制线，施施工前5线必须到位位，以便于模模板的安装和和校正；2)标高测量，利利用水准仪将将建筑物水平平标高根据实实际要求，直直接引测到模模板的安装位位置；3)已经破损或者不符符合模板设计计图的零配件件以及面板不不得投入使用用；2、梁、板模板支设设（1）梁、板的安装要密密切配合钢筋筋绑扎，积极极为钢筋分项项提供施工面面；（2）所有跨度≥4m的的梁必须起拱拱0.2%，防止挠度度过大，梁模模板上口应有有锁口杆拉紧紧，防止上口口变形；（3）所有≥2mm板缝必须用用胶带纸封贴贴；（4）梁模板铺排从梁两两端往中间退退，嵌木安排排在梁中，梁梁的清扫口设设在梁端；3、模板支架搭设的的一般构造要要求（1）梁和板的立杆，其其纵横向间距距相等。（2）钢管立杆底部设垫垫木和底座，顶顶部设可调支支托，U形支托与楞楞梁两侧间如如有间隙，必必须顶紧，其其螺杆伸出钢钢管顶部不得得大于2000mm，螺杆外径径与立杆钢管管内径的间隙隙不得大于3mm，安装时保保证上下同心心。（3）在立杆底距地面2200mm高处，沿纵纵横水平方向向按纵下横上上的程序设扫扫地杆。可调调支托底部的的立杆顶端沿沿纵横向设置置一道水平拉拉杆。扫地杆杆与顶部水平平拉杆之间的的间距，在满满足模板设计计所确定的水水平拉杆步距距要求条件下下，进行平均均分配确定步步距后，在每每一步距处纵纵横向应各设设一道水平拉拉杆。（4）钢管立杆的扫地杆杆、水平拉杆杆、剪刀撑应应采用Ø48mmmx3.00mm钢管，用用扣件与钢管管立杆扣牢。钢钢管扫地杆、水水平拉杆应采采用对接，剪剪刀撑应采用用搭接。（5）对于高大模板支支撑体系，其其高度与宽度度相比大于两两倍的独立支支撑系统，应应加设保证整整体稳定的构构造措施。（6）高大模板工程搭搭设的构造要要求应当符合合相关技术规规范要求，支支撑系统立杆杆接长严禁搭搭接；应设置置扫地杆、纵纵横向支撑及及水平垂直剪剪刀撑，并与与主体结构的的墙、柱牢固固拉接。（7）搭设高度2m以以上的支撑架架体应设置作作业人员登高高措施。作业业面应按有关关规定设置安安全防护设施施。（8）模板支撑系统应应为独立的系系统，禁止与与物料提升机机、塔吊等起起重设备钢结结构架体机身身及其附着设设施相连接；；禁止与施工工脚手架、物物料周转料平平台等架体相相连接。3、模板拆除（1）拆模板前先进行针针对性的安全全技术交底，并并做好记录，交交底双方履行行签字手续。模模板拆除前必必须办理拆除除模板审批手手续，经技术术负责人、监监理审批签字字后方可拆除除。（2）支拆模板时，2米米以上高处作作业设置可靠靠的立足点，并并有相应的安安全防护措施施。拆模顺序序应遵循先支支后拆，后支支先拆，从上上往下的原则则。（3）模板拆除前必须有有混凝土强度度报告，强度度达到规定要要求后方可拆拆模。（4）楼板、梁模拆除，应应先拆除楼板板底模，再拆拆除梁侧模，楼板板模板拆除应应先拆除水平平拉杆，然后后拆除板模板板支柱，每排排留1～2根支柱暂不不拆，操作人人员应站在已已拆除的空隙隙，拆去近旁旁余下的支柱柱使木档自由由坠落，再用用钩子将模板板钩下。等该该段的模板全全部脱落后，集集中运出集中中堆放，木模模的堆放高度度不超过2米。楼层较较高，支模采采用双层排架架时，先拆除除上层排架，使使木档和模板板落在底层排排架上，上层层模板全部运运出后再拆底底层排架，有有穿墙螺栓的的应先拆除穿穿墙螺杆，再再拆除梁侧模模和底模。（5）当立杆的水平拉杆杆超过2层时，应首首先拆除2层以上的拉拉杆。当拆除除最后一道水水平拉杆时，应应和拆除立杆杆同时进行。（6）当拆除4~8m跨跨度的梁下立立杆时，应先先从跨中开始始，对称地分分别向两端拆拆除。拆除时时，严禁采用用连梁底板向向旁侧拉倒的的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1)监测点设设置观测点可采取在临临边位置的支支撑基础面（梁梁或板）及柱柱、墙上埋设设倒“L”形直径12钢筋头。(2)监测措措施混凝土浇筑过程中中，派专人检检查支架和支支撑情况，发发现下沉、松松动、变形和和水平位移情情况的应及时时解决。(3)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±±20”自动安平水准仪2千米往返±3mmm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机4扭矩板手1(4)监测频率在浇筑混凝土过程程中应实时监监测，一般监监测频率不宜宜超过20~30分钟一次，在在混凝土实凝凝前后及混凝凝土终凝前至至混凝土7天龄期应实实施实时监测测，终凝后的的监测频率为为每天一次。1)本工程立杆杆监测预警值值为10mm，立杆垂直直偏差在24mm以内；2)监测数据超超过预警值时时必须立即停停止浇筑混凝凝土，疏散人人员，并及时时进行加固处处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对对事故的整体体应急能力，确确保意外发生生的时候能有有序的应急指指挥，为有效效、及时的抢抢救伤员，防防止事故的扩扩大，减少经经济损失，保保护生态环境境和资源，把把事故降低到到最小程度，制制定本预案。2、应急领导小组及及其职责成立以项目经理为为首的项目应应急小组，应应急领导小组组由组长、副副组长、成员员等构成。并并以此为主体体健全应急组组织机构见图图5.4-1，明确成员员职责。图5.4-1应急小组组织机构图图5.4-1应急小组组织机构图项目应急小组企业应急领导小组项目经理业主、监理项目技术负责人安全环境管理负责人主要管理人员、施工队负责人施工作业层消防、公安部门政府主管部门项目副经理项目应急小组成员员职责见表5.4-1。表5.4-1项目应急小小组成员职责责一览表序号成员职责1项目经理负责应急工作小组组的组建，职职责分配，组组织培训教育育，对应急小小组日常工作作进行监督、管管理，做好预预案的资金保保障工作，保保证应急流程程疏畅。2安全负责人项目总工项目副经理1)对危险因素素及可能发生生的紧急事件件进行辨识、预预测，编制应应急预案；2)负责对员工工的实施培训训工作，动员员起全体力量，群防防群治；3)向所有应急急小组成员发发放应急预案案手册，做到到人手一册；；4)充分利用本项项目的现有板板报、专题讲讲座等多种形形式，普及有有关应急措施施的科学知识识；5)负责应急预预案的更新工工作。3其它组员1)参与项目特特殊、紧急情情况识别，收收集和提供相相关信息、数数据。2)参与项目特特殊、紧急情情况预案的制制定；按照分分工实施施工工过程的监视视与测量。3)按应急预案案进行响应，按按分工做好记记录的控制。4)参与相关信信息分析，协协助项目总工工及副经理实实施预防措施施。5)及时沟通；；做好应急物物资的采购、验验证和记录、物物资保管、标标识等。6)负责施工现现场监视设备备的控制、监监督、管理和和检测。3、应急反应预案(1)事故报告告程序事故发生后，作业业人员、班组组长、现场负负责人、项目目部安全主管管领导应逐级级上报，并联联络报警，组组织抢救。(2)事故报告告事故发生后应逐级级上报：一般般为现场事故故知情人员、作作业队、班组组安全员、施施工单位专职职安全员。发发生重大事故故时，应立即即向上级领导导汇报，并在在1小时内向上上级主管部门门作出书面报报告。(3)施工应急急处理在混凝土浇筑过程程中应加强监监测，确保施施工安全。1)连墙件松动：应立立即进行紧固固，并适当增增加连墙件数数量；2)架体有不均匀沉降降，垂直度偏偏差：应进行行架体加固，增增加竖向剪刀刀撑数量，并并对有沉降的的立杆底部进进行加固浇筑筑砼硬化包裹裹立杆。3)施工过程中有超载载现象：立即即进行卸载，减减少材料堆积积高度，减少少机械及人员员，确保不发发生过载现象象。4)支架与杆件有变形形现象：在施施工过程中若若监测数据较大大超过预警值值时必须立即即停止浇筑混混凝土，疏散散人员，并在在确保安全的的情况下及时时进行加固处处理，增加立立杆、剪刀撑撑、连墙件等等，在操作面面确保安全的的情况下方可可进行后续施施工。(4)现场事故应急处理理施工过程中可能发发生的事故主主要有：机具具伤人、火灾灾事故、雷击击触电事故、高高温中暑、中中毒窒息、高高空坠落、落落物伤人等事事故。高大模板事故应急急处理：高大大模板倾倒事事故引起人员员伤亡的现场场处置：1、发现有人受伤后后，关闭设备备电源，现场场有关人员立立即向周围人人员呼救，电电话通知领导导或值班人员员。2、值班领导接报后后立即到达现现场，实施现现场处置指挥挥工作，通知知抢险组人员员到达事故现现场。3、根据现场人员被被伤害的程度度，一边通知知急救医院，一一边对轻伤人人员进行现场场救护。4、对重伤者不明伤伤害部位和伤伤害程度的，不不要盲目进行行抢救，以免免引起更严重重的伤害。5、划出事故特定区区域，非抢救救人员、未经经允许不得进进入特定区域域。6、抢救受伤人员时时几种情况的的处理：⑴如确认人员已死亡亡，立即保护护现场；⑵如发生人员昏迷、伤伤及内脏、骨骨折及大量失失血：①立即联系120、999急救车或将将伤者送往距距现场最近的的医院。②外伤大出血：急救救车未到前，现现场采取止血血措施。③骨折：注意搬动时时的保护，对对昏迷、可能能伤及脊椎、内内脏或伤情不不详者一律用用担架或平板板，避免不正正确的抬运。⑶一般性外伤：①迅速包扎止血，送送往医院救治治。②轻微内伤，送医院院检查。③做好事故现场的保保护工作，以以便进行事故故调查火灾事故应急处理理：及时报警警，组织扑救救，集中力量量控制火势。消消灭飞火疏散散物资减少损损失控制火势势蔓延。注意意人身安全，积积极抢救被困困人员，配合合消防人员扑扑灭大火。触电事故处理：立立即切断电源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等绝缘工工具把电线挑挑开。伤员被被救后，观察察其呼吸、心心跳情况，必必要时，可采采取人工呼吸吸、心脏挤压压术，并且注注意其他损伤伤的处理。局局部电击时，应应对伤员进行行早期清创处处理，创面宜宜暴露，不宜宜包扎，发生生内部组织坏坏死时，必须须注射破伤风风抗菌素。其他人身伤害事故故处理：当发发生如高空坠坠落、被高空空坠物击中、中中毒窒息和机机具伤人等人人身伤害时，应应立即向项目目部报告、排排除其他隐患患，防止救援援人员受到伤伤害，积极对对伤员进行抢抢救。4、应急通信联络项目负责人：陈国国良联系电话话：项目技术负责人：：朱志刚联系电电话：安全员：韦韦俊杰联系电话：：质检员：方超超联系电话：：医院救护中心：1120匪警：110火警：119第六节、劳动力计计划一、专职安全生产产管理人员搭设过程中，因处处在施工高峰峰期，各施工工班组在交叉叉作业中，故故应加强安全全监控力度，现现场设定若11名安全监控控员。水平和和垂直材料运运输必须设置置临时警戒区区域，用红白白三角小旗围围栏。谨防非非施工人员进进入。同时成成立以项目经经理为组长的的安全领导小小组以加强现现场安全防护护工作，本小小组机构组成成、人员编制制及责任分工工如下（项目经理）———组长，负责责协调指挥工工作；（施工员）——组组员，负责现现场施工指挥挥，技术交底底；（安全员）——组组员，负责现现场安全检查查工作；（架子工班长）———组员，负责责现场具体施施工；二、所需劳动力安安排高支模开始时间2016.5.220高支模工期（天）10作息时间（上午）7：00～11：30作息时间（下午）13：00～17：00高支模建筑面积（m2）700架子工（人）7第七节、计算书350×19500梁模板（扣扣件式）计算算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130－20113、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200104、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220155、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝土梁名称称WKl-6新浇混凝土梁计算算跨度(m)16混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)350×19500新浇混凝土结构层层高(m)10.20梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.113风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)800步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)350,450梁底支撑小梁根数数4每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数1梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按三等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.955)+1.44×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.95)++1.4×00.7×2]]×1＝62.3001kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..95]×11＝60.5337kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.95]××1＝49.8225kN/mm1、强度验验算Mmaxx＝0.1q1静L2+0.1117q1活L2＝0.1×660.5377×0.11172+0.1117×1.7764×0..1172＝0.0855kN·mσ＝Mmax/W＝0..085×1106/375000＝2.2722N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmax＝0.6777q2L4/(1000EI)=00.677××49.8225×1166.66744/(1000×100000×2811250)＝0.0222mm≤[ν]＝l/250＝116.6667/2550＝0.4677mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR4=0.4q1静l+0..45q11活l=0.44×60.5537×0..117+00.45×11.764××0.1177＝2.9188kNR2=RR3=1.1q1静l+1..2q1活l=1.11×60.5537×0..117+11.2×1..764×00.117＝8.0166kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R4'=0.4q2l=0.44×49.8825×0..117＝2.3255kNR2'==R3'=1.1q2l=1.11×49.8825×0..117＝6.3944kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×90小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)54小梁截面惯性矩II(cm4)243验算方式三等跨连续梁为简化计计算，按三等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{2..918+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.35/33+0.5××(1.955-0.122)]+0..9×maxx[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×22，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.4-00.35/22，(0.8--0.4)--0.35//2]/2××1，8.0166+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.35//3}=8..044kNN/mq2＝mmax{2..325+((0.3-00.1)×00.35/33+0.5××(1.955-0.122)+(0..5+(244+1.1))×0.122)×maxx[0.4--0.35//2，(0.8--0.4)--0.35//2]/2××1，6.3944+(0.33-0.1))×0.355/3}＝6.4188kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×8..044×00.452，0.5×88.044××0.22]＝0.1633kN·mσ＝Mmax/W＝0..163×1106/540000＝3.0177N/mm22≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×8..044×00.45，8.0444×0.2]]＝2.1722kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.172××1000//(2×400×90)＝0.9055N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝0.677q2ll14/(1000EI)＝0.6777×6.4118×45004/(1000×96000×24300000)＝0.0766mm≤[ν]＝l1/250＝450/2250＝1.8mmmν2＝q2l24/(8EI)＝66.418××2004/(8×99600×224300000)＝0.0555mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑主梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×8..044×00.45，0.4×88.044××0.45++8.0444×0.2]]＝3.9822kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R4＝2.36kkN，R2＝R3＝3.9822kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×6..418×00.45，0.4×66.418××0.45++6.4188×0.2]]＝3.1777kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'4＝2.0677kN，R'2＝R'3＝3.1777kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..132×1106/4490＝29.3112N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.7988kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.7998×10000/4244＝8.4811N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.0444mm≤[ν]＝l/250＝350/2250＝1.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R1=0.5662kN，R2=5.788kN，R3=5.788kN，R4=0.5662kN正常使用用极限状态支座反力力依次为R'1=0.499kN，R'2=4.7554kN，R'3=4.7554kN，R'4=0.499kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.492号主梁梁自重忽略不不计,因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：R＝maax[R2，R3]/2=[[5.78，5.78]]/2=2..89kN，R'＝max[RR2'，R3']/2＝[4.7554，4.7544]/2=22.377kkN1、抗弯验验算2号主梁梁弯矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..65×1006/4490＝144.8828N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算2号主梁梁剪力图(kN)Vmaxx＝1.4455kNτmax＝2Vmaax/A=22×1.4445×10000/4244＝6.8166N/mm22≤[τ]＝120N//mm2满足要求求！3、挠度验验算2号主梁梁变形图(mm)νmax＝1.6226mm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算支座反力力依次为R1=8.677kN，R2=8.677kN八、纵向水平钢管管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A((mm2)424钢管截面回转半径径i(mm))15.9钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)10.78钢管截面抵抗矩WW(cm3)4.49钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125钢管抗压、弯强度度设计值[σ](N/mmm2)205计算简图图如下：R＝maax[R1，R4]=0.5562kN，R'＝max[RR1'，R4']＝0.49kkN1、抗弯验验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..126×1106/4490＝28.1664N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝0.2811kNτmax＝2Vmaax/A=22×0.2881×10000/4244＝1.3266N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmax＝0.3335mm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算支座反力力依次为R1=0.8443kN，R2=0.8443kN九、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座2扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内2号主主梁根数2可调托座承载力容容许值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力R＝max[RR1,R4]＝max[00.843,,0.8433]＝0.8433kN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托托座验算可调托座座最大受力N＝max[RR2，R3]＝8.67kkN≤[N]＝30kN满足要求求！十、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdd(mm)600立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×17000=29833.5mmλ=l0/i=29983.5//15.9==187.6642≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载载计算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..13×0..9×1.772/10＝0.0433kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..95)+11.4×0..9×2]××1＝62.311kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{2..922+11.2×[((0.3-00.1)×00.35/33+0.5××(1.955-0.122)]+[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×0.99×1]×mmax[0..4-0.335/2，(0.8--0.4)--0.35//2]/2××1，8.0266+1.2××(0.3--0.1)××0.35//3}=8..054kNN/m同上四～～八计算过程程，可得：R1＝00.845kkN，R2＝8.6822kN，R3＝8.68kkN，R4＝0.8455kN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.2177×1.3886×(6000+2×2200)=11686.7762mmλ1＝l01/i＝16886.7622/15.99＝106.0086，查表得，φ1＝0.5444立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[00.845++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(0.88+0.4--0.35//2)/2××0.8，8.682，8.68，0.8455+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(0..8+0.88-0.4--0.35//2)/2××0.8]++0.0433/0.8＝8.7355kNf＝N//(φA)+Mw/W＝8735..262/((0.5444×424))+0.0443×1066/4490＝47.366N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..217×11.755××1700==3630..919mmmλ2＝l02/i＝36330.9199/15.99＝228.336，查表得，φ2＝0.14立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[00.845++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(0.88+0.4--0.35//2)/2××0.8，8.682，8.68，0.8455+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(0..8+0.88-0.4--0.35//2)/2××0.8]++0.0433/0.8＝8.7355kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.22×0.155×(10..02-1..95)+MMw/lb＝max[00.845++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(0..8+0.44-0.355/2)/22×0.8，8.682，8.68，0.8455+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(00.8+0..8-0.44-0.355/2)/22×0.8]]+1.4553+0.0043/0..8＝10.1888kNf＝N//(φA)+Mw/W＝101877.862//(0.144×424))+0.0443×1066/4490＝181.1117N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！十一、立杆支承面面承载力验算算支撑层楼板厚度hh(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)200F1=NN=10.1188kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.5.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=1，ft=1.433N/mm22，η=1，h0=h-200=100mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=12200mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..43+0..25×0))×1×12200×1000/10000=1200.12kNN≥F1=10.1188kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.6.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：ffc=14.33N/mm22，βc=1，βl=(Ab/Al))1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×14.33×400000/10000=23116.6kNN≥F1=10.1188kN满足要求求！350×19500梁侧模板计计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220154、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝梁名称WKL-6，标高高10.022m混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)350×19500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))120二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)1.95新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{00.22×224×4×11×1×211/2，24×1..95}＝min{229.8688，46.8}＝29.8668kN/mm2振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1×211/2，24×1..95]＝min[229.87，46.8]＝29.877kN/m22承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×29.887+1.44×4，1.35××29.877+1.4××0.7×44]＝0.9maax[41..444，44.2445]＝0.9×444.2455＝39.822kN/m22正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝29.877kN/mm2三、支撑体系设计计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm))450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)125结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间间距(mm)450支撑距梁底距离依依次为150，550，950，1300，1700设计简图图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1552/6＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×1153/12＝2812550mm4。面板计算算简图如下：：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×39..82＝39.822kN/mq1静＝＝0.9×11.35×GG4k×b＝0.9×11.35×229.87××1＝36.2992kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×4×11＝3.5288kN/mMmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2=0.1007×36..292×00.20322+0.1221×3.5528×0..2032＝0.1788kN·mσ＝Mmax/W＝0..178×1106/375000＝4.7522N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×29..87＝29.877kN/mνmax＝0.6332qL4/(1000EI)=00.632××29.877×203..3334/(1000×100000×2811250)＝0.1155mm≤203.3333/2550=0.8813mm满足要求求！3、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝1.1433×q1静×l左+1.2223×q1活×l左＝1.1433×36.2292×0..203+11.223××3.5288×0.2003＝9.3122kN正常使用用极限状态R'maax＝1.1433×l左×q＝1.1433×0.2003×29..87＝6.9422kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度度(mm)125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mmm)90×40小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)24小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁截面惯性矩II(cm4)48计算简图图如下：跨中段计计算简图悬挑段计计算简图1、抗弯验验算q＝9..312kNN/mMmaxx＝max[00.1×q××l2,0.5××q×l12]=maxx[0.1××9.3122×0.4552，0.5×99.312××0.12552]=0.1189kN··mσ＝Mmax/W＝0..189×1106/240000＝7.8577N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6×q××l,q×ll1]=maxx[0.6××9.3122×0.455，9.3122×0.1225]=2..514kNNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.514××1000//(2×900×40)＝1.0488N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q＝6..942kNN/mν1max＝0.6677qL44/(1000EI)=00.677××6.9422×45044/(1000×93500×4800000)＝0.4299mm≤450/2250=1..8mmν2max＝qL44/(8EII)=6.9942×12254/(8×99350×44800000)=0.0047mm≤125/2250=0..5mm满足要求求！4、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1×9..312×00.45，0.4×99.312××0.45++9.3122×0.1225]＝4.6099kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1×6..942×00.45，0.4×66.942××0.45++6.9422×0.1225]＝3.4366kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间间距(mm)450主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁受力不均匀系系数1因主梁22根合并，验验算时小梁传传递主梁受力力不均匀系数数为1。计算简图图如下：同前节计计算过程，可可依次解得：：承载能力力极限状态：：R1＝1.5944kN，R2＝4.6099kN，R3＝3.7955kN，R4＝3.7955kN，R5＝3.7955kN，R6＝3.7955kN，R7＝3.7955kN，R8＝3.7955kN，R9＝4.6099kN，R10＝1.5944kN正常使用用极限状态：：R'1＝1.1822kN，R'2＝3.4366kN，R'3＝2.79kkN，R'4＝2.79kkN，R'5＝2.79kkN，R'6＝2.79kkN，R'7＝2.79kkN，R'8＝2.79kkN，R'9＝3.4366kN，R'10＝1.1822kN1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σmax＝Mmaxx/W＝0.2933×106/44900=65.1172N/mmm2≤[f]=2205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算梁左侧剪剪力图(kN)τmax＝2Vmaax/A=22×5.2221×10000/4244＝24.6226N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2满足要求求！3、挠度验验算梁左侧变变形图(mm)νmax＝0.111mm≤400/2250＝1.6mmm满足要求求！350×11500梁侧模板计算算书计算依据据：1、《混混凝土结构工工程施工规范范》GB506666-200112、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220154、《钢钢结构设计规规范》GB500017-22003一、工程属性新浇混凝梁名称WKL14，标高高10.20m混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)350×11500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))120二、荷载组合侧压力计算依据规规范《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4塌落度修正系数ββ0.9混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)1.15新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.288γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×1..15}＝min{334.2133，27.6}＝27.6kkN/m2混凝土下料产生的的水平荷载标标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min{00.28γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×1..15}＝min{334.2133，27.6}＝27.6kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝γ0[1.355×0.9××G4k+1.44×φcQ4k]＝1×[1..35×0..9×32..4+1.44×0.9××2]＝41.8886kN/mm2正常使用用极