广东省某工程钢管脚手架施工方案

XXXXXXX工程钢管脚手架施工方案编制单位：XXXXXXXXXXXXXXX编制人：审核人：日期：钢管脚手架施工方案一、落地扣件式钢管脚手架：1、参数信息:（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为49.5米，采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；（2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构、装饰脚手架；同时施工层数:2层；（3）风荷载参数本工程地处广东省河源，基本风压为0.30kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；（5）地基参数地基类型:人防地下室顶板及砼楼板；地基承载力标准值(即设计活荷载)(kN/m2):350.00；立杆基础底面面积(m2):0.09。2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m；小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.356×0.8002/8=0.188kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=37.104N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=37.104N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；最大挠度V=小横杆的最大挠度0.364mm小于小横杆的最大容许挠度满足要求！3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值:；脚手板的荷载标准值:；活荷载标准值:；荷载的设计值:；大横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:；M=M1max+M2max=0.010+0.377=0.388kN.m最大应力计算值；大横杆的最大应力计算值σ=76.341N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.031+0.140+1.200）/2=0.685kN；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.734=1.787mm；大横杆的最大挠度1.787mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.800×2/2=0.031kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.210)+1.4×1.800=2.841kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×7×1.500×(0.800+0.3)/2=2.021kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×7×1.500/2=0.735kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×50.000=0.375kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.425kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.300kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×0.840×0.649=0.114kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×13.425+1.4×3.600=21.150kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为；6、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=21.150kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=21150.000/(0.186×489.000)=202.530N/mm2；立杆稳定性计算σ=202.530N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=20.394kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；；立杆稳定性计算σ=2337.2511N/mmm2小于立杆的抗抗压强度设计计值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！7、最大搭设高度的的计算:按《规范》5.33.6条不考虑风风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=33.131kN；活荷载标准值：：NQ=3..600kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；1.1203236/×5.m；按《规范》5.33.7条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=655.759/(1+00.001××65.7559)=611.702m；[H]=61..702和50比较取较小小值。得到，脚脚手架搭设高高度限值[H]=50.0000m，满足要求求！按《规范》5.33.6条考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=33.131kN；活荷载标准值：：NQ=3..600kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：=×)./86m；.4××001.013+690.).161；按《规范》5.33.7条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=622.891/(1+00.001××62.8991)=599.170m；[H]=59..170和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50.0000m，满足要求求！8、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..114kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=100.800m2；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=1..731kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=6.7731kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l0//i=3300.0000/15..800的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载力力设计值为99-5×=1N；Nl=6.7311<Nff=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用单扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=6.7731小于单扣件件的抗滑力8.0kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图9、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=1755.000kN/m22；其中，地基承载力力标准值：fgk=350.0000kN//m2；立杆基础底面的平平均压力：p=NN/A=1162.594kN/m22；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=220.3944kN；基础底面面积：：A=00.090m2。p=162.5994≤fg=175.0000kN//m2。地基承载载力满足要求求！二、悬挑扣件式钢钢管脚手架：：1、参数信息:(1)脚手架参数数双排脚手架搭设高高度为49.5米，立立杆采用单立立杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为1.50米，立杆的的横距为0.80米，立杆的的步距为1.80米；内排架距离墙长度度为0.30米；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数0.80；连墙件布置取两步步两跨，竖向向间距3.600米，水平间间距3.00米，采用扣扣件连接；连墙件连接方式为为单扣件连接接；(2)活荷载参数数施工均布荷载标准准值(kN/m2):3.0000；脚手架用用途:结构、装饰饰脚手架；同时施工层数:22层；(3)风荷载参数数本工程地处广东省省河源，查荷荷载规范基本本风压为0.300，风荷载高高度变化系数数μz为0.740，风荷载体体型系数μs为0.649；计算中考虑风荷载载作用；(4)静荷载参数数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3350；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/m2):0.1140；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:4层；脚手板类别:竹串串片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹串串片脚手板挡挡板；(5)水平悬挑支支撑梁悬挑水平钢梁采用用20a号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.50米，建筑物物内锚固段长长度2.000米。与楼板连接的螺栓栓直径(mm)::20.000；楼板混凝土标号::C30；(6)拉绳与支杆杆参数支撑数量为:1；；钢丝绳安全系数为为:3.5000；钢丝绳与墙距离为为(m):11.200；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.200m。2、小横杆的计算::小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。(1)均布荷载值值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038kNN/m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.3350×1..500/33=0.1775kN//m；活荷载标准值:Q=3.0000×1..500/33=1.5000kN//m；荷载的计算值:q=1.22×0.0338+1.22×0.1775+1.44×1.5000=22.356kN/m；小横杆计算算简图(2)强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmmax=22.356××0.80002/8=0.1888kN.mm；最大应力计算值σ=Mqmmax/W=37.1104N//mm2；小横杆的最大应力力计算值σ=37..104NN/mm2小于小横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！(3)挠度计算::最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.038++0.1755+1.5000=11.713kN/m；最大挠度=×3.3.12..m；小横杆的最大挠度度0.3664mm小于小横杆的最最大容许挠度度800..0/1150=5..333与10mm，满足要求求！3、大横杆的计算::大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。(1)荷载值计算算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038×0..800=00.031kN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.3350×0..800×11.500//3=0.1140kNN；活荷载标准值:Q=3..000×00.800××1.5000/3=1..200kkN；荷载的设计值:.0.1.224；；大横杆计算算简图(2)强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。均布荷载最大弯矩矩计算:x835.=0m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.2667×0.9942×1..500=0.3777kN.mm；M=M1maax+MM2max==0.0110+0.3377=0..388kkN.m最大应力计算值σ=0..388×1106/50800.0=766.341N/mm22；大横杆的最大应力力计算值σ=766.341N/mm22小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！(3)挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：.0×.(2×10=5；；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：小横杆传递荷载P=（0.0311+0.1440+1.2200）/2=0..685kNN380/0.12.4；最大挠度和：V==Vmaxx+Vpmmax=0.0522+1.7334=1.7787mmm；大横杆的最大挠度度1.7887mm小于大横杆的最最大容许挠度度15000.0/150=110.0与10mm，满足要求求！4、扣件抗滑力的计计算:按规范表5.1..7,直角、旋转转单扣件承载载力取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取6.40kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0..038×00.800××2/2=00.031kN；大横杆的自重标准准值:P2=0..038×11.500==0.0588kN；脚手板的自重标准准值:P3=0..350×00.800××1.5000/2=0..210kkN；活荷载标准值:Q=33.000××0.8000×1.5000/2=1.8800kNN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0058+0..210)++1.4×11.800==2.8411kN；R<6.400kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!5、脚手架立杆荷载载的计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN)，为0.12448088200/]013；(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；采用竹串串片脚手板，标标准值为0.35NG2=00.350××4×1.5500×(00.800++0.3)//2=11.155kN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹串片脚脚手板挡板，标标准值为0.14NG3=0.1400×4×1..500/22=0..420kkN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5000×50..000==0.3775kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=112.2433kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×00.800××1.5000×2/2=3.6600kNN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.3000kN//m2；Uz---风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=0.7400；Us---风荷载体型型系数：取值值为0.649；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.3000×0.7440×0.6649=0.1011kN/mm2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×12.2243+11.4×3..600=19.7332kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为..=×4..616；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为8.a081.1×18m；6、立杆的稳定性计计算:不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=199.732kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=11.155；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..500；；计算长度,由公公式lo=kμh确定：l0=3..119mm；长细比Lo/ii=1997.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=197322.000//(0.1886×4899.000))=204.9455N/mmm2；立杆稳定性计算σ=204..945NN/mm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055.000N/mm22，满足要求！！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=188.976kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..500；；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3..119mm；长细比:L0//i=1197.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205.0000N//mm2；6/89)2905m；立杆稳定性计算σ=200.1155N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055.000N/mm22，满足要求！！7、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..101kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=100.800m2；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=1..525kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=6.5525kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l0//i=3300.0000/15..800的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载力力设计值为99-5×=1N；Nl=6.5255<Nff=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用单扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=6.5525小于单扣件件的抗滑力8.0kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图8、悬挑梁的受力计计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架架排距为800mm，内排脚手手架距离墙体体300mm，支拉斜杆杆的支点距离离墙体为12000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=22370.000cm44，截面抵抗抗矩W=2237.000cm3，截面积A=335.50cm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×12..243++1.4×33.600=19..732kkN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×35..500×00.00011×78.5500=0.3344kN/mm；悬挑脚手架架示意图悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)悬挑脚手架架支撑梁变形形图(kN)悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=221.7100kN；R[2]=119.5644kN；R[3]=--0.6400kN。最大弯矩Mmaax=3..513kkN.m；最大应力.N3×/03..1.17m；水平支撑梁的最大大应力计算值值14.1117N//mm2小于水平支撑梁梁的抗压强度度设计值215..000NN/mm2,满足要求！！9、悬挑梁的整体稳稳定性计算:水平钢梁采用200a号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××11.4××100.00×2355/(1200..0×2000.0×2335.0)=2.771由于φb大于0..6，查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.966。经过计算得到最大大应力.1(6704m；水平钢梁的稳定性性计算σ=155.347小于[f]=2155.000N/mm22,满足要求!10、拉绳的受受力计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicosθi为为钢绳的拉力对水平平杆产生的轴轴压力。各支点的支撑力RCi=RUiisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=30.7003kN；11、拉绳的强强度计算:钢丝拉绳((支杆)的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=30.703kN如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]--钢钢丝绳的容许许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)，计算中中可以近似计计算Fg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用用安全系数。计算中[Fg]取取30.7003kN，α=0.8220，K=3.5500，得到：经计算，钢丝绳最最小直径必须须大于17.0000mm才能满足要要求！钢丝拉绳((斜拉杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=30..703kNN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为拉环环受力的单肢肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D=(33070.3325×4//3.1422×125..000)1/2=118.0000mm；12、锚固段与与楼板连接的的计算:(1)水平钢梁与与楼板压点如如果采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=0..640kkN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，按照《混混凝土结构设设计规范》10.9..8条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径=.41012；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧30cm以上搭接长长度。(2)水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，螺栓粘结结力锚固强度度计算如下：：锚固深度计算公式式:其中N--锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=00.640kkN；d---楼板螺栓的的直径，d=220.0000mm[fbb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取02；h---楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于6399.808//(3.1442×20..000×11.570))=6.4886mm。(3)水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，混凝土局局部承压计算算如下：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式:其中N--锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向压力力，N=119.5644kN；d---楼板螺栓的的直径，d=220.0000mm；b---楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5×dd=100..000mmm；fccc--混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取.c7m；经过计算得到公式式右边等于161.775kN，大于锚固固力N=199.56kkN，楼板混凝凝土局部承压压计算满足要要求!三、卸料平台：1、参数信息:(1)基本参数立柱横向间距或排排距la(m):00.80，脚手架步步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lbb(m):11.00，脚手架搭搭设最大高度度H(m)：54.8；立杆上端伸出至模模板支撑点的的长度a(m)::0.30，平台底钢钢管间距离(mm)：300.000；钢管类型(mm)):Φ48×3..5，扣件连连接方式：双双扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；(2)荷载参数脚手板自重(kNN/m2):0.3300；栏杆自重(kN//m2):0.1150；材料堆放最大荷载载(kN/m2):5.0000；施工均布荷载标准准值(kN/m2):1.0000；2、纵向支撑钢管计计算:纵向钢管按照均布布荷载下连续续梁计算，截截面几何参数数为截面抵抗矩W=5.008cm33；截面惯性矩I=12..19cm44；纵向钢管计计算简图(1)荷载的计算算：(1)脚手板与栏栏杆自重(kN/mm)：q11=0.1150+0.3000×0.3000=00.240kN/m；(2)堆放材料的的自重线荷载载(kN/mm)：q12=5.0000×0..300==1.5000kN//m；(3)活荷载为施施工荷载标准准值(kN/mm)：p1=1.0000×0.3000=00.300kN/m(2)强度验算::依照《规范》5..2.4规定，纵向向支撑钢管按按三跨连续梁梁计算。最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和；；最大弯矩计算公式式如下:最大支座力计算公公式如下:均布恒载：21.q0+×0.k；均布活载：400；；最大弯距a0.12.×008m；最大支座力180×002；最大应力σ==Mmaxx/W=0.2258×1006/(55080.00)=550.7766N/mmm2；纵向钢管的抗压强强度设计值[f]==205.0000N//mm2；纵向钢管的计算应应力50.7776N//mm2小于纵向钢管的的抗压设计强强度205..000NN/mm2，满足要求求！(3)挠度验算::最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度；；计算公式如下:均布恒载:qq=q111+qq12=11.740kN/m；均布活载：p=0.3000kN//m；61+00040659)8；；纵向钢管的最大挠挠度为0.5887mm小于纵向钢管的的最大容许挠挠度800.0000/1550与10mm，满足要求求！3、横向支撑钢管计计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取板底底纵向支撑钢钢管传递力，P=2..801kkN；支撑钢管计计算简图支撑钢管计计算弯矩图(kN.m))支撑钢管计计算变形图(kN.m))支撑钢管计计算剪力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.943kN.m；最大变形Vmaax=22.410mm；最大支座力Qmmax=10.1886kN；最大应力σ=185.5595N//mm2；横向钢管的计算应应力185..595NN/mm2小于横向钢管的的抗压强度设设计值205..000NN/mm2，满足要求求！支撑钢管的最大挠挠度为2.4110mm小于支撑钢管的的最大容许挠挠度10000.000//150与10mm，满足要求求！4、扣件抗滑移的计计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P96页，双扣件件承载力设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转双双扣件承载力力取值为12.800kN。R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取12.800kN；纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值R=110.1866kN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!5、模板支架立杆荷荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。(1)静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的自自重(kN)：NG1=0.1129×500.000=6.4455kNN；(2)栏杆的自重重(kN)：NG2=0.1150×0..800==0.1220kN；(3)脚手板自重重(kN)：NG3=0.3300×1..000×00.800=0.2240kNN；(4)堆放荷载((kN)：NG4=5.0000×1..000×00.800=4.0000kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=110.8155kN；(2)活荷载为施施工荷载标准准值产生的荷荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=1..000×11.000××0.8000=0..800kkN；(3)因不考虑风风荷载,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1..2NG+1..4NQ=1..2×10..815+1.4×00.800=14..098kkN；6、立杆的稳定性验验算:立杆的稳定性计算算公式:其中N-----立杆的轴心心压力设计值值(kN)：N=114.0988kN；φ----轴心心受压立杆的的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm33；σ----钢管管立杆最大应应力计算值(N/mmm2)；[f]]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；L00-----计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算ll0=k1μh(1)ll0=h++2a(2)k1----计算长长度附加系数数，取值为1.167；μ----计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表5.3.3；μ=1.7700；a----立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=