型钢车道计算书

型钢车道计算书Ⅰ、钢车道1计算：计算简图型钢车道1的布置位置见首层施工车辆交通路线平面布置图假设运土车辆装土后的重量为F1=30T=300KN，空车重量F2=10T=100KN，车道宽度为9.0m，，与水平夹角为15°，暂不考虑型钢车道自重，将活载系数放大以弥补型钢车道自重。将斜梁转化为水平梁计算：考虑汽车前后轮承重相等，前后轮间距为2.5m。由于车道为两根钢梁承重，所以划为水平梁计算后的竖向荷Q1’=Q2’=0.5×0.5×（F1+F2）×COS15=96.59KN。活载为不利荷载，分项系数取为1.4，由于未考虑型钢车道的自重，将活载分项系数取为1.6。且汽车在型钢车道上运动时为动载，取动载系数为β=1.3，所以竖向荷载的设计值：Q1=Q2=1.6×1.3×96.59=200.91KN1、主梁强度计算：以L2跨跨中和中间支座为最不利点，分别计算Q1、Q2对L2跨跨中和中间支座产生的弯矩：（1）由力法可得Q1、Q2对L2跨中产生的弯矩：一次超静定计算简图：由边界条件支座X1满足：δ11X1+Δ1p+Δ2p=0δ11=（Σωy）/（EI）=[（0.5×8.8×13.717×8.8×2÷3）+（0.5×8.8×8.8×8.8×2÷3）]/EI=581.24/EIΔ1p=（Σωy）/（EI）=[（0.5×8.109×666.10×5.20×2÷3）+（0.5×5.608×666.10×6.4）]/EI=21316.00/EIΔ2p=（Σωy）/（EI）=[（0.5×5.608×666.10×3.60×2÷3）+（0.5×8.109×666.10×5.3）]/EI=18796.31/EIX1=-69.01间支座受到的弯矩：在外力Q1、Q2作用下钢梁在中间支座处受到的弯矩M2=1809KN.m由[δ]=Mmax/Wx，取[δ]=310Mpa∴Wx=5836363mm3=5836cm3每侧采用2×63a工字钢，Wx=5968cm3。2、次梁强度计算：次梁焊接于主梁上，每根次梁受力的计算简图为：考虑汽车同轴轮距2.0m，，前后轮间距2.5m，次梁间距为1.0m，考虑钢板扩散压力，扩散宽度为5m，空载产生的压力设计值Q1=1.3×1.6×8.3=17.3KN满载产生的压力设计值Q2=1.3×1.6×25=52KN每根次梁受力见下图：单跨两端固支梁的最大弯矩位于端支座∴Mmax=Σ（Fab2）/L2=（17.3×8×12＋17.3×6×32＋52×3×62＋52×1×82）÷92∴Wx=398909mm3=399cm3次梁采用28C的槽钢，Wx=391.7cm3。误差＜5%Ⅱ、型钢车道2计算：1、主梁强度计算：型钢车道的布置位置见负一层施工车辆交通平面布置图，型钢车道的水平夹角为13.9°。主梁焊接在柱上的牛腿上，次梁焊接与主梁上，沿车道宽度方向每搁1.0m设一根次梁，车道宽9m，次梁上铺10mm厚钢板。考虑次梁间距为1.0m，荷载最不利位置位于汽车在主梁上是产生的压力空载产生的压力设计值Q1=1.3×1.6×（N主+V次）Cos13.9=1.3×1.6×（10+8.45）×0.97=37.1KN满载产生的压力设计值Q2=1.3×1.6×（N主+V次）Cos15=1.3×1.6×（30+25.35）×0.97=111.2KN每根主梁受力见下图：单跨两端固支梁的最大弯矩位于端支座∴Mmax=Σ（Fab2）/L2∴Wx=2744926mm3=2745cm3主梁采用63a的工字钢。2、次梁强度计算：型钢车道2的次梁与水平面夹角为13.9°，水平间距为1.0m。当满载汽车在跨中上面行使时，为最不利位置，将斜梁划为水平梁计算，Q1=Q2=1.3×1.6×30Cos13.9=60.57