电力系统分析练习试题及答案(何仰赞)（上册）

...wd......wd......wd...1－2，电力系统的局部接线如图1－2，各电压级的额定电压及功率输送方向表于图中。试求：〔1〕发电机及各变压器上下绕组的额定电压；〔2〕各变压器的额定变比；〔3〕设变压器T－1工作于+5%抽头，T－2,T－4工作于主抽头，T－3工作于－2.5%抽头时，各变压器的实际变比。解：(1)总的原那么：发电机的额定电压比同电压级网络的额定电压高5％；变压器一次侧额定电压等于同电压级网络的额定电压高，二次侧额定电压比同电压级网络的额定电压高10％。其中，变压器受功率侧为一次侧，输功率侧为二次侧。发电机：变压器T—1:变压器T—2:变压器T—3:变压器T—4:(2)各变压器的额定变比变压器T—1:变压器T—2:变压器T—3:变压器T—4:(3)各变压器的实际变比变压器T—1:变压器T—2:变压器T—3:变压器T—4:1－3，电力系统的局部接线如图1－3，网络的额定电压已经标明图中。试求：〔1〕发电机，电动机及变压器高，中，低压绕组的额定电压；〔2〕设变压器T－1高压侧工作于+2.5%抽头，中压侧工作于+5%抽头；T－2工作于额定抽头；T－3工作于－2.5%抽头时，各变压器的实际变比。解(1)发电机：网络无此电压等级，此电压为发电机专用额定电压，故。变压器T—1：一次侧与发电机直接连接，故其额定电压等于发电机的额定电压；二次侧额定电压高于网络额定电压10％，故T—1的额定电压为。变压器T—2：一次侧额定电压等于网络额定电压，二次侧额定电压高于网络额定电压10％，故T—2的额定电压为。变压器T—3：一次侧额定电压等于网络额定电压，二次侧与负荷直接连接，其额定电压应高于网络额定电压5％，因此T—3的额定电压为。电动机：其额定电压等于网络额定电压。(2)各变压器的实际变比为变压器T—1:变压器T—2:变压器T—3:[例2-1]一条220kV的输电线,长180km,导线为LGJ-400(直径2.8cm),水平排列,相间距7m,求该线路的R,X,B,并画等值电路.解:电阻:电抗:电纳:等值电路:[例2-2]220kV架空线,水平排列,相间距7m，每相为分裂导线，计算直径21.88mm，分裂间距400mm，求每相单位长度的电阻、电抗和电纳。解:电阻:电抗:电纳:[例2-3]一长度为600km的500kV架空线路，使用4×LGJQ-400四分裂导线，。试计算该线路的形等值电路参数。解〔1〕准确计算。计算形等效电路参数：〔2〕使用近似算法计算。与准确计算相比，电阻误差-0.4%，电抗误差-0.12%，电纳误差-0.24%，本例线路长度小于1000km，用实用近似公式计算已能够满足准确要求。如果直接取这时，电阻误差达15%，电抗误差7%，电纳误差-3.4%，误差已较大。例2－4330kV架空线路的参数为试分别计算长度为100，200，300，400和500线路的π型等值参数的近视值，修正值和准确值。解首先计算100km线路的参数〔一〕(二)修正参数计算〔三〕准确参数计算计算双曲线函数。利用公式sh(x+jy)=shxcosy+jchxsinych(x+jy)=chxcosy+jshxsiny将之值代入，便得II型电路的准确参数为[例2-5]有一台SFL120000/110型的向10kV网络供电的降压变压器，铭牌给出的实验数据为：试计算归算到高压侧的变压参数。解由型号知，各参数如下：例2-6三相三绕组降压变压器的型号为SFPSL-120000/220，额定容量为120MVA/120MVA/60MVA，额定电压为：220kV/121kV/11kV,，，，，，，，，求变压器归算到220kV侧的参数，并作出等值电路。解：〔1〕求各绕组的电阻同理可得：电阻计算如下：〔2〕求各绕组电抗电抗计算：变压器阻抗参数：〔3〕求导纳－－试计算2—15〔a〕所示输电系统各元件电抗的标幺值。各元件的参数如下：发电机：，变压器T-1：变压器T-2：电抗器:；架空线路长80km，每公里电抗为；电缆线路长2.5km,每公里电抗为。解首先选择基准值。取全系统的基准功率。为了使标幺值参数的等值电路中不出现串联的理想变压器，选取相邻段的基准电压比。这样，只要选出三段中的某一段的基准电压，其余的基准电压就可以由基准变比确定了。选第I段的基准电压于是各元件电抗的标幺值为[例2-8]给定基准功率，基准电压等于各级平均额定电压。假定发电机电势标幺值等于1.0。试计算例2-7的输电系统在电缆末端短路的短路电流〔分别按元件标幺参数的近似值和准确值计算〕。解按题给条件，各级基准电压应为各元件电抗的标幺值计算如下：计算公式：准确计算：近似计算：近似计算结果的相对误差为2.2%，在工程计算中是允许的。3.2如以下列图简单系统，额定电压为110KV双回输电线路，长度为80km，采用LGJ-150导线，其单位长度的参数为：r=0.21Ω/km，x=0.416Ω/km,b=2.74。变电所中装有两台三相110/11kV的变压器，每台的容量为15MVA,其参数为：。母线A的实际运行电压为117kV，负荷功率：。当变压器取主轴时，求母线c的电压。解〔1〕计算参数并作出等值电路。输电线路的等值电阻、电抗和电纳分别为由于线路电压未知，可用线路额定电压计算线路产生的充电功率，并将其等分为两局部，便得将分别接于节点A和b，作为节点负荷的一局部。两台变压器并联运行时，它们的等值电阻、电抗及励磁功率分别为变压器的励磁功率也作为接于节点b的负荷，于是节点b的负荷节点c的功率即是负荷功率这样就得到图所示的等值电路〔2〕计算母线A输出的功率。先按电力网络的额定电压计算电力网络中的功率损耗。变压器绕组中的功率损耗为由图可知线路中的功率损耗为于是可得由母线A输出的功率为〔3〕计算各节点电压。线路中电压降落的纵分量和横分量分别为b点电压为变压器中电压降落的纵，横分量分别为归算到高压侧的c点电压变电所低压母线c的实际电压如果在上述计算中都不计电压降落的横分量，所得结果为，，与计及电压降落横分量的计算结果相比，误差很小。3.3某一额定电压为10kV的两端供电网，如以下列图。线路、和导线型号均为LJ-185，线路长度分别为10km，4km和3km，线路为2km长的LJ-70导线；各负荷点负荷如以下列图。试求、时的初始功率分布，且找到电压最低点。〔线路参数LJ-185：z=0.17+j0.38Ω/km；LJ-70：z=0.45+j0.4Ω/km〕解线路等值阻抗求C点和D点的运算负荷，为循环功率验算验算C点为功率分点，可推算出E点为电压最低点。进一步可求得E点电压3.4图所示110kV闭式电网，A点为某发电厂的高压母线，其运行电压为117kV。网络各组件参数为：线路Ⅰ、Ⅱ〔每公里〕：r0=0.27Ω，x0=0.423Ω，b0=2.69×10-6S线路Ⅲ〔每公里〕：r0=0.45Ω，x0=0.44Ω，b0=2.58×10-6S线路Ⅰ长度60km，线路Ⅱ长度50km，线路Ⅲ长度40km变电所b，，，变电所c，，，负荷功率，试求电力网络的功率分布及最大电压损耗。解〔1〕计算网络参数及制定等值电路。线路Ⅰ：线路Ⅱ：线路Ⅱ：变电所b：变电所b：等值电路如以下列图〔2〕计算节点b和c的运算负荷。〔3〕计算闭式网络的功率分布。可见，计算结果误差很小，无需重算。取继续进展计算。由此得到功率初分布，如以下列图。〔4〕计算电压损耗。由于线路Ⅰ和Ⅲ的功率均流向节点b，故节点b为功率分点，且有功功率分点和无功功率分点都在b点，因此这点的电压最低。为了计算线路Ⅰ的电压损耗，要用A点的电压和功率。变电所b高压母线的实际电压为3.5变比分别为和的两台变压器并联运行，如以下列图，两台变压器归算到低压侧的电抗均为1Ω，其电阻和导纳忽略不计。低压母线电压10kV，负荷功率为16+j12MVA，试求变压器的功率分布和高压侧电压。解〔1〕假定两台变压器变比一样，计算其功率分布。因两台变压器电抗相等，故〔2〕求循环功率。因为阻抗已归算到低压侧，宜用低压侧的电压求环路电势。假设取其假定正方向为顺时针方向，那么可得故循环功率为〔3〕计算两台变压器的实际功率分布。〔4〕计算高压侧电压。不计电压降落的横分量时，按变压器T-1计算可得高压母线电压为按变压器T-2计算可得计及电压降落的横分量，按T-1和T-2计算可分别得：，〔5〕计及从高压母线输入变压器T-1和T-2的功率输入高压母线的总功率为计算所得功率分布，如以下列图。3．6如以下列图网络，变电所低压母线上的最大负荷为40MW，，。试求线路和变压器全年的电能损耗。线路和变压器的参数如下：线路〔每回〕：r=0.17Ω/km,x=0.409Ω/km,变压器〔每台〕:,,,解最大负荷时变压器的绕组功率损耗为变压器的铁芯损耗为线路末端充电功率等值电路中流过线路等值阻抗的功率为线路上的有功功率损耗，，从表中查得，假定变压器全年投入运行，那么变压器全年的电能损耗线路全年的电能损耗输电系统全年的总电能损耗[例4-1]某电力系统中，与频率无关的负荷占30%，与频率一次方成正比的负荷占40%，与频率二次方成正比的负荷占10%，与频率三次方成正比的负荷占20%。求系统频率由50Hz降到48Hz和45Hz时，相应负荷功率的变化百分值解(1)频率降为48Hz时，系统的负荷为负荷变化为其百分值为(2)频率降为45Hz时，，系统的负荷为相应地[例4-2]某电力系统中，一半机组的容量已经完全利用；占总容量1/4的火电厂尚有10%备用容量，其单位调节功率为16.6；占总容量1/4的火电厂尚有20%备用容量，其单位调节功率为25；系统有功负荷的频率调节效应系数。试求：(1)系统的单位调节功率(2)负荷功率增加5%时的稳态频率f。(3)如频率容许降低0.2Hz，系统能够承担的负荷增量。解(1)计算系统的单位调节功率令系统中发电机的总额定容量等于1，利用公式〔4-25〕可算出全部发电机组的等值单位调节功率系统负荷功率系统备用系数于是(2)系统负荷增加5%时的频率偏移为一次调整后的稳态频率为(3)频率降低0.2Hz，即，系统能够承担的负荷增量或[例4-3]同上例，但火电厂容量已全部利用，水电厂的备用容量已由20%降至10%。解(1)计算系统的单位调节功率。(2)系统负荷增加5%后(3)频率允许降低0.2Hz，系统能够承担的负荷增量为或[例4-4]某发电厂装有三台发电机，参数见表4-1。假设该电厂总负荷为500MW，负荷频率调节响应系数。(1)假设负荷波动－10％，求频率变化增量和各发电机输出功率。(2)假设负荷波动＋10％，求频率变化增量和各发电机输出功率〔发电机不能过载〕。表4－1发电机号额定容量/MW原始发电功率/MW/(MW/Hz)1125100552125100503300300150解此题采用有名值进展计算。(1)假设负荷波动－10％，那么三组发电机均要参与调节。可得，频率波动0.33％，f＝50.167Hz。发电机出力的变化，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有(2)假设负荷波动+10％，由于3号发电机已经满载，因此，只有1、2号发电机参与调节。可得，频率波动-0.67％，f＝(50-0.33)Hz=49.6750.167Hz。发电机出力的变化，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有[例4-5]将例4-4中3号机组得额定容量改为500MW，其余条件不变。3号机组设定为调频机组；负荷波动＋10％，3号机组调频器动作。(1)3号机组出力增加25MW；(2)3号机组出力增加50MW，试求对应得频率变化增量和各发电机输出功率。解系统单位调节功率与例4-4一样(1)3号机组出力增加25MW。由〔4-31〕可得频率变化增量发电机出力的变化，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有(2)3号机组出力增加50MW。由〔4-31〕可得频率变化增量发电机出力的变化，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有[例4-6]两系统由联络线联结为互联系统。正常运行时，联络线上没有交换功率流通。两系统的容量分别为1500MW和1000MW，各自的单位调节功率〔分别以两系统容量为基准的标么值〕示于图4-13。设A系统负荷增加100MW，试计算以下情况的频率变化增量和联络线上流过的交换功率。(1)A，B两系统机组都参加一次调频。(2)A，B两系统机组都不参加一次调频。(3)B系统机组不参加一次调频。(4)A系统机组不参加一次调频。解将以标么值表示的单位调节功率折算为有名值两系统机组都参加一次调频；这种情况正常，频率下降的不多，通过联络线由B向A输送的功率也不大。两系统机组都不参加一次调频；；这种情况最严重，发生在A、B两系统的机组都已满载，调速器已无法调整，只能依靠负荷本身的调节效应。这时，系统频率质量不能保证。B系统机组不参加一次调频；；。此时这种情况说明，由于B系统机组不参加调频，A系统的功率缺额主要由该系统本身机组的调速器进展一次调频加以补充。B系统所能供应的，实际上只是由于互联系统频率下降时负荷略有减少，而使该系统略有充裕的3.16MW。其实，A系统增加的100MW负荷，是被三方面分担了。其中，A系统发电机组一次调频增发；A系统负荷因频率下降减少；B系统负荷因频率下降减少。A系统机组不参加一次调频；；。此时这种情况说明，由于A系统机组不参加调频，该系统的功率缺额主要由B系统供应，以致联络线上流过大量交换功率，甚至超过其极限。比较以上几种情况，自然会提出，在一个庞大的电力系统中可采用分区调整，即局部的功率盈亏就地调整平衡的方案。因这样做既可保证频率质量，又不至过分加重联络线的负担。下面的例4-7就是一种常用的方案。[例4-7]同例4-6，试计算以下情况得频率偏移和联络线上流过得功率；(1)A，B两系统机组都参加一次调频，A，B两系统都增发50MW。(2)A，B两系统机组都参加一次调频，A系统有机组参加二次调频，增发60MW。(3)A，B两系统机组都参加一次调频，B系统有机组参加二次调频，增发60MW。(4)A系统所有机组都参加一次调频，且有局部机组参加二次调频，增发60MW，B系统有一半机组参加一次调频，另一半机组不能参加调频。解(1)A，B两系统机组都参加一次调频，且都增发50MW时。这种情况说明，由于进展二次调频，发电机增发功率的总和与负荷增量平衡，系统频率无偏移，B系统增发的功率全部通过联络线输往A系统。(2)A，B两系统机组都参加一次调频，A系统有机组参加二次调频，增发60MW时；。这种情况较理想，频率偏移很小，通过联络线由B系统输往A系统的交换功率也很小。(3)A，B两系统机组都参加一次调频，B系统有机组参加二次调频，增发60MW。；这种情况和上一种相比，频率偏移一样，因互联系统的功率缺额都是40MW。联络线上流过的交换功率却增加了B系统局部机组进展二次调频而增发的60MW。联络线传输大量交换功率是不希望发生的。(4)A系统所有机组都参加一次调频，并有局部机组参加二次调频，增发60MW，B系统仅有一半机组参加一次调频时。；。这种情况说明，由于B系统有一半机组不能参加调频，频率的偏移将增大，但也正由于有一半机组不能参加调频，B系统所能供应A系统，从而通过联络线传输的交换功率有所减少。[例4-8]某火电厂三台机组并联运行，各机组的燃料消耗特性及功率约束条件如下：试确定当总负荷分别为400MW、700MW和600MW时，发电厂间功率的经济分配〔不计网损的影响〕，且计算总负荷为600MW时经济分配比平均分担节约多少煤解(1)按所给耗量特性可得各厂的微增耗量特性为令，可解出(2)总负荷为400MW，即。将和都用表示，可得于是由于已低于下限，故应取。剩余的负荷功率300MW，应在电厂2和3之间重新分配。将用表示，便得由此可解出：和，都在限值以内。(3)总负荷为700MW，即将和都用表示，便得由此可算出，已越出上限值，故应取。剩余的负荷功率450MW再由电厂1和3进展经济分配。将用表示，便得由此可解出：和，都在限值以内。(4)总负荷为600MW，即将和都用表示，便得进一步可得，均在限值以内。按此经济分配时，三台机组消耗得燃料为三台机组平均分担600MW时，消耗的燃料经济分配比平均分担每小时节约煤经济分配比平均分担每天节约煤本例还可用另一种解法，由微耗增量特性解出各厂的有功功率同耗量微增率的关系对取不同的值，可算出各厂所发功率及其总和，然后制成表4-2〔亦可绘成曲线〕。利用表4-2可以找出在总负荷功率为不同的数值时，各厂发电功率的最优分配方案。用表中数字绘成的微增率特性如图4-79所示。根据等微增率准那么，可以直接在图上分配各厂的负荷功率。[例4-9]一个火电厂和一个水电厂并联运行。火电厂的燃料消耗特性为水电厂的耗水量特性为水电厂的给定日用水量为。系统的日负荷变化如下：0～8时，负荷为350MW；8～18时，负荷为700MW；18～24时，负荷为500MW。火电厂容量为600MW，水电厂容量为450MW。试确定水、电厂间的功率经济分配。解(1)由的水、火电厂耗量特性可得协调方程式：对于每一时段，有功功率平衡方程式为由上述两方程可解出(2)任选的初值，例如，按各个时段的负荷功率值即可算出水、火电厂在各时段应分担的负荷利用所求出的功率值和水电厂的水耗特性计算全日的发电耗水量，即这个数值大于给定的日用水量，故宜增大值。(3)取，重作计算，求得相应的日耗水量为这个数值比给定用水量小，的数值应略为减少。假设取，可算出继续作迭代，将计算结果列于表4-3。作四次迭代计算后，水电厂的日用水量已很接近给定值，计算到此完毕。第五章缺省[例6-1]设有三相对称电流，，，。假设d，q轴的旋转速度为，即。试求三相电流的d，q，0轴分量。解：利用变换式〔6-30〕，可得现就三种情况，将a，b，c系统和d，q，0系统的电流列于表6-2。[例6-2]同步发电机的参数为：Xd=1.0，Xq=0.6，。试求在额定满载运行时的电势Eq和EQ。解：用标幺值计算，额定满载时V=1.0，I=1.0。先计算EQ由图6-15的向量图可得=确定的相位。向量和间的相角差也可以直接计算同的相位差=〔3〕计算电流和电压的两个轴向分量〔4〕计算空载电势[例6-3]就例6-2的同步发电机及所给运行条件，在给出=0.3,试计算电势和。解：例6-2中已算出和，因此根据向量图6-22，可知电势同机端电压的相位差为[例6-4]同步发电机有如下的参数：。试计算额定满载情况下的。解本例电机参数除次暂态电抗外，都与例6-3的电机一样，可以直接利用例6-2和例6-3的以下计算结果：。根据上述数据可以继续算出电势相量图示于图6-28。如果按近似公式〔6-72〕计算，由相量图6-28可知，＝同前面的准确计算结果相比较，电势幅值相差甚小，相角误差略大。例6.5试计算图6-41a中电力系统在f点发生三相短路时的起始暂态电流和冲击电流。系统各元件的参数如下：发电机G-1：100MW，，=0.85；G-2：50MW，，=0.8；变压器T-1：120MVA，VS%=14.2;T-2：63MVA，VS%=14.5;线路L-1：170km，电抗为0.427；L-2：120km，电抗为0.432；L-3：100km，电抗为0.432；负荷LD：160MVA。解：负荷以额定标幺电抗为0.35，电势为0.8的综合负荷表示。选取SB=100MVA和VB=Vav，计算等值网络中各电抗的标幺值如下：发电机G-1：发电机G-2：负荷LD：变压器T-1：变压器T-2：线路L-1:线路L-2:线路L-3:取发电机的次暂态电势E1=E2=1.08。简化网络。X9=X1+X4=0.156+0.118=0.274X10=X2+X5=0.226+0.230=0.456将X6，X7，X8构成的三角形化为星形化简后的网络如图6-41〔c〕所示。将E1，E2两条有源支路并联E12=1.08化简后的网络如图6-41〔d〕所示。计算起始次暂态电流。由发电机提供的起始次暂态电流为：由负荷LD提供的起始次暂态电流为：短路点总的起始次暂态电流为:基准电流于是得到起始次暂态电流的有名值为计算冲击电流发电机冲击系数取1.08，综合负荷LD的冲击系数取1，短路点的冲击电流为例6-6电力系统接线图示于图6-44a。试分别计算点发生三相短路故障后0.2s和2s的短路电流。各元件型号及参数如下：水轮发电机G-1：100MW，=0.85，；汽轮发电机G-2和G-3每台50MW，=0.8，；水电厂A：375MW，；S为无穷大系统，X=0。变压器T-1：125MVA，VS%=13;T-2和T－3每台63MVA，VS〔1-2〕%=23，VS〔2-3〕%=8，VS〔1-3〕%=15。线路L-1：每回200km，电抗为0.411；L-2：每回100km；电抗为0.4。解：〔1〕选SB=100MVA，VB=，做等值网络并计算其参数，所得结果计于图6-44b。〔2〕网络化简，求各电源到短路点的转移电抗利用网络的对称性可将等值电路化简为图6-44c的形式，即将G-2，T-2支路和G-3，T-3支路并联。然后将以，A，G23三点为顶点的星形化为三角形，即可得到电源A，G23对短路点的转移电抗，如图6-44d所示。最后将发电机G-1与等值电源G23并联，如图6-44e所示，得到〔3〕求各电源的计算电抗。〔4〕查计算曲线数字表求出短路周期电流的标幺值。对于等值电源G123用汽轮发电机计算曲线数字表，对水电厂A用水轮发电机计算曲线数字表，采用线性差值得到的表结果为系统提供的短路电流为〔5〕计算短路电流的有名值。kA总的短路电流为例6-7在图6-46a所示的电力系统中，三相短路分别发生在和点，试计算短路电流周期分量，如果〔1〕系统对母线a处的短路功率为1000MVA。〔2〕母线a的电压为恒定值。各元件的参数如下：线路L：40km；x=0.4。变压器T：30MVA，VS%=10.5。电抗器R：6.3kV，0.3kA，X%=4。电缆C：0.5km，x=0.08。解：选SB=100MVA，VB=，先计算第一种情况。系统用一个无限大功率电源代表，它到母线a的电抗标幺值各元件的电抗标幺值分别计算如下：线路L:变压器T：电抗器R：电缆C：网络6.3kV电压级的基准电流为当点短路时短路电流为当点短路时短路电流为对于第二种情况，无限大功率电流直接接于母线a，即Xs=0。所以，在点短路时，在点短路时短路电流为例6-8在图6-47a的电力系统中，发电厂1的容量为60MVA，X=0.3；发电厂2的容量为480MVA，X=0.4；线路L-1的长度为10km;L-2为6km；L-3为324km；各条线路的电抗均为每回0.4。连接到变电所C母线的电力系统电抗是未知的，装设在该处〔115kV电压级〕的断路器BK的额定切断容量为2500MVA。试求点发生三相短路时的起始短路时的起始次暂态电流和冲击电流。解：取基准功率SB=500MVA，VB=。算出各元件的标幺值电抗，注明在图6-47b的等值网络中。首先根据变电所C处断路器BK的额定切断容量的极限利用条件确定未知系统的电抗。近似地认为断路器的额定切断容量SN(BK)即等于k点三相短路电流周期分量的初值相对应的短路功率。在k点发生短路时，发电厂1和2对短路点的组合电抗为在短路开场瞬间，该两发电厂供应的短路功率为，因此，未知系统供应的短路功率应为故系统的电抗为，然后作点短路计算。点短路时的组合电抗为于是得到起始次暂态电流为冲击电流为[补充例1]在以以下列图所示的网络中，a,b和c为电源点，f为短路点。试通过网络变换求得短路点的输入电阻，各电源点的电流分布系数及其对短路点的转移阻抗。解〔一〕进展网络变换计算短路点的输入阻抗Zff〔阻抗矩阵的对角元素〕，步骤如下：第一步，将和组成的星形电路化成三角形电路，其三边的阻抗为和〔见图6-12〔b〕〕。第二步，将和支路在节点a分开，分开后每条支路都有电势，然后将和合并，得将合并，得第三步，将由组成的三角形电路化成组成的星形电路。，，第四步，将阻抗为，电势为的支路同阻抗为，电势为的支路合并，得最后，可得短路点的输入阻抗为短路电流为电势实际上就是短路发生前接点f的电压。〔二〕逆着网络变换的过程，计算电流分布系数和转移阻抗，其步骤如下：第1步，短路点的电流分布系数电流分布系数相当于电流，中的电流将按与阻抗成反比的原那么分配到原来的两条支路，于是可得，，或第2步，将和也按同样的原那么分配到原来的支路，由此可得电源点a的电流系数为第3步，各电源点的转移阻抗为，，第4步，短路电流为［补充例题2］网络图同上例，试通过网络变换直接求出各电源点对短路点的转移阻抗。解通过星网变换，将电源点和短路点以外的节点统统消去，在最后所得的网络中，各电源点之间的支路阻抗即为该电源点对短路点的转移阻抗。变换过程示于图6-13，现说明如下：第一步，将图6-12〔a〕和由组成的星形电路分别变换成由和组成的三角形电路[见图6-13〔a〕],从而消去节点e和g。第二步，将和合并为然后，将由和组成的4支路星形电路变换成以节点a,b,c和f为顶点的完全网形电路，从而消去节点d，网形电路的6条支路阻抗分别为第三步，计算个电源点对短路点的转移阻抗。例7-1图7-17〔a〕所示输电系统，在点发生接地短路，试绘出各序网络，并计算电源的组合电势和各序组合电抗、和。系统各元件参数如下：发电机：50MW，，，，变压器T-1、T-2：60MVA，Vs%=10.5，中性点接地阻抗负荷线路L：50km，，解〔1〕各元件参数标幺值计算。选取基准功率=100MVA和基准电压，计算各元件的各序电抗的标幺值，计算结果标于各序网络图中。发电机：变压器T-1、T-2：中性点接地阻抗:负荷LD：输电线路L：〔2〕制订各序网络正序和负序网络不包括中性点接地电抗和空载变压器T-2，因此，正序和负序网络中包括发电机G、变压器T-1、负荷LD以及输电线路L,如图7-17〔b〕和7-17〔c〕所示。由于零序电流不流经发电机和负荷，因此，零序网络中只包括变压器T-1、T-2和输电线路L，如图7-17〔d〕所示。〔3〕网络化简，求组合电势和各序组合电抗。由图7-17〔b〕可得由图7-17〔b〕和图7-17〔c〕可得例7-2如图7-27〔a〕所示电力系统，各元件参数如下：发电机G-1：100MW，cos=0.85，；G-2：50MW，cos=0.8，，；变压器T-1：120MVA，Vs%=14.2；T-2：63MVA，Vs%=14.5；输电线路L：每回120km，。试计算点发生各种不对称短路时的短路电流。解〔1〕制订各序等值电路，计算各序组合电抗。选取基准功率=100MVA和基准电压，计算各元件的各序电抗的标幺值，计算结果标于各序网络图中。〔2〕计算各种不对称短路时的短路电流。单相接地短路基准电流两相短路两相短路接地例7-3就例7-2所示系统，试计算单相〔a相〕接地短路时，故障点处非故障相〔b、c相〕的电压。解由例7-2可知、、，单相接地短路时的正序电流。根据公式〔7-20〕可得，于是b、c相电压有名值为例7-4在例7-2所示的网络中，点发生两相短路接地。试计算变压器T-1侧的各相电压和电流，并画出向量图。变压器T-1是Y/接法。解在例7-2中已经算出了网络的各序组合电抗以及两相短路接地时短路点处的正序电流，即=0.189、=0.209、=0.141，=0.3663。本例下面的计算直接利用这些结果。由于变压器侧没有零序分量，因此，只需计算电流和电压的正、负序分量。对于两相短路接地短路点各序电压为图7-27〔b〕和7-27〔c〕中从输电线流向f点的电流变压器Ｔ-1Ｙ侧的电流即是线路Ｌ-１的电流，因此侧的各序电流为短路处的正序电压加上线路L-1和变压器T-1的电抗中的正序电压降，再逆时针转过，便得变压器T-1侧的正序电压为同样也可得侧的负序电压为应用对称分量合成为各相量的算式，可得变压器侧各相电压和电流的标幺值为相电压的基准值10.5kV电压级的基准电流=5.499kA，于是变压器T-1侧各相电压和电流的有名值分别为，，，，变压器T-1侧的电压〔即发电机端电压〕和电流的向量图示于图7-32。例7-5在图7-38〔a〕所示的电力系统中，输电线路L首端a相断开，试计算断开相的断口电压和非断开相的电流。系统各元件归算到统一基准值下的标幺值参数如图7-38〔b〕所示。解〔1〕作单相断开的复合序网〔图7-38〔b〕〕，计算各序组合电抗和故障口开路电压。〔2〕计算故障口的各序电流。〔3〕计算故障断