某住宅悬挑脚手架施工方案

目录TOC\o"1-3"\p""\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc279846233"1、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc279846234"2、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc279846235"3、施工部署5HYPERLINK\l"_Toc279846236"4、施工准备7HYPERLINK\l"_Toc279846237"4.1、材料准备7HYPERLINK\l"_Toc279846238"4.2、机具设备7HYPERLINK\l"_Toc279846239"4.3、施工技术准备7HYPERLINK\l"_Toc279846240"5、施工工艺和施工方法9HYPERLINK\l"_Toc279846241"5.1、工艺流程9HYPERLINK\l"_Toc279846242"5.2、构造要求9HYPERLINK\l"_Toc279846243"5.3、操作要点11HYPERLINK\l"_Toc279846244"6、注意的问题13HYPERLINK\l"_Toc279846245"6.1、架体构造13HYPERLINK\l"_Toc279846246"6.2、其他构造要求13HYPERLINK\l"_Toc279846247"7、悬挑架设计及计算15HYPERLINK\l"_Toc279846248"7.1、构造要求：15HYPERLINK\l"_Toc279846249"7.2、阳角部分悬挑脚手架做法15HYPERLINK\l"_Toc279846250"7.3、锚固端做法16HYPERLINK\l"_Toc279846251"7.4、悬挑脚手架计算17HYPERLINK\l"_Toc279846252"8、脚手架的拆除37HYPERLINK\l"_Toc279846253"9、脚手架避雷措施39悬挑脚手架施工方案1、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》主编：刘群副主编：袁必勤〔建书〕安全设施计算软件2、工程概况建设单位：XX工程名称：XX项目表2.1各栋号建筑单体概述3、施工部署本工程4号楼到8号楼和10号楼属于多层住宅楼，9号楼和11号楼为高层住宅楼，其中高层楼号四周悬挑，多层楼栋号地库外墙一侧侧采用悬挑脚手架，其余部分采用落地式脚手架。高层楼栋号悬挑脚手架从2层到8层将进行第一次悬挑，9层到16层进行第二次悬挑，多层楼栋号一次悬挑。悬挑脚手架采用双排脚手架，主梁采用16号工字钢作为悬挑梁，长度为3.0米，阳台、门厅等悬挑部位采用加长悬挑梁，主梁长6.0m。主梁锚固段采用吊环固定，在楼板或框架梁部位中心位置预埋2Φ20吊环，与工字钢固定牢固。为防止立管滑动，在工字钢上侧外端焊2Φ25的钢筋，长150mm,间距为1050mm。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.60米（第一步步距为1.5m）。高层楼号脚手架的搭设计算高度为24米，多层楼号脚手架的搭设计算高度为18米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.15米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×2.8；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。工字钢挑出最外端下部焊一根Φ25的钢筋，长100mm，用于限制钢丝绳位置。阳台等悬挑部位部分为加长悬挑脚手架，外悬挑部分长1.5m，内锚固部分长4.5m（包括阳台等悬挑部位宽度）。在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。悬挑脚手架均考虑结构操作层为两层，木脚手板布置两层，大横杆设置在立杆内侧。操作层的外侧必须设置防护栏杆，上栏杆上皮高度为1200mm，中栏杆居中设置，另外设木质挡脚板，高度为200mm，外架的外侧立杆每次搭设时均要高出操作面1200mm的护身高度，自顶层作业层的脚手板往下计，每隔4层满铺一层脚手板，每5步脚手架（高9.0米）及操作层底部用锦毛平网兜底包住，最底部挂好安全平网，防止高空坠物，外侧挂好密目安全网。悬挑脚手架除满足悬挑架的特殊要求外，其余架体构造要求均按照落地式脚手架的相关规定进行设计。4、施工准备4.1、材料准备4.1.1、钢管：钢管采用φ48mm、壁厚2.8mm的钢管，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度为6m，便于工人操作，小横杆根据脚手架宽度采用长1.5m。剪刀撑斜杆采用搭接接长，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管；同时严禁与φ51mm、壁厚2.8mm钢管混用。外脚手架所用钢管均外涂红、白相间防锈漆，并定期复涂，保证外观形象。4.1.2、扣件：采用可锻铸铁制作扣件，与钢管管径相配合，严禁使用加工不合格、无出厂合格证、表面有裂纹、变形、锈蚀的扣件。扣件活动部位能灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。4.1.3、脚手板：脚手板采用木脚手板，重量不大于0.35KN/㎡。4.1.4、安全网：有出厂合格证、试验合格。4.2、机具设备4.2.1、电焊机、焊把线、焊钳、面罩、小锤、焊条烘箱、焊条保温桶、钢丝刷、扳手、力矩扳手、起重索具、工具袋等。4.2.2、塔吊、活动扳手、力矩扳手、钢板尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺等。4.3、施工技术准备4.3.1、悬挑脚手架施工前必须经过计算，并绘制正式施工图，绘制悬挑架与主体结构连接的施工图，必须经有关部门批准。4.3.2、编制施工方案，向有关技术和操作人员交底，并进行岗前培训和考核。4.3.3、主楼落地脚手架搭设之前在主楼地下后浇带处必须采取加固处理，所有后浇带处架子支撑体系不得拆除，如有拆除的地方必须重新支撑加固。有后浇带的部位，用立放工字钢作为立杆底座，立杆底部焊接Φ25的钢筋，以防立杆滑动。5、施工工艺和施工方法5.1、工艺流程安装、固定工字钢悬挑梁→逐一树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆、扫地杆扣紧→装第一步小横杆→装第一步大横杆→装第二步小横杆→装第二步大横杆→加设临时斜撑→装第三第四步小大横杆→安装墙连杆及钢丝绳→铺设脚手板→搭设剪刀撑→挂设立网及平网防护。5.2、构造要求5.2.1、在混凝土强度达到设计强度后，安装工字钢悬挑梁，钢管脚手架的立杆垂直稳定插在工字钢座上的钢筋上。立杆间距（纵距）为1.5米；大横杆间距（步距）为1.6米。钢管立杆、大横杆接头应错开，要用直角扣件连接并拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。脚手架操作面宽度为1.0米（立杆横距1.05米）。5.2.2、脚手架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆（大横杆）采取直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆（小横杆）采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.2.3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直接扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150㎜，靠墙一端外伸长度为300㎜。5.2.4、横向水平杆作为纵向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。5.2.4、两根相临立杆的接头全部采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，不能设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向的错开的距离不小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不大于600。最上一步的立杆高出檐口不小于1.5米，高出女儿墙不小于1.2米。5.2.5、木脚手板须满铺，铺稳，不得有空隙和探头，木脚手板应垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2㎜的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。5.2.6、脚手架的外侧和斜道，设置防护栏杆2道，上栏杆高度1200㎜，中栏杆居中，并设置200㎜高的挡脚板。5.2.7、悬挑脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。在拐角及中间每隔6跨均设置横向斜撑。5.2.8、连墙件：连墙件采用两步三跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米，采用扣件连接。5.2.9、转角处进行特别加固处理，采取螺栓连接或焊接方式用10号工字钢制作构架体，作为立杆的生根点(工字钢接口处采用焊接或利用角钢和螺栓固定).5.2.10、阳台作为悬挑构件，未达到强度的100%时，严禁受力，悬挑端采用下图做法。图阳台部分悬挑脚手架剖面图5.3、操作要点5.3.1、安装悬挑架时，操作人员可在下层脚手架上操作。如无下层脚手架，必须先设置安全可靠的临时性操作平台，操作工人必须戴安全帽、系安全带。5.3.2、悬挑架安装前，按下列项目进行检查，并做出记录：1）按悬挑架部件明细表核对进场部件（工字钢、钢丝绳等），查验质量证明、型号规格、损坏和锈蚀等情况，按材料要求规定和设计，查验连接材料；2）利用建筑结构作安装临时承力点时（预埋钢筋套环及钢筋斜撑，预留钢板等），必须符合结构允许的负荷量；3）在建筑物上用适当标记放出安装悬挑梁的基准线和标高；4）除去清理预埋件表面的杂物，对预埋件的位置应逐个检查并实测预埋件的偏差。5.3.3、预埋件在混凝土浇筑时产生位移或陷入混凝土中可按下述方法纠正：1）产生位移时可用焊接方法在预埋件上焊一块较大钢板进行扩大；2）陷入混凝土时可在原预埋件上加焊钢板垫至规定表面；3）角度发生偏差时可用加焊斜垫铁至规定角度；4）纠偏时，应尽量减少加焊钢板或垫铁的块数，一般不超过三块，并应放置整齐，接触良好。5.3.4、悬挑架和纵梁安装遵守下列规定：1）吊运悬挑架及其部件时，在可能产生局部变形的地方，应采取补强措施。2）各部件的连接接头，必须经过检查合格后，方可紧固和焊接。连接时，应有防止金属结构变形的措施。3）操作人员应细心协调，相互配合，防止损坏悬挑梁部件及预埋件，确保悬挑架的几何形式和位置准确。4）每完成一榀悬挑架的安装后，应按规定检验并校正，才能继续安装相邻一榀悬挑架。5.3.5、安装纵梁前，应再次核对安装后悬挑架的孔眼尺寸，悬挑架的相对位置，看是否有移位、变形情况发生，必要时应采取调整工字钢长度等处理措施后再安装。5.3.6、悬挑架的安装、脚手架系统的搭设必须经过有关人员分段验收、分段办理验收手续，验收合格后才能使用。5.3.7、拆除悬挑脚手架，应先拆除脚手架系统，然后再拆除悬挑梁，拆除悬挑脚手架要利用建筑施工垂直运输设施。拆除时注意上下的联系，统一指挥，防止撞击已建成的装饰面。6、注意的问题6.1、架体构造6.1.1、纵向水平杆应设置在立杆内侧，长度不小于3跨，采用扣件连接，扣件连接时应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。6.1.2、横向水平杆规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点两个直角扣件的中心距不大于150㎜，靠墙一端的外伸长度不大于300㎜。6.1.3、第一步小横杆采用直角扣件固定在距底座（工字钢）上皮不大于200㎜处的立杆上，大横杆也用直角扣件固定在紧靠小横杆上方的立杆上。6.1.4、脚手架底层步距为1.5米，立杆必须用连墙件与建筑物刚性连接，连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300㎜。6.2、其他构造要求6.2.1、悬挑脚手架外侧立面上整个长度和高度上必须连续设置剪刀撑，剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150㎜，剪刀撑斜杆与地面夹角控制在45°-60°。剪刀撑采用搭接，搭接长度不应小于1.0米，等间距设置3个旋转扣件固定，扣件出头部分要大于100mm。6.2.2、人行斜道宽度不小于1.0米，拐弯处设置平台，两侧及平台外围均设置1.2米高栏杆和不小于180㎜高的挡脚板，斜道脚手板上应每隔250—300㎜设置一根防滑木条，木条厚度为20—30㎜。6.2.3、为了保证脚手架安全稳定性，在搭设悬挑层的上两层和上四层分别卸载，卸载方法是用斜支杆撑在结构主体（梁或板）上，搭设完毕后，将全部卸载装置都调整到支顶杆顶紧，将脚手架上的部分荷载传给主体结构，确保脚手架使用安全。7、悬挑架设计及计算7.1、构造要求：高层建筑施工分段搭设的悬挑脚手架，根据JGJ59-99“建筑施工安全检查标准”要求如下：斜撑立杆底部固定必须牢固；斜撑立杆除必须满足间距要求外，中间还应设置大横杆，增加斜撑立杆的刚度；外挑杆件与建筑结构连接必须牢固；悬挑脚手架必须按现行国家的搭设和验收标准进行搭设拆卸。7.2、阳角部分悬挑脚手架做法本工程阳角部分的悬挑脚手架用上下两根16号工字钢，长4.5m，锚固部分长3.0m，悬挑部分长1.5m。采用φ20U型螺栓将工字钢固定，端部用φ16钢丝绳拉结，工字钢衔接部分进行焊接。做法见下图：图7.2、转角平面图7.3、锚固端做法本工程锚固部分在楼板或框架梁部位中心位置预埋2Φ20倒U型吊环，型钢穿过HPB235钢筋倒U型吊环进行锚固，倒U型吊环钢筋预埋在当层梁板混凝土内，倒U型吊环两肢与梁板底筋焊接牢固。如钢筋倒U型吊环处楼板无面层钢筋，则应在该处楼板靠上表面处增加一层Φ6加强钢筋网片。预埋部分做法见下图：图、预埋吊环做法7.4、悬挑脚手架计算7.4.1、参数信息1）脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.60米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.15米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×2.8；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1；3）风荷载参数天津开发区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.420，风荷载体型系数μs为1.200；考虑风荷载；4）永久荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1345；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；7.4.2、构件参数1）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[16号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢。与楼板连接的拉环直径(mm):2Φ20；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数):2；2）拉绳与支杆参数支撑数量为:1；图.1悬挑脚手架剖面图钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.100；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.10m。图.2悬挑脚手架立面图7.4.3、受力计算1）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算：大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.050+0.184)+1.4×1.575=2.485kN；图.1、小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=1.2×0.0333×1.05002/8==0.0006kN..m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=2.4855×1.0500/3=0.8700kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mppmax==0.8775kN..m；σ=M/WW=0..875×1106/44490.0000=1944.969N/mm22；小横杆的计算强度度小于2005.0000N/mmm2,满足要要求！挠度计算:最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和小小横杆自重均均布荷载引起起的最大挠度度计算公式如如下:Vqmax=5××0.0333×1050..04/(3384×2.0600×105×1078000.0000)=00.024mm；P2=p1+p2+Q==0.0550+0.1184+1..575==1.8009kN；；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmax=1808..700×1050..0×(3×1050..02-4××1050..02/9)/(772×2.0600×105×1078000.0)=3.3347mmm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..024+33.347=3.3370mmm；小横杆的最大挠度度小于(11050.0000/1550)=7..000与与10mmm,满足要要求!；2）大横杆的计算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。荷载值计算：大横杆的自重标准准值:P1==0.0333kN/mm；脚手板的荷载标准准值:P2==0.3500×1.0500/(2+11)=0.1123kNN/m；活荷载标准值:Q=3.0000×1.0500/(2+11)=1.0050kNN/m；静荷载的计算值::q1=11.2×0.0333+1.2××0.1233=0.1887kN//m；活荷载的计算值::q2=11.4×1.0500=1.4770kN//m；图.2、大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图.3、大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max==0.08××0.1877×1.50002+0.110×1.4700×1.50002=0..364kkN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.1877××1.4770×1.50002=-00.429kN.m；；我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：σ=Max(0.3364×1006,0.4429×1006)/44490.0==95.5446N/mmm2；大横杆的抗弯强度度:σ=95..546NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。满足足要求！挠度计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=PP1+P2==0.0333+0.1223=0.1156kNN/m；活荷载标准值:q2=QQ=1.0050kNN/m；三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=0.6777×0.1566×1500..04/(1100×2.06×105×1078000.0)++0.9900×1.0500×1500..04/(1100×2.06×105×1078000.0)=2.6610mmm；脚手板,纵向、受受弯构件的容容许挠度为l/1500与10mmm。大横杆的最大挠度度小于15500.0//150mmm或者10mm,满足足要求!3）扣件抗滑力的计计算按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；横杆的自重标准值值:P1=0.0033×1.0500=0.0335kN；；脚手板的荷载标准准值:P22=0..350×1.0500×1.5000/2=0..276kkN；活荷载标准值:Q=33.000××1.0500×1.5000/2==2.3663kN；；荷载的计算值:R=1.22×(0.0355+0.2776)+1..4×2.3633=3.6880kN；；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!4）脚手架荷载标准值值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN/m))；0.13345NG1=0..135×24.0000=33.228kN；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m22)；采用木木脚手板，标标准值为0..35NG2=0.3350×2×1.5000×(1.0500+0.3))/2=0.7099kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/m))；采用栏杆杆木，标准值值为0.111NG3=0..140×2×1.5000/2=0.2100kN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m22)；0.0055NG4=0..005×1.5000×24.0000=00.180kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1++NG2+NNG3+NGG4=44.327kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3.0000×1.0500×1.5000×1/2==2.3663kN；；风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中Wo基本风风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0.5550kNN/m2；Uz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.4220；Us--风荷荷载体型系数数：Us==1.2000；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.77×0.5500×1.4200×1.2000=0..656kkN/m2；；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1.44NQ=11.2×4.3277+1.44×2.3633=8.5500kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NG+0..85×1.4NQQ=1..2×4.3277+0.885×1.4×2.3633=8.0003kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式Mw=0.885×1.4WkkLah2//10=00.850×1.4×0.6566×1.5000×1.60002/10=0..300kkN.m；5）立杆的稳定性计算算:不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴心压力设设计值：N=8.5000kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计计算长度,,由公式loo=kuuh确定：：lo=2.7722m；Lo/i=1174.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的的结果查表得得到：φ=0.2235；立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8500..000/((0.2355×424..000)==85.3003N/mmm2；立杆稳定性计算σ=855.303小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要要求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=8.0003kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuhh确定：lo=2.7772m；；Lo/i=1174.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的的结果查表得得到：φ=0.2235立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8003..475/((0.2355×424..000)++2997884.0388/44900.000=1477.091N/mm22；立杆稳定性计算σ=1447.0911小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要要求！6）连墙件的计算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlw++No风荷载基本风压值值Wk==0.6556kN//m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=99.600m2；连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN),No=55.000kN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，应按按照下式计算算：NLw=1..4×Wk×Aw=8.8177kN；连墙件的轴向力计计算值NLL=NLww+Noo=13..817kkN；其中φ轴心受压压立杆的稳定定系数,l为内排架架距离墙的长长度,由长细比l/ii=150..000/115.9000的结果查表表得到0.9976；A=4.244cm2；；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向力设计计值Nf=φ×A×[ff]=0.9976×4..240×110-4×2205.0000×1033=844.834kN；Nl=13.8117<Nf==84.8334,连墙件件的设计计算算满足要求！！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。经过计算得到NNl=13..817小于于双扣件的抗抗滑力166.0kNN，满足要求求!图.4连墙件扣件连连接示意图7）联梁的计算:按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算集中荷载P传递力力，P=8.5000kN计算简图如下图.5计算简图支撑按照简支梁的的计算公式其中n=2经过简支梁的计算算得到支座反力(考虑到到支撑的自重重)RA=RB=(22-1)//2×8.5000+8.5000+3.0000×0.2466/2=13.1118kN通过传递到支座的的最大力为((考虑到支撑撑的自重)2×8.5000+3..000×0.2466=177.737kN最大弯矩(考虑到到支撑的自重重)Mmaax=2/8×8.5000×3.0000+0.2446×3.0000×3.0000/8=6.6511kN.mm截面应力=66.651××106//1410000.0=47..172NN/mm2水平支撑梁的计算算强度477.172小于2055.0N/mmm2,满足足要求!8）悬挑梁的受力计算算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为10050mm，内内侧脚手架距距离墙体1550mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为11000mm，水水平支撑梁的的截面惯性矩矩I=11130.000cm44，截面抵抗抗矩W=141.000cm33，截面积A=26..10cmm2。受脚手架作用的联联梁传递集中中力(即传递到支支座的最大力力)N=117.7377kN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×26.1000×0.00001×78.5000=00.246kN/m；；图.6悬挑脚手架示示意图图.7悬挑脚手架计计算简图经过连续梁的计算算得到图.8悬挑脚手架支支撑梁剪力图图(kN)图.9悬挑脚手架支支撑梁变形图图(kN)图.10悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))经过连续梁的计算算得到各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=221.4288kN；R[2]=114.8699kN；R[3]=--0.0855kN。最大弯矩Mmaax=1..775kkN.m；截面应力σ=MM/1.055W+N/AA=1.7775×1006/(1.05×1410000.0)+0.0000×103//26100.0=11.9889N/mmm2；水平支撑梁的计算算强度σ=11..989小小于2155.000N/mm22,满足要求求！9）悬挑梁的整体稳定定性计算:水平钢梁采用[116号工字钢钢],计算公式式如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：经过计算得到强度度φb=5570×99.900××88.0000×2335/((11000.000××160.0000×2115.0000)=3..084；由于φb大于0..6，按照《钢钢结构设计规规范》(GBJ177-88)附附表其值用φφb得到其值为为0.9799；经过计算得到强度度σ=1.777×1066/(00.979××141.0000×10000.0000)=112.8644N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ小于[f]]=2115.0000N/mmm2,满足足要求!10）拉绳的受力计算::水平钢梁的轴力RRAH和拉钢钢绳的轴力RRUi按照下下面计算其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi==RUisiinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RU1=30.3303kN拉绳的强度计算::钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取取最大值进行行计算，为RRU=30..303kNN如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)；计算算中可以近似似计算Fg==0.5d22，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取30.3003kN，α=0.8220,K=66.000,,得到：钢丝绳最小直径必必须大于222.000mmm才能满足足要求!钢丝拉绳(斜拉杆杆)的吊环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取取最大值进行行计算作为吊吊环的拉力NN，为N=RUU=30.3303kN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的吊环强度度计算公式为为其中[f]为为吊环受力的的单肢抗剪强强度，取[ff]=1125N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的吊环最小小直径D==(30300.308××4/3.1142×125.0000)11/2=118.0000mm;11）锚固段与楼板连接接的计算:水平钢梁与楼板压压点采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=144.869kkN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[148668.7088×4/(3..142×50×2)]1//2=133.759mmm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。12）加长悬挑脚手架的的计算加长悬挑脚手架部部分长6m，外悬挑部部分伸出阳台台1.5m，锚固部分分（包括阳台台）4.5m，其余构造造同上述一般般悬挑脚手架架。大、小横横杆、连墙件件等部分验算算同上。联梁的计算按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算集中荷载P传递力力，P=11.8887kN计算简图如下图.11计算简图支撑按照简支梁的的计算公式其中n=2经过简支梁的计算算得到支座反力(考虑到到支撑的自重重)RA=RB=(22-1)//2×11.8887+11..887+33.000××0.1355/2=18.0333kN通过传递到支座的的最大力为((考虑到支撑撑的自重)2×11.8887+33.000××0.1355=244.179kN最大弯矩(考虑到到支撑的自重重)Mmaax=2/8×11.8887×3.0000+0.1335×3.0000×3.0000/8=9.0677kN.mm截面应力=99.067××106//490000.0==185..040NN/mm2水平支撑梁的计算算强度1885.0400小于2055.0N/mmm2,满足足要求!加长悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为10050mm，内内侧脚手架距距离墙体2000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为14000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=11330.00cm4，截截面抵抗矩WW=1441.00cm3，截截面积A==26.110cm22。受脚手架作用的联联梁传递集中中力(即传递到支支座的最大力力)N=224.1799kN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×26.1000×0.00001×78.5000=00.246kN/m；；图.12悬挑脚手架架示意图图.13悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计算算得到图.14悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)图.15悬挑脚手架架支撑梁变形形图(kN)图.16悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))经过连续梁的计算算得到各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=224.4388kN；R[2]=225.6777kN；R[3]=--0.2822kN。最大弯矩Mmaax=3..289kkN.m；截面应力σ=M/1..05W+NN/A=33.289××106//(1.005×1441000..0)+0.00001×103/26110.0==22.2217N//mm2；水平支撑梁的计算算强度σ=22..217小小于2155.000N/mm22,满足要求求！加长悬挑梁的稳定定性计算水平钢梁采用[116号工字钢钢],计算公式式如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：经过计算得到强度度φb=5570×99.900××88.0000×2335/(1400..000×1160.0000×2155.000))=2.4423；由于φb大于0..6，按照《钢钢结构设计规规范》(GBJ177-88)附附表其值用φφb得到其值为为0.9544；经过计算得到强度度σ=3.229×1066/(00.954××141.0000×10000.0000)=224.4622N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ小于[f]]=2115.0000N/mmm2,满足足要求!拉绳受力计算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢钢绳的轴力RRUi按照下下面计算其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi==RUisiinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RU1=37.5550kN拉绳的强度计算::钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取取最大值进行行计算，为RU=37.5550kN如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)；计算算中可以近似似计算Fg==0.5d22，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取37.5550kN，α=0.8220,K=66.000,,得到：钢丝绳最小直径必必须大于16.000mmm才能满足足要求!锚固段与楼板连接接的计算水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=255.677kkN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公