重庆框架结构工业厂房工程高支模施工方案

xxxx标准厂房工程模板施工方案施工组织方案会签表工程名称：xxxx标准厂房工程单位职能部门会签意见会签人员日期施工单位项目部项目部工程部安全部监理单位建设单位施工组织设计（方案）报审表工程名称：xxxx标准厂房工程致：重庆xx工程程建设监理有有限公司我方已根据施工合合同的有关规规定完成了xxxxx标准准厂房工程模模板施工方案案的编制，并并经我单位技技术负责人审审查批准，请请予以审查。附：1、模板施工方案施工单位（章）编制人：项目经理：技术负责人：日期监理单位审核意见见：监理单位（章）专业监理工程师：：总监理工程师：日期业主单位审核意见见：业主单位（章）现场代表：技术负责人：日期目录一、编制依据 1二、工程概况 1三、模板（高支模）施工的基本情况 1四、支撑施工方案 2五、施工流水段划分 4六、质量保证措施 5七、安全保证措施 6梁模板（扣件钢管架）计算书 10一、参数信息 11二、梁侧模板荷载计算 12三、梁侧模板面板计算 13四、梁侧模板支撑计算 14五、穿梁螺杆的计算 19六、梁底模板计算 19七、梁底支撑的计算 20八、梁跨度方向钢管的计算 24九、扣件抗滑移的计算 28十、立杆的稳定计算 28十一、立杆的地基承载力计算 31十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求 31柱模板计算书 52一、信息参数 53二、柱模板荷载标准值计算 54三、柱模面板的计算 55四、柱模竖楞计算 57五、柱箍的计算 59六、对拉螺杆的计算 62墙模板计算书 65一、参数信息 65二、墙模板荷载标准值计算 66三、墙模板面板的计算 66四、墙模板主次楞的计算 69五、穿墙螺杆的计算 73一、本方案主要编制依据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；《钢结构工程施工及验收规范》；《木结构工程施工及验收规范》；《混凝土结构工程施工及验收规范》；《混凝土结构设计规范》；重庆xx建筑规划设计有限公司设计的《xxxx标准厂房工程》建筑结构施工图纸。计算部分由品茗安全计算软件计算。工程概况地埋位置与建设规模xxxx标准厂房工程位于重庆市江津区xx工业园区。工程由xx房地产开发公司投资兴建，重庆xx建筑规划设计有限公司设计，重庆xx工程咨询有限公司监理，重庆xx建筑公司承建。xxxx多层标准厂房工程，总建筑面积为25182.24平方米。框架结构，四层。建筑总高度24.60米。工程性质为厂房，钢筋砼独立基础。其中R轴-W轴交2轴-43轴为轻钢结构厂房。一层层高7.2m，二层至四层层高为4.8m。梁截面有:300×800、300×700、200×600、200×500。柱截面尺寸有650×650、550×550、500×500、400×400。现浇板厚度为120mm。2轴至6轴交F轴至G轴、2轴至6轴交A1轴交A2轴、39轴至43轴交L轴至M轴、39轴至43轴交A6轴至A7轴为钢筋砼剪力墙电梯井。填充墙体高度超过3.90米设圈梁一道，截面尺寸：200×180。2、场地情况厂房北面临九江大道,南面紧邻高浒变电站,东面与正在修建的泰腾机械厂相邻，西面为鹏程钢铁厂。三、模板（高支模）施工的基本情况1、层高高于4.5米的需按照高支模施工。2、高支模混凝土梁从其中选有代表性的进行计算，其余按所计算的构件进行支撑。3、层高4.8米和7.2米均采用钢管支撑体系，后附支撑计算大样图。4、本工程高支模具体位置：一层至四层均为高支模，梁截面高度为KL1：300×800mm。KL2：梁截面高度为300×700。四、支撑施工方案1、KL-1：300×800模板从±标高到二层梁顶高度为7.2米，层高7.2米,采用落地式钢管扣件承重架；承重架搭设高度7.0m；立杆用:Φ48×3.5mm钢管，立杆加强杆采用:Φ48×3.5mm钢管及可锻铸铁扣件。梁截面宽度300mm；梁截面高度800mm；立杆沿梁跨度方向间距1000mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度100mm；立杆步距1500mm；板底承重立杆横向间距或排1000mm；梁支撑架搭设高度7.0m；梁两侧立杆间距600mm；承重架支撑形式：梁底支撑钢管垂直梁截面方向，其上搁置50×90木方，面层为18mm厚九夹板，穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向1根，对拉螺栓采用M14型。KL-2：300×700梁从室内±标高到二层梁顶高度为7.2米，层高7.2米,采用扣件钢管脚手架支撑。梁截面宽度300mm；梁截面高度700mm；承重架搭设高度7.0m；梁侧次楞根数4；穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向1根。立杆采用:Φ48×3.5钢管，立杆加强杆采用Φ48×3.5mm钢管及可锻铸铁扣件；梁底横向钢管上采用木方50×90mm，两根方木并排搁置；面层为九夹板厚度18mm；对拉螺栓采用M14型。KL-3：200×500梁层高7.2米,采用扣件钢管脚手架支撑。梁截面宽度200mm；梁截面高度500mm；承重架搭设高度4.7m；梁侧次楞根数4；穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向1根。立杆采用:Φ48×3.5钢管，立杆加强杆采用Φ48×3.5mm钢管及可锻铸铁扣件；梁底横向钢管上采用木方50×90mm，两根方木并排搁置；面层为九夹板厚度18mm；对拉螺栓采用M12型。构造要求模板支架的构造要求：梁模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，另一个方向不变。eq\o\ac(○,1)立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距为1.5m。eq\o\ac(○,2)整体性构造层的设计：单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔5m设置，四周和中部每5m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；eq\o\ac(○,3)剪刀撑的设计；沿支架四周外立面应满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10mm设置。顶部支撑点的设计：在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于300mm；顶部支撑杆与立杆连接扣压件应进行拉滑措施，当设计荷载N≤12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《钢管扣件架规范》的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45~60N.m，钢管不能用已经变形的；地基支座满足承载力的要求。施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。搭设要求：交叉支撑、水平杆、加固杆、剪刀撑、连墙杆应紧随支架的安装及时设置；连接扣压件的螺栓拧紧力矩宜为45~60N.m，并不行小于40N.m。连接扣件必须与杆件直径相符，不得混用。搭设完毕后必须经过班组自检和项目部验收，经监理、安监站等有关部门验收后方可投入使用。模板安装工艺柱模板安装：按放线位置钉好压脚板。按照模板配板设计图和模板位置，由下至上进行模板的拼装，模板之间用楔型插销插紧，边安装边插紧或用铁钉钉紧，边安装边插入柱螺拴和塑料套管。梁模板安装：在柱子上弹出轴线，梁位置线和水平线。梁、柱接头的施工按大样图。钢管排列，间距按照方案施工。梁底板、侧板均采用18厚九夹板，按设计标高调整支柱的标高，然后安装40×90松木枋，铺上梁底板，并拉线找平。模板拆除模板拆除应有“拆模通知书”方可施工，非承重构件侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方案拆除外，承重模板应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》的有关规定执行。柱模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，然后依次拆除柱箍及对拉螺栓，接着拆连接模板的卡子或插销，然用撬棍轻轻撬动模，使模板与混凝土脱离。梁模板拆除：先将支架顶上的钢管松下，使次龙骨与模板分离，并让龙骨降下，用钢钎撬动模板，使模板块降下，拿下模板和次龙骨，然后拆除水平拉杆支撑和立柱。拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。拆除跨度较大的梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除（跨度大于8米及悬臂大梁，砼强度达到设计的100%方可拆除）。高支模支撑体系经工程技术负责人验收并确认不再需要时，方可拆除。在拆除过程，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆作卸到相关的高度时方可拆除。拆除时工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物南大打撬挖，拆下的配件应放入袋内统一集中管理，拆下的模板要及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐。模板拆除工序：混凝土达到设计拆模强度等级时上层墙体或柱子结构模板拆除并运走按顺序轻轻敲击早拆柱头的插销钢管及模板降落一定高度在保证施工安全的前题下，除保留的立杆及部分横杆外，可同步将钢管、模板、立杆、横杆等拆除并运到下一施工部位保留的立杆、横杆、待支承到常规拆模时再拆除，即一直保留到混凝土强度等级增长到足以在全跨条件下支承自身重量和施工荷载时再拆除。五、流水段的划分本工程基础分为四个流水段、主体工程分为六个流水段，具体位置详流水段划分图。六、质量保证措施本工程模板工作量较大，模板工程质量的好坏，直接影响到建筑的几何尺寸、标高及砼质量，必须高度重视。组织现场指挥小组，由项目经理任组长，技术负责人担任副组长，小组成员由项目部的现场施工员、质安员、材料员组成，明确责任分工负责以确保高支模施工顺利完成。把好验收关，特别是支撑体系，一定要符合安全施工规范和施工方案要求，保证支撑体系的稳定、安全。模板工程易出的问题主要有：胀模、漏浆、截面尺寸不准，混凝土保护层过大或过小、柱身扭曲等。eq\o\ac(○,1)胀模控制：控制胀模主要是加强支撑的强度、刚度，保证支撑的稳定，支承在地面时应加设垫板，加固支撑点的数量要足够，截面较大的梁、柱模板用对拉螺栓拉紧。eq\o\ac(○,2)漏浆控制：漏浆控制主要从模板接缝和模板留洞入手，模板接缝边缘要整齐、平直，拼缝不严的部位要用油毡、粘胶纸封补严密，模板留洞要规范，统一使用、统一归堆，无拉结杆的部位不要使用留洞模板。eq\o\ac(○,3)梁身下沉控制：跨度超过4米的梁，底板中部应起拱1/1000~3/1000,并加密梁底支撑。eq\o\ac(○,4)支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前，柱子应做小方盘模板，保证底部位置。eq\o\ac(○,5)根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。其它：eq\o\ac(○,1)严格控制建筑物的标高和截面尺寸。eq\o\ac(○,2)柱模板安装必须采用双线弹法，以保证模板位置的准确性，所用的连接件及支撑必须牢固可靠。eq\o\ac(○,3)柱模板安装后必须用线锤校正，以确保模板的垂直度控制在规范要求允许值以内。eq\o\ac(○,4)预埋件和预留洞的安装留设必须位置准确、安装牢固可靠。eq\o\ac(○,5)模板拆除必须在混凝土强度达到验收规范许可的强度后方可拆除。eq\o\ac(○,6)模板安装完成后，施工单位必须先自检，自检合格后报监理及甲方等相关单位验收。验收合格后才能进行下一道工序。安全技术保证措施模板工程施工安全技术制度。eq\o\ac(○,1)现场安全生产管理小组要加强安全检查值班制度，严格要求施工人员按操作规程作业，穿戴好个人防护设施，挂好安全标志等。eq\o\ac(○,2)砼浇筑前，要做好机械设备试运行工作，开关的插座等符合标准的方可使用。eq\o\ac(○,3)对支架、构件等进行逐项检查，若发现有变形、倾斜、摇晃等情况要及时采取措施或加固。eq\o\ac(○,4)夜间施工要有设有足够的照明灯具，保证现场内施工明亮。eq\o\ac(○,5)搭拆脚手架人员必须由专业架子工担任。eq\o\ac(○,6)作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。eq\o\ac(○,7)当有六级或六级以上大风时应停止脚架搭设与拆除作业。eq\o\ac(○,8)在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆。eq\o\ac(○,9)以项目经理为主的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是本项目安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥，全面负责高支模的安全管理。eq\o\ac(○,10)施工总负责人是高支模安全生管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使高支模安全管理的权力。负责高支模的执行实施检查。eq\o\ac(○,11)技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。eq\o\ac(○,12)工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全教育制度eq\o\ac(○,1)严格执行三级安全教育制度。进场的每个高支模搭拆施工人员，必须实行高支模析安全技术交底接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。eq\o\ac(○,2)三级安全教教育是指公司司对进场的高高支模施工人人员着重进行行安全基本知知识、法规、法法制教育；项项目部对进场场施工人员着着重进行现场场规章制度和和遵章守纪教教育；班组对对新进场的施施工人员着重重进行本工种种岗位安全操操作及班组安安全纪律教育育。eq\o\ac(○,3)根据模板支支撑系统设计计，由施工技技术负责人向向操作施工人人员交底，并并进行双方签签字确认。eq\o\ac(○,4)项目部对工工作的安全教教育活动应进进行登记汇总总，并建立“施工人员安安全教育汇总总表”。安全检查制度eq\o\ac(○,1)工人在作业业前要对自已已使用的机具具、劳动保护护用品以及本本班组作业区区段的支撑进进行检查，发发现问题应向向工地的施工工员、安全员员汇报，待隐隐患消除后方方可开始作业业，并逐步完完善记录工作作。eq\o\ac(○,2)工地专职安安全员要每日日对作业区段段支模进行检检查。如发现现安全隐患，应应及时提出改改进措施，督督促实施并对对改进后的进进行检查验收收，对不改进进的，提出纪纪律，执行操操作规程和正正确使用劳动动保护用品。eq\o\ac(○,3)要认真执行行对高支模定定期检查制度度。应有组织织、有计划进进行检查，对对不合格的支支模要制订整整改计划，并并做到“定人、定时时间、定措施施”的三定措施施，在隐患没没有消除前，必必须采取可靠靠的防护措施施，有危及人人身安全的应应暂停作业。高支模工程安全管管理措施eq\o\ac(○,1)搭拆支架必必须由专业架架子工担任，并并按现行国家家标准《特种种作业人员安安全技术考核核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。eq\o\ac(○,2)施工前由项项目部技术负负责人对施工工人员进行安安全技术交底底。eq\o\ac(○,3)搭拆支顶架架时工人必须须戴安全帽，系系安全带，穿穿防滑鞋。进进行高处作业业之前应进行行安全防护设设施的逐项检检查和验收。验验收合格，方方可进行高处处作业。作业层上的的施工荷载应应符合设计要要求，不得超超载。eq\o\ac(○,4)施工期间不不得拆除剪刀刀撑、纵横向向水平杆、纵纵横向扫地杆杆等加固杆件件。eq\o\ac(○,5)当支架基础础下有设备基基础、地下管管线时，在支支架使用过程程中不应开挖挖，否则必须须采取加固措措施。eq\o\ac(○,6)支模应按规规定的作业程程序进行，模模板未固定前前不得进行下下一道工序。严严禁在上下同同一垂直面上上装、拆模板板。结构复杂杂的模板，装装、拆应严格格按照施工组组织设计的措措施进行。eq\o\ac(○,7)模板支架应应自成体系，严严禁与脚手架架进行连接。施施工人员上下下施工面时，必必须走施工梯梯，严禁攀登登模板支架上上下。eq\o\ac(○,8)支设悬挑形形式的模板时时，应有稳固固的立足点。支支设临空构建建筑模板时，应应搭设支架或或脚手架。模模板上有预留留洞时，应在在交装后将洞洞盖没。eq\o\ac(○,9)设安全员负负责对支架进进行经常检查查和保修工作作。对支架定定期作立杆基基础沉降检查查，发现问题题立即采取措措施。施工中中对支架发现现有缺隐和隐隐患时必须及及时解决，危危及人身安全全时必须停止止作业。六级级或六级以上上大风应停止止支架的搭设设与拆除及支支架上的施工工作业。遇有有台风暴雨后后应对支架设设施逐一加以以检查，发现现有松动、变变形、损坏或或脱落等现现现象立即修理理完善。进行高处拆拆模作业，应应配置登高用用具或搭设支支架，工人必必须站在临时时设置的脚手手架上进行拆拆卸作业。拆拆除支顶架前前，应清除支支顶架上的材材料、工具和和杂物。拆除除支顶架前，应应清除支顶架架上的材料、工工具和杂物。拆拆除楼板底模模时，应设临临时支撑，防防止大片模板板坠落。拆立立柱时，操作作人员应站在在待拆范围以以外安全地区区拉拆，防止止模板突然全全部掉落伤人人。模板及支支撑体系搭设设、拆除以及及砼浇筑期间间，应设置警警戒标志，由由安全员在现现场监护，严严禁无关人员员进入模板下方警警戒区域。模模板拆除时，不不应对楼层形形成冲击荷载载。模板拆除除后，拆除的的模板和支架架宜分散堆放放并及时清运运。临时堆放放处离楼层边边沿距离不得得小于1m，堆放高高度不得超过过1m。楼层边边口、通道口口、脚手架边边缘严禁堆放放任何拆下物物件。拆下支支架及配件应应清除杆件螺螺纹上的沾污污物，并分类类检验和维修修，按品种、规规格分类整存存放，妥善保保管。预防模板及支架坍坍塌的安全技技术措施eq\o\ac(○,1)设计模板及及支撑体系方方案时按规范范有关要求进进行验算，保保证其具有足足够的强度、刚刚度和稳定性性，能可靠地地承受施工过过程中可能产产生的各项荷荷载。验算模模板及其支架架的刚度时，其其最大变形不不得超过《混混凝土结构工工程施工及验验收规范》的的允许值。eq\o\ac(○,2)所有钢管、连连接件、木枋枋等支撑材料料使用前均进进行全面检查查，不得使用用不合格的材材料。eq\o\ac(○,3)模板支架搭搭设场地必须须平整坚实，排排水良好，具具有足够承载载力。eq\o\ac(○,4)现场搭设模模板支架时，对对模板支撑体体系的强度、刚刚度和稳定性性等有显著影影响的承载构构件、连接件件的尺寸、间间距必须进行行严格控制。eq\o\ac(○,5)现场搭设模模板支架时，必必须按要求在在立杆底部设设置底座或钢垫板。每每搭完一步架架后，应立即即检查并调整整支架立杆的的垂直度，确确保立杆的垂垂直度符合要要求，防止因因支架立杆倾倾斜过大造成成支架系统的的不稳。eq\o\ac(○,6)大梁模板支支架立杆的纵纵向水平拉杆杆应顶贴到已已浇筑好的混混凝土柱上，主主梁模板下两两侧支架立杆杆的纵向水平平杆在与砼柱柱交接处成井井字箍牢“抱柱”，以增强支支架系统的整整体稳定性。eq\o\ac(○,7)可调托座伸伸出长度不宜宜超过2000mm，若伸伸出长度超过过200mmm，应架拉杆杆连结稳定。eq\o\ac(○,8)安装完毕经经验收确符合合要求后才能能进行混凝土土浇筑。eq\o\ac(○,9)作业层上的的施工荷载应符合设设计要求，不不得超载。不不得在支架上上集中堆放模模板、钢筋等等物件。施工工期间不得拆拆除剪刀撑、纵纵横向水平杆杆、纵横向扫扫地杆等杆件件。应急救援措施发生模板及支架坍坍塌事故的应应急救援措施施当施工现场的监控控人员发现异异常时，应立立即报告给现现场应急救援援小组组长，由由组长立即下下令停止作业业，并组织施施工人员快速速撤离到安全全地点。人员员的疏散由组组长安排的组组员进行具体体指挥。具体体指挥人安排排人员快速疏疏散到安全的的地方，并做做好现场安全全警戒工作。当发生倒塌事故，应应急救援小组组全员上岗，除除应立即逐级级报告给上级级主管部门之之外，还应保保护好现场。当发生施工人员被被埋、被压或或受困的情况况下，应先对对支架进行观观察，如需局局部加固的立立即组织人员员进行加固后后，在确认安安全的前提下下，方可组织织人员进行相相应的抢救。被抢救出来的伤员员，要由现场场医疗室医生生或急救组急急救中心救护护人员进行抢抢救，用担架架把伤员抬到救护护车上，对伤伤势严重的人人员要立即进进行吸氧和输输液，然后送送医进行治疗疗。当核实所有人员获获救后，将受受伤人员的位位置进行拍照照或录像，禁禁止无关人员员进入事故现现场，等待事事故调查组进进行调查处理理。应急小组人员名单单：姓名职务姓名职务胡昌礼组长（项目经理）陈良剑组员（材料员）李红权副组长（技术负责责人）吴选东组员（安全员）胡昌勇组员（施工员）何斌组员（砖工组长）陈权春组员（钢筋组长）陈良举组员（木工组长）救援单位电话：消消防：119报警：110医疗急救：120八、梁模板(扣件件钢管架)计算书xxxx标准厂房房工程；工程程建设地点：：江津区xxx工业园区；；属于框架结结构；地上44层；地下0层；建筑高高度：24..6m；标准准层层高：44.8m；总总建筑面积：：251822.24平方方米；总工期期：280天。本工程由重庆xxx房地产开发发仍限公司投投资建设，重重庆xx建筑规划划设计有限公公司设计，地地质勘察，重重庆xx工程咨询询有限公司监监理，重庆xxx建筑公司司组织施工；；由王友琴担担任项目经理理，胡昌礼担担任技术负责责人。高支撑架的计算依依据《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。因本工程梁支架高高度大于4米，根据有关关文献建议，如如果仅按规范范计算，架体体安全性仍不不能得到完全全保证。为此此计算中还参参考了《施工工技术》20002（3）：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》中的部部分内容。梁段:KL-1。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m)：0.30；梁梁截面高度D(m)：：0.80；混凝土板厚度(mmm)：120.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m))：0.10；立杆步距h(m))：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度度H(m)：7.20；梁梁两侧立杆间间距(m)：0.60；承重架支撑形式：：梁底支撑小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数：1；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；立杆承重连接方式式：单扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数：11.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底底模板荷载((kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落落叶松；木材材弹性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗压强度设计计值fc(NN/mm)：：15.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.6；面板材质：胶合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板弹性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底纵向支撑根数数：2；5.梁侧模板参数数次楞间距(mm))：400；主楞楞竖向根数：：2；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；穿梁梁螺栓水平间间距(mm)：1200；主楞到梁底距离依依次是：2000mm，500mmm；主楞材料：木方；；宽度(mm)：550.00；；高度(mm)：100.000；主楞合并根数：22；次楞材料：木方；；宽度(mm)：550.00；；高度(mm)：100.000；次楞合并根数：22；二、梁侧模板荷载载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新浇混混凝土的初凝凝时间，取22.000hh；T---混凝土土的入模温度度，取30..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.8000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。分别计算得177.848kN/m22、19.2000kN//m2，取较小值值17.8448kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验算算公式如下::σ＝M/W<ff其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=68×2×2/6=45.33cm3；M---面板的的最大弯矩((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按照均布活荷载最最不利布置下下的三跨连续续梁计算：Mmax=0..1q1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.688×17.885×0.99=13.1108kN//m；振捣混凝土荷载设设计值:qq2=1.44×0.688×4×0..9=3.4427kN//m；计算跨度:l=4000mm；面板的最大弯矩M=00.1×133.108××4002+0..117××3.4277×40022=2..74×1005N·mm；面板的最大支座反反力为：N=1.1q1ll+1.2qq2l=1.1××13.1008×0.44+1.2××3.4277×0.4==7.4122kN；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=2..74×1005/4..53×1004=6N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=6N//mm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算ν=0.677qll4/(1000EI)≤l/2500q---作用在模模板上的新浇浇筑混凝土侧侧压力线荷载载设计值:q=13..108N//mm；l---计算跨度度:l==400mmm；E---面板材质质的弹性模量量:E==60000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=68×2××2×2/112=45..33cm44；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×133.108××4004/(1000×60000×4.533×105)=0..835mmm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=400//250==1.6mmm；面板的最大挠度计计算值ν=0.8355mm小于面面板的最大容容许挠度值[ν]=1.6mmm，满足要要求！四、梁侧模板支撑撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的简支梁计计算。次楞均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=7.412//(0.8000-0.1120)=110.9011kN/m本工程中，次楞采采用木方，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×5××10×100/6=166.667cm3；I=2×5××10×100×10/112=8833.333cm4；E=100000.00N/mm22；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.2218kNN·m，最大大支座反力R=3..953kkN，最大变变形ν=0.0770mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式式如下:σ=M/W<[[f]经计算得到，次楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=2..18×1005/1.677×105=1..3N/mmm2；次楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受弯应力力计算值σ=1..3N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠度验算算次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.07mmm小于次楞楞的最大容许许挠度值[ν]=0.755mm，满足足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递递的集中力，取取次楞的最大大支座力3..953kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，主楞采采用木方，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×5××10×100/6=166.667cm3；I=2×5××10×100×10/112=8833.333cm4；E=100000.00N/mm22；主楞计算简图主楞计算剪力图((kN)主楞计算弯矩图((kN·m))主楞计算变形图((mm)经过计算得到最大大弯矩M=1.5503kNN·m，最大大支座反力R=133.112kN，最大大变形ν=1.7759mmm（1）主楞抗弯强度验验算σ=M/W<[[f]经计算得到，主楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..50×1006/1.677×105=9N/mm22；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=117N/mmm2；主楞的受弯应力计计算值σ=9N//mm2小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到主楞的最最大挠度为11.759mm主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=11200/4400=3mmm；主楞的最大挠度计计算值ν=1.7599mm小于主主楞的最大容容许挠度值[ν]=3mm，满足足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直径径:11..55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=113.1122kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=13.1112kN小于穿梁螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.85kNN，满足要求求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5000×20×220/6==3.333×104mm3；I=500××20×200×20/112=33.33×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<[[f]钢筋混凝土梁和模模板自重设计计值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.800+0.300]×0.550×0.990=11..178kNN/m；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.50×00.90=22.520kkN/m；q=11.1788+2.5220=13..698kNN/m；最大弯矩及支座反反力计算公式式如下:Mmax=ql2//8=11/8×133.698××3002=1.544×105N·mm；RA=RB=0.5qql=0.55×13.6698×0..3=2.0055kNσ=Mmax/WW=1.544×105/3.333×104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应应力σ=4.66N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下：ν=5qll4/(3844EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=qq1/1.2==9.3155kN/m；；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=5×111.1788×30044/(3844×60000×3.333×105)=0.5889mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5899mm小于面面板的最大允允许挠度值::[ν]=1..2mm，满满足要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用钢管。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：梁底支撑小楞的均均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=2.055//0.5=44.109kkN/m2.钢管的支撑力力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续续梁计算。本算例中，钢管的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.08cmm3I=12.19ccm4钢管强度验算:计算公式如下:最大弯矩MM=0.11ql2=0.11×4.1009×0.552=0..103kkN·m；最大应力σσ=M//W=0.1033×106/50800=200.2N//mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm22；钢管的最大应力计计算值200.2N//mm2小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:τ=2V/A≤≤fv其中最大剪力:V=0..6×7.9942×0..5=11.233kN；钢管受剪应力计算算值τ=2×11.233××1000//489.0000=5.0422N/mmm2；钢管抗剪强度设计计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力计计算值5..042NN/mm2小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算:计算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250钢管最大挠度计算算值ν=0.6677×4..109×55004/(1000×2066000×112.19××104)=0.0669mm；钢管的最大允许挠挠度[ν]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；钢管的最大挠度计计算值ν=0.0669mm小小于钢管的最最大允许挠度度[ν]=2mmm，满足要求求！3.支撑小横杆的的强度验算梁底模板边支撑传传递的集中力力：P1=RA=2.0555kN梁两侧部分楼板混混凝土荷载及及梁侧模板自自重传递的集集中力：P2=(0.600--0.3000)/4×00.500××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.5000×(0.8800-0..120)××0.3000=0.4779kN简图(kN·m))剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)经过连续梁的计算算得到：支座力:N1=N3=0.7992kN；；N2=3.484kkN；最大弯矩Mmaax=0.1143kNN·m；最大挠度计算值Vmax=0.0255mm；最大应力σ=00.143××106/50800=28.11N/mmm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑小横杆的最大大应力计算值值28.11N/mmm2小于支撑小小横杆的抗弯弯设计强度205NN/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢钢管的计算作用于梁跨度方向向钢管的集中中荷载为梁底底支撑钢管的的支座反力。钢管的截面惯性矩矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：W=5.08ccm3；I=12.19cm4；E=2060000N/mmm2；1.梁两侧支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0.7922kN支撑钢管计算简图图支撑钢管计算剪力力图(kN)支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)最大弯矩Mmaax=00.139kN·m；最大变形νmaax=0.3365mmm；最大支座力Rmmax=0.9111kN；；最大应力σ==M/W=0.1399×106/(5..08×1003)=277.3N//mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值27.3N/mm22小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度νmax=0.3655mm小于10000/150与与10mmm,满足要求!2.梁底支撑钢管管的强度计算算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=3.4844kN支撑钢管计算简图图支撑钢管计算剪力力图(kN)支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)最大弯矩Mmaax=00.61kkN·m；；最大变形νmaax=1.6604mmm；最大支座力Rmmax=4.0077kN；；最大应力σ==M/W=0.61××106/(5..08×1003)=1220N/mmm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值120NN/mm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度νmax=1.6044mm小于10000/150与与10mmm,满足要求!九、扣件抗滑移的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，扣件抗抗滑承载力系系数1.000，该工程实实际的单扣件件承载力取值值为8.000kN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=4.0007kNN；R<8.000kN,,单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!十、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向支撑钢管的最最大支座反力力：N1=3.4484kNN；纵向钢管的最大支支座反力：N2=4.0007kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.1129×7..2=1.1115kNN；楼板混凝土、模板板及钢筋的自自重：N4=1.2×[(11.50/22+(0.660-0.330)/4))×1.000×0.300+(1.550/2+((0.60--0.30))/4)×11.00×00.120××(1.500+24.000)]=33.326kN；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值：N5=1.4×(2..000+22.000))×[1.5500/2++(0.6000-0.3300)/44]×1.0000=4..620kkN；N=N1+N22+N3+N4+N5=3.4884+4.0007+1..115+33.326++4.62==16.5553kN；；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；根据《扣件式规范范》，立杆计计算长度lo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者者间的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k---计算长长度附加系数数，取值为：：1.1677；μ---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，μ=1.7；a---立杆上上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度；；a=0.1mm;得到计算结果:立杆的计算算长度lo/i=29775.85/15..8=1188；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2203；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=165552.6744/(0.2203×4889)=166.77N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1666.7NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向钢管的最大支支座反力：NN1=3.4484kNN；纵向钢管的最大支支座反力：NN2=4.0007kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.1129×(77.2-0..8)=1..115kkN；N=N1+N22+N3=3.4484+4..007+00.991==8.4822kN；；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；根据《扣件式规范范》，立杆计计算长度lo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者者间的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k---计算长长度附加系数数，取值为：：1.1677；μ---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，μ=1.7；a---立杆上上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度；；a=0.1mm;得到计算结果:立杆的计算算长度lo/i=29775.85/15..8=1188；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2203；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=84822.338//(0.2003×4899)=885.4NN/mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=855.4N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！考虑到高支撑架的的安全因素，建建议按下式计计算lo=k1k2(hh+2a)=1.1677×1.0111×(1..5+0.11×2)==2.0006m；k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667;k2--计算算长度附加系系数，h+2a=1..7按照表2取值1.0111；lo/i=20005.7233/155.8=127；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4412；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=165552.6774/(0..412×4489)==42.11N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=422.1N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》十一、立杆的地基基承载力计算算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=1550×0.55=75kkPa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=1550kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..5；立杆基础底面的平平均压力：pp=N//A=166.553//0.25==66.2111kPaa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=16..553kkN；基础底面面积：AA=0..25m22。p=66.2111≤fg=75kkPa。地地基承载力满满足要求！十二、梁模板高支支撑架的构造造和施工要求求[工程经验]::除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的构构造要求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的设设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步距距以0.9---1.5mm为宜，不宜宜超过1.55m。3.整体性构造层层的设计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每4---6米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数要大于水水平框格总数数的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔10---15m设置，四四周和中部每每10--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑的设计计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。5.顶部支撑点的的设计：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设的的要求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。十三、梁模板工程程材料匡算::本工程梁截面尺寸寸为0.3mm×0.8m；板板厚=120mmm；梁净跨l0＝9m；立杆沿沿梁跨度方向向间距la=1m，梁底承承重立杆横向向间距lb=1.5m，步步距h=1.5mm；梁底增加加承重立杆11根；立杆承承重连接方式式单扣件；梁梁底支撑小横横杆1根；单根立立杆钢管长度度6m；剪刀撑撑5步4跨；梁模板板支架计算高高度7.2mm；梁底支撑小楞垂直直梁截面，梁梁底支撑小楞楞2根，材质为为钢管；梁侧侧次楞为木楞楞，；竖向设设置，间距4400mm；；梁侧主楞为为木楞，；横横向设置，根根数2根；对拉螺螺栓2道水平间距距1200mmm；面板材材料为胶合面面板。材料需求统计：支架部分：立杆长度：2055.6m水平杆件长度：2235.3mm剪刀撑长度：366.11m直角扣件：3188只对接扣件：0只旋转扣件：20只只非支架部分：面板面积：14..94m2梁底支撑小楞长度度：18m梁侧次楞长度：559.84mm梁侧主楞长度：772m对拉螺栓根数：444只梁段:KL-2。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m)：0.30；梁梁截面高度D(m)：：0.70；混凝土板厚度(mmm)：120.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m))：0.10；立杆步距h(m))：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度度H(m)：7.20；梁梁两侧立杆间间距(m)：0.60；承重架支撑形式：：梁底支撑小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数：1；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；立杆承重连接方式式：单扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数：11.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底底模板荷载((kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落落叶松；木材材弹性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗压强度设计计值fc(NN/mm)：：15.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.6；面板材质：胶合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板弹性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底方木截面宽度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底纵向支撑根数数：2；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：500；次楞楞根数：3；主楞竖向支撑点数数量：2；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；穿梁梁螺栓水平间间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底底距离依次是是：300mmm，500mmm；主楞材料：木方；；宽度(mm)：550.00；；高度(mm)：90.000；主楞合并根数：22；次楞材料：木方；；宽度(mm)：550.00；；高度(mm)：90.000；次楞合并根数：22；二、梁侧模板荷载载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新浇混混凝土的初凝凝时间，取22.000hh；T---混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7500m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。分别计算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取较小值值17.8448kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞的根数为3根根。面板按照照均布荷载作作用下的两跨跨连续梁计算算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M---面板的的最大弯矩((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按照均布活荷载最最不利布置下下的两跨连续续梁计算：M=0.1225ql2其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.5××17.855=10.7709kN//m；振捣混凝土荷载设设计值:qq2=1.44×0.5××4=2.88kN/m；；计算跨度:l=(7000-1200)/(3--1)=2290mm；；面板的最大弯矩M=0..125×((10.7009+2.88)×[(7700-1220)/(33-1)]22=1..42×1005N·mm；面板的最大支座反反力为:NN=1.255ql=1..25×(110.7099+2.8000)×[((700-1120)/((3-1)]]/10000=4.8997kN；；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..42×1005/3..33×1004=4.3NN/mm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=4.33N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算ν=0.5211ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q---作用在模模板上的新浇浇筑混凝土侧侧压力线荷载载设计值:q=qq1=10..709N//mm；l---计算跨度度:l==[(7000-1200)/(3--1)]=2290mm；；E---面板材质质的弹性模量量:E==60000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=50×2××2×2/112=33..33cm44；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5521×100.709××[(7000-120))/(3-11)]4/(1000×60000×3.333×105)=0..197mmm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=[(7000-1200)/(3--1)]/2250=1.16mmm；面板的最大挠度计计算值ν=0.1977mm小于面面板的最大容容许挠度值[ν]=1.166mm，满足足要求！四、梁侧模板支撑撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。次楞均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=4.8997/0.5500=99.794kkN/m本工程中，次楞采采用木方，宽宽度50mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×5××9×9/66=1335cm3；I=2×5××9×9×99/12==607..5cm4；E=100000.00N/mm22；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·mm)变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.2245kNN·m，最大大支座反力R=5..387kkN，最大变变形ν=0.0669mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式式如下:σ=M/W<[[f]经计算得到，次楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=2..45×1005/1.355×105=1..8N/mmm2；次楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受弯应力力计算值σ=1..8N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠度验算算次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.0699mm小于次次楞的最大容容许挠度值[ν]=1.255mm，满足足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递递的集中力，取取次楞的最大大支座力5..387kNN,按照集中中荷载作用下下的简支梁计计算。本工程中，主楞采采用木方，宽宽度50mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×5××9×9/66=1335cm3；I=2×5××9×9×99/12==607..5cm4；E=100000.00N/mm22；主楞计算简图主楞弯矩图(kNN·m)主楞变形图(mmm)经过计算得到最大大弯矩M==0.8662kN··m，最大支支座反力RR=11..312kkN，最大变变形ν=0.7220mm（1）主楞抗弯强度验验算σ=M/W<[[f]经计算得到，主楞楞的受弯应力力计算值:σ=8..62×1005/1.355×105=6..4N/mmm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=117N/mmm2；主楞的受弯应力计计算值σ=6.44N/mm22小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到主楞的最最大挠度为00.720mm主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；主楞的最大挠度计计算值ν=0.72mmm小于主楞楞的最大容许许挠度值[ν]=0.755mm，满足足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直径径:11..55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=111.3122kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=11.3312kN小于穿梁螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.85kNN，满足要求求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10000×20××20/6=6.667×104mm3；I=10000×20×220×20//12=6.67××105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<[[f]钢筋混凝土梁和模模板自重设计计值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.700+0.300]×1.000=21..780kNN/m；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×11.00=55.600kkN/m；q=21.7800+5.6000=27..380kNN/m；最大弯矩及支座反反力计算公式式如下:Mmax=ql2//8=11/8×277.38×33002=3.088×105N·mm；RA=RB=0.5qql=0.55×27.338×0.33=4.1007kNσ=Mmax/WW=3.088×105/6.677×104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应应力σ=4.66N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下：ν=5qll4/(3844EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板