东井12521工作面沿矿压观测报告

112521（1）留截止20121121日，1252（1）工作面已推进842mG84处，留巷1顺顺老顶直覆直接顶覆盖 老顶直覆直接顶覆盖轨道顺 G65G115G86轨道顺槽底板G58G57 G362#尾联 1#尾联注：KDi为表面收敛测DTi为单体压力表测MGi为锚杆（索）应力计测G63-G72段：变形很快，顶G63-G72段：留巷变G57-G63段：留巷基本稳切眼-G57段：留巷基本稳定， 两帮移近量均较快帮支护失效较为严重 11252（1）留巷分段差异及测站位置IIG57-G63、G72-G110440mG57-顶板条件下留巷矿压显现程度极为不同，II类顶板变形要大于I类顶板。为了探1所示。泥岩、砂质泥岩直接顶覆盖段留巷矿表面收敛观测结果及G36KD7表面收敛测站，观测时428日至928日，历时4个月，得到测站超前工作面201m和滞后工作面326m整个回采期间的收敛2所示。

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-距工作面距离回采侧/墙 非回采 两

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-距工作面距离顶 底 顶

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-距工作面距离回采侧/墙 非回采 两

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-距工作面距离顶 底 顶2KD7表面收敛测站两帮变形、底板下沉过第一阶段：两帮移近量达到200mm左右，其中回采侧移近约150mm，占比75%。顶底板移近量达到320mm左右，其中底鼓量约270mm，约占80%。两帮30m处陡然变大，回采侧贡献较大，顶底板的移近速度40m处开始突变，底板贡献较大。600mm500mm83%170m930mm79%对（（d发移近速度在滞后工作面0150m范围内维持周期性在200-250m范围内衰减为较小值且基本保持不变，可视为变形稳定状态。G12KD8G16KD9G33KD7多点位移观测结果及在G36顶板处布置多点位移计测站DD1-2，倒刺设在1m、2m、5m、8m和10m处，分别用来监测顶板围岩0-1m、1-2m、2-5m、5-8m8-10m岩段的离层688177060m170m3所示。000-----0-1m离层变化 1-2m离层变化 2-5m离层变化5-8m离层变化 8-10m离层变化 总离层变化0-----0-1m离层变化速 1-2m离层变化速 2-5m离层变化速5-8m离层变化速 8-10m离层变化速 总离层变化速3DD1-2多点位移计1m、2m2-5m30m30mm3m（40mm）75%4mm/d第二阶段：2-5m0-10m170m90mm80m处出现两个峰值，表明此处所受应力较大。在G36非回采帮处布置多点位移计测站DD1-1，倒刺设在1.5m3m6m和170m4所示。

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-距工作面距离

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-0-1.5m离层变化 1.5-3m离层变化 3-6m离层变化6-9m离层变化 总离层变化0-----0-1.5m离层变化速 1.5-3m离层变化速 3-6m离层变化速6-9m离层变化速 总离层变化速4DD1-1多点位移计第一阶段：0-1.5m50m20mm，离层速度4mm/d50%，说明深部围岩整体性较好，活动缓慢。第二阶段：0-1.5m170m180mm，200mm，随后趋于稳定，但浅部围岩的松动扩容变形对采前非回采帮支护深部岩层运动的复杂性。围岩在滞后工作面15m和75m时离层速度出现两次峰锚杆（索）托锚力观测结果及分根据矿大课题组在1252（1）轨道顺槽G46处所设测站观测数据，可以得到切眼~G57段巷道锚杆（索）托锚力变化规律，具体分析如下所述。托锚托锚锚托锚 0 时间托锚托锚托锚力0 9/8时间

托力锚力0

5G46托锚 托锚时间6G46由图（（b及图6可知退尺点G46处锚杆托锚力最大值可达108~125KN左右，锚索托锚力最大可达160KN。由上图可知，随着工作面推进，锚杆（索）626日，628日开始，460m锚索托锚力逐渐增大，但增速缓慢。②自717日，718日开始，随着工作锚力增幅迅猛，17日、18425m、428m，因此可知工作面超前采动剧烈影响范围为前方32m左右，至729日托锚力达到最大值，此时工作面刚推过测站。③当工作面于9月1日推进至586m时（此时测站位于工作面后126m，锚杆（索）托锚力渐趋平稳，巷道顶板基本稳定。单体支柱压力观测结果及分2012812650m3站，截止到11月11日已连续观测90。通过对所测数据的整理、分析，2单体压单体压50

7650m7可知：随着工作面推进，650m处单体压力变化可分为四个阶段：①81999620m力增速较缓，压力值由初始7MPa增至12MPa。第二阶段为99日至92430m24m，在此阶段，工作面逐渐靠近测站，受采动32.32MPa。第三阶段为924日至1031日，即工作面后方24m153m，在此阶段，顶板压力逐渐减小。第四阶段为10月31日以后，即工作面后方153m以外，在12~14MPa小30~40m，在滞后工作面0~150m范围内，留巷变形速度保持周期性，滞后工200~250m，留巷变形趋于稳定。锚力最大可达108~125KN，锚索托锚力最大可达160KN左右。锚杆（索）锚固泥岩、砂质泥岩直接顶覆盖段巷道在工作面前方30m至后方24m，顶板活动较为剧烈，最大压力值可达32.32MPa，滞后工作面153m以外，顶板活动趋12~14MPa。表面收敛观测结果及G864#10121120日，在40d8所示。 距工作面距离

300近20000 距工作面距离

20.0近速10.00 84#表面收敛测站其中回采侧移近量约190mm，占比86%；顶底板移近量达到340mm，其中底鼓量约180mm，占比53%。与泥岩、砂质泥岩覆盖段底鼓占比80%相比，砂岩直50-60m范围内开始突变，表面此段受超前支承压力影响。对于砂岩直覆段，在G57-G62段，测站遭到破坏，没能得到滞后工作面较20121015G722#表面收敛测站，现在测得滞后工作面20-120m范围内的观测数据，但这些数据不能够支撑留巷300m左多点位移观测结果及G86DD1-22m、4m、6m7m0-2m、2-4m、4-6m6-7m岩段的离层发展情况。观测数据表明，在超前工作面40-110m范围内，离层发展较小，可不计，表明顶在G86顶板处布置多点位移计测站DD1-1，倒刺设在1m、2m、3m、6m和7m0-1m、1-2m、2-3m、3-6m6-7m岩段的离层22-106m的矿压数据如图所示。0离200变化量-距工作面距离

-m离层变化 1-2m离层变化 2-3m离层变化3-6m离层变化 6-7m离层变化 总离层变化

距工作面距离

40.020.0化 化0-20.0-40.0-0-1m离层变化速 1-2m离层变化速 2-3m离层变化速3-6m离层变化速 6-7m离层变化速 总离层变化速9DD1-1多点位移计和3-6m段，且均在超前工作面50m处还是明显变化，说明此处是超前支承压力作用区，这与G864#表面收敛测站分析的结果相吻合。在煤帮0-1m、2-3m、3-6m6-7m段均有离层活动，这表明非回采侧煤帮在采前就受到了严重影响。G86DD1-41m、5m6m处，0-1m、1-5m5-6m岩段的离层发展情况。超前工作面22-106m的矿压数据如图所示。00层变50化0距工作面距离

-0-1m离层变化 1-5m离层变化 5-6m离层变化 总离层变化距工作面距离

0层化 化速 -0-1m离层变化速 1-5m离层变化速5-6m离层变化速 总离层变化速10DD1-4在回采侧，0-1m1-5m100mm，相对5m厚围岩，相对离层变化也较小。回采侧煤体间粘结性较好，离层较小，整体50m锚杆（索）托锚力观测结果及分托锚托锚托锚 0 10/18时间

托锚托锚托锚力0

时间

11720m托锚托锚托锚力0

时间

12720m由图11、12可知G72处锚杆托锚力最大值可达111~125KN，锚索226KN左右。1（）和（b）916日工作面642m1016747m1K101695606m1010730m123K10001中锚杆托锚力最大值并未达到其破断强度，锚杆失效原因129163216K44K109日达到第三最139K--78m8m单体支柱压力观测结果及分14所示。力 力 50 11/17时间/d13800m压力值50

时间

14800m13、1403740m60m60m1101628.24Pa16.24P10日、16805m、822m，因此可判断顶板活动最剧烈段为5m~22m40仍需做进一步观测。13、14可知，回采侧单体压力较非回采侧最先达到最大值，且其最小50m250-300m范围才能趋于稳定。5m22m，顶板活动较为剧烈，最大压28.24MPa，稳定后顶板压力有待于进一步观测。典型两段留巷矿压对比分G63~G72、G57~G62两段滞后工作面距离较短，留巷变~G57G57~G63两段，直观上切眼~G57G57~G63砂岩直覆段，这也从矿压观测中得到佐证。但在切眼~G57段紧邻G57~G63100mG47~G57段留巷变形也较严重，初步分析有两个G57~G62砂岩直覆段30~40m50m泥岩、砂质泥岩直接顶覆盖段滞后工作面200~250m，留巷变形趋于250-300m范围才能趋于稳定。留巷非回采帮支护失效调支护失效现G47~G57100m长的留巷调研非回采侧煤帮支护失效情况。非回采侧2520m75根锚索、100根1锚索数根

1锚杆数根

1-39322-39433-39524-39225-39536-39327-39438-39429-13141锚索失效 锚杆失效 失效原因初20m7526541.3%其一，锁具锁芯纹理磨平，失去对索体的锁紧作其二，索体尾部注浆管截面变形，索体收缩，导致锁具咬紧失20m10016420.0%效是因为杆体抗拉拔能力差，强度不够。结1125（