设备选型和典型计算书

1总述·-31.1过程设备的基本要求···············································································································31.2过程设备设计的作用···············································································································31.3过程设备设计与选型的主要内容···························································································3 塔设备设 ·5-2.1设计规范···································································································································5-2.2塔设备设计目标························································································································5-2.3塔设备选型基本原则················································································································5-2.4塔类型的选择···························································································································62.5塔主要结构尺寸的确定·········································································································-2.6塔设备选型结果·····················································································································-2.7塔设备选型一览表3反应器设计3.1反应器选型原则3.2环氧乙烷反应器设计3.3反应器选型结果一览表4气液分离器设计4.14.2气液分离器类型4.3S202设计过程4.4S2034.5S2054.6S2064.7S207设计过程5换热器选型5.1换热器选型设计依据5.2换热器类型简介5.3换热器选型原则5.4换热器选型5.5换热器设计软件5.6换热器结构设计结果5.7换热器选型结果汇总6泵选型6.16.2选型原则6.3选型结果6.4选型参数77.1C401选型7.2C201选型7.3压缩机选型一览表总过程设备的基本要求过程设备设计的作用准设备或定型设备，是成批、成系列生产的设备，并可以从厂家的产品或手册中查到其过程设备设计与选型的主要内容 器系列、搪玻璃设备系列以及圆泡罩、F1型浮阀和浮阀塔塔盘系列等，它们已经有了国家作为设计说明书的组成部分提供给有关部门进行设计。SH3030-塔设备设计目标塔设备选型基本原通常选择塔型未必能满足所有的原则，应抓住主要，最大限度满足工艺要求。塔类型的选择适宜于大小塔径一般推荐使用塔压力降一般比填1.5m以下效率高，随板效率比小塔板有所对液体喷淋量有较可用非金属耐腐直径800mm以下，一般比板式塔便直径大时一般比维修也较为方便，但对于T303环氧乙烷吸收塔塔，吸收要求高，因此我们考虑选用填4.2允许的蒸汽速度大，因此生产能力一约比泡罩塔提高20%~40%20%~40%从水平方向吹出雾沫夹带量小因此踏板效率较高，比泡罩塔效率可出15%左右。60~80%对于普通分馏塔来说，长期以最常用的盘是F1型浮阀塔盘。其基本原型浮阀塔盘。相沿塔盘横向流过层，造成液混合从而在两之间产生理是让汽相沿塔盘横向流过层，造成液混合从而在两之间产生良好的传热质过程。但是浮阀塔盘制造成本相对较高，去往采用单个面良好的传热质过程。但是浮阀塔盘制造成本相对较高，去往触积较大的浮阀。使用得流过单一气速截面，汽相接触比表面积降低，反过来会影响传质ADVF1ADV微分浮阀结构示意见图微分浮阀结构示意见图4.1。在浮阀顶平面上增加了3部流经阀顶小孔喷出降低了周边的气液接触更充分。此外，由于部流经阀顶小孔喷出降低了周边的速，并减少了高负荷时各阀间的气流对冲从而雾沫夹带相应提速，并减少了高负荷时各阀间的气流对冲从而雾沫夹带相应提速，并减少了高负荷时各阀间的气流对冲从而雾沫夹带相应提速，并减少了高负荷时各阀间的气流对冲从而雾沫夹带，相应提高了气相ADV微分浮阀具有特殊的阀腿和阀孔结构，使浮阀不能旋转，只能上下浮4.3效的液体静压，使气泡更易形成同时分布也趋于均匀从而提高了传质效率。阀塔盘具有相同的尺寸，因此F1ADVADVF1浮阀，而不必改变其他塔盘参数和孔排列就可减少安装时间，节约投资，并且塔板性能就会有如下变化：40%10%60%51010%20～30%；氧解吸塔板效率较F1增加5～15%。因此，所有板式塔的盘选用ADV浮阀塔盘，而设计时仍采用浮阀塔盘，而设F-1填料是填料塔的元件，它提供了气液两相接触传质与换热的表面，与塔内件一起决定型4.3术中心站主编（2003年AspenPlusSulzerChemtech发4.4塔主要结构尺寸的确定*表 距离。为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间一般取1.2~1.5m。塔的底部空间高度是指塔底最末一层塔板到塔封头切线处的距离。当进153~515分钟。但对釜液流量大的塔，停留时间一般也取3~5分钟。UV两部分组成。裙座上的人孔通常为长圆形，其尺寸为600*（1000~1800）mm，以方便进出。塔设备选型结果环氧乙烷精馏塔和T3032015年“东华科技·三井杯”第九届化工设计大liquidfromvaportovaportoCC1AspenPlus36AspenPlus软件的模拟结果，利用cup-tower的塔板编号(实际#1—塔板层数1塔内径板间距液流程数2开孔率堰长堰高底隙/侧隙，降液管宽，受液盘宽，受液盘深，堰塔板形式塔板编号#—溢流强度，停留时间，降液管液泛，阀孔动能因子单位塔板压降，降液管内线速度降液管底隙速度1728日39说4#—51#—6172密8密394粘粘5/6//1塔m6孔#2m738/249/5%两中1%2%3m4m5m6m7m8堰m9mmmmm1m526374850%正常操 110%操作1234孔56气78相对---9/mmm---%ms/s123-4-55%漏液时动能子610%漏液时动因XY012345#—2度速降液管内停留时间大于5s，且操作弹性较大，较为合理。环氧乙烷精馏塔工作温度不高，介质腐蚀性较强，因此选择Q15 体材料及裙座材料。Q235作为地脚螺栓材料。计算单位计算条件容器分段数（不包括裙座1压力试验类型上封头下封头7722长度1723456789度12023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度mm最高一层塔板高度mm最低一层塔板高度mm填料分段数12345填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度mm集中载荷中心至容器中mm塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压2基础高度mm塔器保温层厚度mm保温层密度裙座防火层厚度mm防火层密度管线保温层厚度mm最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型场地土粗糙度类别B设防烈度7度设计分阻尼比塔器上平台总个数6平台宽度塔器上最高平台高度mm塔器上最低平台高度裙座结构形式裙座底部截面内径mm裙座与壳体连接形式裙座高度mm裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度mm9裙座材料许用应力a裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度mm裙座上较大孔引出管内径（或宽度）6裙座上较大孔引出管长度地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径mm全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距mm筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度mm盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径mm盖板厚度盖板宽度mm有垫板上地脚螺栓孔直径mm垫板厚度垫板宽度mm基础环板外径基础环板内径mm基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头77第177第1第2第2第3第3第4第4第5第5段变径段第6第6段变径段第7第7段变径段第8第8段变径段第9第9段变径段第10上封头77名义厚度取用厚度99头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k偏心弯矩Meme0000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应 M00ZmgF00 b 0.3M00M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力MwMemmin 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合F筋板压应力Gnl1G筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面A0.7D ot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度9容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s雷诺系设计风风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压GB150.3- PT1.25Pc[ [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih 2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=GB150.3- PT1.25Pc[ [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih 2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=GB150.3- (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= [T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =etT303环氧乙烷吸收塔设计根据文献数据及AspenPlus流程模拟结果，该塔选用填料塔，使用高效规整填料，等板高度低，压降小，处理能力大，持液量小使液体停留时间短。结合AspenPlus以此为原则，将塔分为5段。置置1544.6T3034.7T3034.8T303气液流动数据4.9T303气液流动数据4.9T303气液流动数据4.9T303计算单位计算条件容器分段数（不包括裙座1压力试验类型上封头下封头9922长度1923456789度12023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度mm最高一层塔板高度mm最低一层塔板高度mm填料分段数12345填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度mm集中载荷中心至容器中mm塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压2基础高度mm塔器保温层厚度mm保温层密度裙座防火层厚度mm防火层密度管线保温层厚度mm最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型场地土粗糙度类别B设防烈度7度设计分阻尼比塔器上平台总个数4平台宽度塔器上最高平台高度mm塔器上最低平台高度裙座结构形式裙座底部截面内径mm裙座与壳体连接形式裙座高度mm裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度mm9裙座材料许用应力a裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度mm裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管长度地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径mm全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距mm筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度mm盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径mm盖板厚度盖板宽度mm有垫板上地脚螺栓孔直径mm垫板厚度垫板宽度mm基础环板外径基础环板内径mm基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头99第199第1第2第2第3第3第4第4第5第5段变径段第6第6段变径段第7第7段变径段第8第8段变径段第9第9段变径段第10上封头99名义厚度取用厚度99头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k偏心弯矩Meme0000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应 M00ZmgF00 b 0.3M00M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力MwMemmin 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合F筋板压应力Gnl1G筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面A0.7D ot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度9容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量0保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s雷诺系设计风风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压GB150.3- PT1.25Pc[ [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih 2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=GB150.3- PT1.25Pc[ [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih 2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=GB150.3- (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= [T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et2.72.7塔设备选型一览表 位 设备名 型号规格 数封头塔 压力 设备量形状

设计壳体

EO洗涤 1标准椭填 碳酸钾常 标准椭 塔盘 EO解吸 2标准椭塔 塔 EO酸洗 标准椭 塔 EO再吸 1标准椭填 EO汽提 标准椭 塔 EO精馏 1标准椭塔 塔 EG反应精 标准椭 塔 标准椭 塔 EG预分馏 1标准椭填 1标准椭塔 塔 反应器选型原则固定床反应器有3种基本形式。环氧乙烷反应器设反应列管规格Φ38.1*3.4mm，催化剂装填高度8m总收率90%经计算实际装置每小时生产的EO量 kmol/h，实际所需原料量25336.22401kmol/h，考虑考虑安全系数1.05后实际进料量6000000000量00量1.催化剂用量（总体积反应器床层截面积A(㎡)及高度88每个反应器采用正三角形排列采用正三角形排列，反应器列管的布置与普通换热器有很大不同。首先，管束水循环受阻，传热，温度分布不均，故此区域不布管；其次反应管的排管把整个管板按30℃划分为12个区间，整个管板由一个30°区间阵列而成。取不布管区域直径为200mm。选用Q345R，其使用条件为-20—Q345R的厚度负偏差C10.3mmC2计算压力深度GB/T25198-反应器选型结果一览表尺寸设计温度设计压力壁厚3气液分离器设计-液分离器设计》HG/T20570.8-气液分离器类6-9min，应液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各100mmS202参进口物料液体出料气体出料温度压力1气相分率001质量流量6.33510-体积流量9.91310-4gd*(Vt

3CW

G]0Vt——浮动（沉降）流速d*——CW——阻力系数出最终Vt=0.188，Re=2VGmax0D D——分离器直径D=0.=VL——液体体积流量，m3/huP——接管内流速——气体密度，kg/m3

液体出口接管应使液体流速小于等于1m/s。 使用SW6-2011计算：立式搅拌容器校核计算单中航一航空动力控制系统筒体内材料名Q235-许用应ts2焊接接头系 1压力筒体上封筒体下封夹套封封头形球球材料名2211内圆筒内筒上封内筒下封校核结校核合格校核合格校核合格 量 搅拌轴计算轴径 内筒体内压计算计算中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算筒体简材Q235-板材厚度及重量计算计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时压力试试验压力PT=1.25P[]=[(或由用压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力计算最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下计算应t =e校核条t结合内筒上封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合内筒下封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合S203设计温度 设计压力立式搅拌容器校核计算单中航一航空动力控制系统筒体内材料名Q235-许用应ts2焊接接头系数1压力筒体上封筒体下封夹套封封头形球球材料名2211内圆筒内筒上封内筒下封校核结校核合格校核合格校核合格 量 搅拌轴计算轴径 内筒体内压计算计算中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算筒体简材Q235- 板材厚度及重量计算计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时压力试试验压力PT1.25P[]= (或由用[压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力计算最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下t =e校核条t结合内筒上封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合内筒下封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合S205设计温度 设计压力内筒体内压计算计算中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算筒体简材Q235- 板材厚度及重量计算计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时压力试试验压力PT1.25P[]= (或由用[压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力计算最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下t =e校核条t结合内筒上封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合内筒下封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合S206设计温度 设计压力立式搅拌容器校核计算单中航一航空动力控制系统筒体内材料名Q235-许用应ts2焊接接头系 1压力筒体上封筒体下封夹套封封头形球球材料名2211内圆筒内筒上封内筒下封校核结校核合格校核合格校核合格 量 搅拌轴计算轴径 内筒体内压计算计算中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算筒体简材Q235-板材厚度及重量计算计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时压力试试验压力PT=1.25P[]=[(或由用压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力计算最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下t =e校核条t结合内筒上封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合内筒下封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合S207设计温度 设计压力立式搅拌容器校核计算单中航一航空动力控制系统筒体内材料名Q235-许用应ts2焊接接头系数1压力筒体上封筒体下封夹套封封头形球球材料名2211内圆筒内筒上封内筒下封校核结校核合格校核合格校核合格 量 搅拌轴计算轴径 内筒体内压计算计算中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算筒体简材Q235- 板材厚度及重量计算计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时压力试试验压力PT1.25P[]= (或由用[压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力计算最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下t =e校核条t结合内筒上封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合内筒下封头内压计算计算单中航一航空动力控制系统计算所依据的标GB150.3-计算球壳材Q235- (板材压力试验时压力试试验压力PT1.25Pc[] (或由用[压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应力T=pT.(Die)=校核条T校核结合厚度及重量计算计算厚 Pc =4[]t有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力计算最大允许工作压[P]=4e[]t= (Die设计温度下t=Pc(Die)=4结合换热器选型设计依 HG20553-SH3405-换热器类型简介数量的40%左右，占总投资的30%~45%。今年来随着节能技术的发展，应用领域不断扩 boiler)5.1U器传热面积比浮头式换热器大表5.2管壳式换热器优压降降低90%以上；DN325~1800范围内，可增5%~16%传热面积；；传热死区小，传热效率提高在低雷诺数Re<6000（液相、造价提高3%~5%。液相传热Re<600，气相传热换热器选型原则本法来自于GB151，适用于卧式和立式换热器。型号：AES500-1.6-54-6/25-4A 500mm1.6MPa，公称54m25mm6m，4管程，单壳程的浮头在冷却或冷凝工艺流体时，冷却剂的温度应高于工艺流体中易结冻组分的冰点，5℃；当冷凝带有惰性气体的工艺流体时，冷却剂的出口温度应该低于工艺流体的，一般低于5℃；在冷却反应物时，为了控制反应，应维持反应流体和冷却剂之间的温差不小于10℃。5.31-2.5m/s8-30m/s的范围内选流 换热器选型的换热器，故选取E103作为详细选型设计示例，其余详见换热器选型结果。从功能上需要选型设计预热器、加热器、再沸器和冷却器等，具体选取E103作为典型设平盖管箱在换热管内时，仅将平盖拆下，不必拆除连接管道，易和检查，目前采官箱类似。根据介质工作特点，选取M型后封头。污垢系数(mC管束方法管壳侧型式U——UC—A——A—抽CCA—可抽MCAS式CMAS固定MMAS式CCASMC或或5式U型管可抽—ALU—CA—可抽—MAS5式固定—CAS式AL污垢系数(mC管束方法管侧壳侧型式U——UC—A——A—抽CCA—可抽MCAS式CMAS固定MMAS式CCASMC或或5式U型管可抽—ALU—CA—可—MAS5式固定—CAS式AL一般使用S形型头，除非有特殊要求时选T当壳侧污垢系数≤0.00035并且管侧可用高压水喷射时，T型封头可使用不可B或C：常用型式，比AM或N：常用型式，比LΦ19mm×2mm的管子是合理的。5.6GB8163-10x14x19x25x25x32x38