化工原理天津大学版化上下册习题答案

.习题解：由绝对压强=大气压强–真空度得到：绝设备内的表压强P=-真空度=-13.3×103Pa表径为760mm的圆孔，其中心距罐底800mm，孔盖用14mm的产生的压力不能超过螺钉的工作应力即产生的压力不能超过螺钉的工作应力即PghA0.8)螺螺油螺取n=7min3．某流化床反应器上装有两个U型管压差计，如本题附图所示。测得R=4001mm，R=50mm，2为防止水银蒸汽向空气中扩散，于右侧的U型管与大气连通的玻璃管内灌入一段3Ag1水3水银2ABg3Ag2水银1B4.本题附图为远距离测量控制装置，用以测定分相槽内煤油和水的两相界面位置。已知两吹气计的指示液为水银，煤油的密度为820Kg／m。试求当压差计读数R=68mm时，相界面与油层的吹气管出口距离h。解此题应选取的合适的截面如图所示：忽略空气产生的压强，本的压强相等。根据静力学基本方程列出一个方程组求解PP+ρgR12水银∵P=P，P=P14233煤油h4水煤油得到水银水煤油煤油水银水煤油煤油水银水煤油水5．用本题附图中串联U管压差计测量蒸汽锅炉水面上方的蒸气以知水银面与基准面的垂直距离分别为：h﹦2.3m，h=1.2m,12h=2.5m,h=1.4m。锅中水面与基准面之间的垂直距离h34=3m。大气压强p=99.3×103p。5aa试求锅炉上方水蒸气的压强P。个U管，本题应选取如图所示的1－1解：设1－1截面处的压强为P1a0水541水银3401对右边的U管取b-b等压面，由静力学基本方程P+ρ1水32水银12a1解着两个方程得06.根据本题附图所示的微差压差计的读数，计算管路中气体的mm3,998㎏／m3,U管中油﹑水交接面高度差R=300mm，两扩大室的内径D均为60mm，U管内径d为6mm。当管路出两个方程，联立求解对于U管左边p+ρg(h+R)=P表油11对于U管右边P=ρgR+ρgh2水油2表水油2油1水油油21当p=0时，扩大室液面平齐即π(D/2)2(h-h)表21表21pp表m3/sSw=Vρ=V×(MP)/(RT)sSS=换算成标准状况VP/VP=T/T112212S21221S188.高位槽内的水面高于地面8m，水从系统的能量损失可按∑h=6.5u2计算，其中u为水在管道的流fZg+0+P/ρ=Zg+u2／2112 1222S形管两侧A、B处各插入一垂直玻璃管以观察两截面的压强。面差(以mm计)，并在本题附图中画出两玻璃管中水面的相对解解：设水流经A﹑B两截面处的流速分ABuA=uAAABBuAAu(33/47)2×2.5=1.23m/sBABA在A﹑B两截面处列柏努力方程Zg+u2／2+11121222f∴(P-P)/ρ=∑h+(u2-u2)／212f121212排处管(不包括喷头)的能量∑h=10u2计算，由于管径不变，故式中u为吸入或排出管的流msPa解：总能量损失∑hf=∑hf+∑hf22u=u=u=2u2+10u²=12u²12在截面与真空表处取截面作方程：00011，1 011，1∴u=2m/ss在真空表与排水管-喷头连接处取截面zg+u2/2+P/ρ+W=zg+u2/2+P/ρ+∑hf11e22，2∴W=zg+u2/2+P/ρ+∑hf—(zg+u2/2+P/ρ)e22，211N=Ww=285.97×7.9=2.26kwees0连，槽内无液体补充，其液面高度h0在本题管内流动时的全部能量损失可按∑h=20u²公式来计算，式f分析：此题看似一个普通的解柏努力方程的题，分析题中槽内无液体补充，则管内流速并不是一个定值而是一个关于液面高度的hg=u2/2+∑h=u2/2+20u2f2∴Adh=uAdt=0.7h1/2Adt2212盐水的密度为1100kg／m³，循环量为分析：本题是一个循环系统，盐水由A经两个换热器被冷却后AA1BBB管径相同得u=uAB∴(P-P)/ρ=Zg+9.81ABB由B到A段，在截面处作柏努力方程BZg+u²／BB2+P/ρ+W=0+u²+P/ρ+49BeAAeABBWV11kg/sSSeeS泵的抽功率N=N/76%=2311.57W=2.31kwe(2)由第一个方程得(P-P)/ρ=Zg+9.81得ABBP=P-ρ(Zg+9.81)BAB13.13.用压缩空气将密度为1100kg/m3的腐蚀性液体自低位槽送到高位槽，两槽管段的能量损失为∑h=∑h=u2，∑h=1.18u2。两压f，ABf，CDf，BC1压缩空气的压强P为若干？(2)U管差压计读数R为多少？2截面列柏努力方程0+0+P/ρ=Zg+0+P/ρ+∑h12f12f.P+ρg(x+R)=P+ρg(h+x)+ρRgB1cBC水银1P+1100×9.81×(0.045+x)=P+1100×9.81×(5+x)BcBC0+u²/2+P/ρ=Zg+u2/2+P/ρ+∑hBBcCf，BC∵管径不变，∴u=ubcBCf，BC1(2)在B，D处取截面作柏努力方程0+u2/2+P/ρ=Zg+0+0+∑h+∑hBf，BCf，CDP=(7×9.81+1.18u2+u2-0.5u2)×1100=8.35×104PaBB水银22R=609.7mm2.解：查20℃，70％的醋酸的密度ρ=1049Kg/m3,粘度µ=SS两截面间的能量损失。(2)与该能量损失相当的压强降为若干.AsABsBAAABBBAB)ABAB)液的流速为1m/s。试计算：(1)泪诺准数，并指出属于何种流型？(2)局部速度等于平均速度处与管轴的(2)由于滞流行流体流速沿管径按抛物线分布，令管径和流mm.当u=u=0.5u=0.5m/s时,平均max1A12B2f1212ABf损失能量h=(P-P)/ρ=(147×103-127.5×103)/850fAB又∵h=λ×(ι/d)×0.5u2f式来表示：u=u(y/R)1/7，式中y为某点与壁面的距离，及rmaxy=R—r。试求起平均速度u与最大速度u的比值。max是速度是u的流体流过r0r0r0maxmax0maxmax后流量不变112212∴A=4A∴u=4u122由能量损失计算公式∑h=λ•(ι/d)×(1/2u2)得f∑h=λ•(ι/d)×(1/2u2)=λ•(ι/d)×8(u)2f21=16∑hf，1f2f11密度可视为定值，大气温度为20℃，地面处的大气压强为Н当量直径d=4r=1.109meНe的能量feρ=PM/RT=1.21Kg/m3空气烟囱的上表面压强(表压)P=-ρgh=1.21×9.81×30上空气烟囱的下表面压强(表压)P=-49Pa下烟囱内的平均压强P=(P+P)/2+P=101128Pa上下0面列伯努利方程P/ρ=P/ρ+Zg+∑h上下ff上下.s个标准弯头。反应器内液面与管路出口的距离为15m。若泵效sse∴全流程阻力损失e位槽液面列伯努利方程得12s=1.61KW221.从设备送出的废气中有少量可溶物质，在放空之前令其通过一个洗涤器，以回收这些物质进行综合利用，并避免环境污染。气体流空管的内径均为250mm，管长与管件，阀门的当量长度之和为50m，放空机与鼓风机进口的垂直距离为20m，已估计气体通过塔内填料层的压强降为1.96×10³Pa。管壁的绝对粗糙度可取s总e=50m1221212水∴We=2820.83..W/Kgs22.如本题附图所示，，贮水槽水位维持不变。槽底与内径为100mm的钢质放水管相连，管路上装有一个闸阀，距管路入口(1).当闸阀关闭时，测得R=600mm，h=1500mm；当闸阀部分开启时，测的R=400mm，h=1400mm。摩擦系数可取0.025，表压)。闸阀全开时l/d≈15，摩擦系数仍取0.025。e水水银部分开启时截面处的压强P=ρgR-ρgh=1水银水1.而∑h=es11sffff.要使∑h≤Hg成立则ff粘度为41cP，由附图所示的A若干m？解：⑴在两槽面处取截面列伯努利方程u2/2+Zg+P/ρ=12f12f②s=22.8m3/h⑵调节阀门后的体积流量m3/hs调节阀门后的速度u=0.96m/se填料，并以相同的管路并联组合。每条支管上。分析：并联两管路的能量损失相等，且各等于管路总的能量损失,各个管路的能量损失由两部分组成，一是气体在支管内流动ef填和,即V=V+Vss1s2时，两塔的通气量由本书附图1－29查得d=200mm时阀线的当量长度ef11e11111f22e22121f1f21212又∵V=V+Vss1s21122122221即两塔的通气量分别为V=0.147m3/s,V=0.153s1s12m3/s⑵总的能量损失h=∑h=∑hff1f2..111本题附图所示。试求：(1)离心泵的有效压头H(2)两支管的压头损失H，H。f，o-Af，o-B，总管流速u=V/As槽处与压强计管口处去截面列伯努利方程Zg+We=u2/2+P/ρ+∑h∵总管流动阻力不计∑h00f=0f00.011f1Zg+We=Zg+P/ρ+∑h得到两支管的能量损失022f2f1011f2022=16.0J/Kg∴压头损失H=∑h/g=3.98mH=∑h/g=1.63mf2f2227.用效率为80%的齿轮泵将粘稠的液体从敞口槽送至密闭.率(2)旁路阀门的阻力系数。管的体积流量换算成流速11体的雷偌准数算液面处列伯努利方程2222=5×9.81+30×103/1100+3J/Kgss=0.877KW11.1f11111111位槽的水面维持恒定，水分别从BCBD两支管出口间的距离为11m，AB段内为32mm，长为12.5m；BD支管的内径为26mm，长为14m，各(1)当BD支管的阀门关闭时，BC支管的最大排水量为若干解:(1)BD支管的阀门关闭.V=V即S,ABS,BC0011010101f,AC10f,ABf,ACAB00BC11=O.03×(58000/38)×u2/2+0101∑h=f,ABAB00001BC支管的排水量V=uA=7.1m3/sS,BC11VS,AB=VS,BC+VS,BD0011220120=1+2①D01f,AC1AB00BC1102f,AD2AB00DBD22得到122∴BC段和BD的流量分别为V==V=S,BD满甲苯。测得U管压差计的读数为600mm，试计算管中甲苯的010010S00ASSS间的垂直距离为0.4m，泵的进出口管径相同，两测压口间管路流动阻力可忽略不计，试求该泵的效率，并列出该效率下泵的口处列伯努利方程1112f12不计两测压口见管路流动阻力Η=0f1221该泵的效率η=QHρg/N=头处列伯努利方程1112f1221fVa为保证离心泵能正常运转,选用最大输出量所对应的Η'SS-10)-(P/9.81×103SSaV=2.5m3．常压贮槽内盛有石油产品，其密度为760kg/m³，粘度小于面恒定，设备的油品入口比贮槽液面高5m，吸入管路和排出管g0Vf,0-11122f,1-2△Z12e21f,1-2游品流量Q=15m3/s<Q=19.8m3/sm离心泵的流量,扬升高度均大雨管路要求,且安装高度有也低离心泵的吸入管直径为100mm，排出管直径为50mm，孔板流量真空表读数为550mmHg时，离心泵恰发生气蚀现象。试求该流量下泵的允许气蚀余量和吸上真空度。已知水温为20℃，当地大气压为760mmHg。0202QQV0000A20221221121PPaP=28.02Kpa1真空度gaVf∵离心泵离槽面道路很短可以看作∑Η=0fgaVL/minHH，m37.2383734.5送液体的管路系统：管径为ф76×4mm，长为355m(包括局部阻力的当量长度)，吸入和排出空间为密闭容器，其内压强为解:⑴根据管路所需要压头Η与液体流量Q的关系:Η=Keee+BQ2eeee由下列数据绘出管道特性曲线Η--QeeQQ,L/ee0.⑵若排出空间为密闭容器,ee线和泵的特性曲线QQ,L/ee06.某型号的离心泵，其压头与流量的关系可表示为H=18-QHmQ单位为m³/s)若用该泵从常压贮输水之初池内水面低于渠道水平面2m，假设输水渠道水面保持不变，且与大气相通。管路系统的压头损失为H=0.4×10Q2(Hff.解:列出管路特性方程Η=K+Hef∴K=△Ze在输水之初△Z=2me将贮水槽的水全部抽出△Z=9me∴取Q的平均值Q=(Q+Q')/2=3.5×10-3m3/s平均平均问两泵如何组合才能使输液量最大？(输水过程为定态流动)分析：两台泵有串联和并联两种组合方法串联时单台泵的送.压头即为单台泵的压头，单台送水量为管路总送水量的一半解：①串联He=2H10+1×105Q2=2×(25-1×106Q2)ee②并联Q=Q/2eee∴Q=0.383×10-2m2/se总送水量Q'=2Q=0.765×10-2m2/see低10m，管路系统的总压头损失为2m，已知泵活塞直径为70mm，冲程为225mm，往复次数为2001/min，泵的总效率和容量Tr=0.52m3/minTH△P/ρg+△u2/2g+ΣH+Z取△u2/2g=0f=△P/ρg+ΣH+Zf. 泵输送的管路特性方程ee在输送开始时，h=10m0e.的特性方程的特性方程eeee平均ee e0.157Q2)/2，Q=5m3/see输送有效功率N=HQρg=18×5/3600×1200×9.81=ee40℃，真空度为196Pa时空气的密度ρ'=MP/RT=1.04Kg/m3TTTT输送的体积流量Q=Q/ρ=14500/1.04=13942.31m3/hm.转速风压(Pa)风量(m3/h)效率功率口状态计)，管长为100m(包括局部阻力当量长度)，管壁绝对风风量，m³/hH'=T 212121f2121.fe输送系统风压H'=T21f12.某单级双缸双动空气压缩机，活塞直径为300mm，冲程为假设汽缸的余隙系数为8%，排气系数为容积系数的85%，绝热解：双缸双动压缩机吸气量V=(4A-a)snminr相比可以略去不计minr021.d0d∴排气量V=λ•V'=20.39m3/minmindmin1min2162.8×105Pa。设中间冷却器能把送到最后一级的空气冷却到(1).在各级的活塞冲程及往复次数相同情况下，各级汽缸直径比。(2)三级压缩消耗的理论功(按绝热过程考虑。空气绝热塞冲程及往复次数相同压缩机总的压缩比χ=(P/P)1/3=421V：V：V=A：A：A=16：4：1123123⑵20℃时1Kg空气的体积V=mRT/MP=1根据W=PV1121第三章机械分离和固体流态化寸，mm0寸,mm筛号筛号d=(d+d)/2=1.4095，d=(d+d)/2=1.0841101421420345678910根据颗粒平均比表面积直径公式1/d=1/GΣG/d得到aiia斯托克斯公式的最大颗粒直径及服从牛顿公式的最小tts.sminsttsss能力计算出沉降速度.tts度tts由V=blu(n-1)得st.由V=bhu得Bh=D/4·D/2=V/usisiiscsi∴d=c(2)分割粒径50ts(3)压强降i在出口灰尘中所占的质162529207量分率%21质量分率%11.33试求：(1)除尘效率(2)绘出该旋风分离器的粒级效率曲线。0围捏颗粒的粒级效率P1P2P3P4P5P6=P7效率曲线如图所示.方方程求解由过滤方程式V2+2VV=KA2θe (1×10-3)2+2×10-3V=KA2×5e e①②ee.ee缩指数s；(3)若滤布阻力不变，试写出此滤浆在过滤压强差为根据q2+2qq=Kθ，和q=V/A，带入表中的数据e e e由①②两式可得q=3.81×10-3e①②eeee e ee③④.得得eeeeeee9.在实验室中用一个边长0.162m的小型滤框对CaCO颗粒在水3中的悬浮液进行过滤实验。料浆温度为19℃，其中CaCO固体3间θ82524574087237积V246试求过滤介质的当量滤液体积V，滤饼的比阻r，滤饼的空隙率e3.解：由(V+V)2=KA2(θ+θ)两边微分得ee2(V+V)dv=KA2dθeeVV404808v5525555810mm×810mm×25mm,共38个框。试求：(1)过滤至滤框内全总.设产生1m3的滤饼可以得到m，Kg(V，m3)的滤液，00则∴m=6313Kg滤液的密度按水的密度考虑0V=0.314m30液量为eeee由(q+q)2=K(θ+θ)得所需的过滤时间为eeee间eeWwe测的过滤常数K=5×10-5m/s，q=0.01m3/m2，又测得饼体积之比全部辅助操作共需15min，求每台过滤机的生产能力(以每小时总总量为ee由(q+q)2=K(θ+θ)得所需的过滤时间为eeee间eeWwe总m3/h。在一小型压滤机中测得此悬浮液的物料特性常数GP过滤机进行生产(此过滤机的转鼓直径为设产生1m3的滤饼可以得到m，Kg(V，m3)的滤液，00则0虑V=17.155m30周的过滤时间∵介质阻力忽略∴V=0，θ=0eeV=(KA2θ)1/2=(17.36×52×40)1/2=0.4167m3液体积饼饼0.65m，已测得操作条件下的有关参数为：K=6×10-5m2/s，q=e (2)框的厚度L。由(V+V)2=KA2(θ+θ)eeVV2/KA2-θee=(V+qA)2/KA2-q2/Kee板框过滤机的生产能力=3600V/(Q+Q)=9D∴Q+Q=400VD即(V+qA)2/KA2-q2/K+20×60×9=400Vee①②可得②③.设滤框的厚度为L则s.tst1t硫化速度mfpstmf14序号材料厚度，mm导热系.23钢6给出的数据11233导速率公式1nii1nii1niim13.12213112222322 12112322222121niiQ/S.温度比绝热层低，此管为一传冷管1nii1n3122m111m22121m2m1m1m1m1m2m2.1nimii131m12m21131nimii132m11m2113∴Q/Q*=1.20.8W/(m•℃)的保温层。保温层半径为50mm。管内饱和蒸汽TT论管道未保温及不同保温层半径下单位管长热损失1保温层外壁与空气的对流传热热阻R，2.1212121212TT22(2)122122由(1)(2)(3)解得TmmmmcT2212T2TT2∴Q，=114.61Wm器的管长增至若.现在要求：热流体(油)：T=150℃→T=80℃121开始：Q=WC(T-Thph122)=50WChph=WC00 21=25WCm1212m改变后：Q，=WC(T-T)=700WChph12hph=WC(t，-t)=(t，-15)WCcpc212cpc0022m1212m00.并流时：热流体(重油)：T=243℃→T=167℃1212∴Q=WC(T-T)=76WChph12hph=WC(t-t)=29WCcpc21cpc00m1212m改为逆流后：热流体(重油)：2Q，=WC(Thph1=WC2 211=(243-T，)WC2hph=(t，-128)WC2cpc002222(1)22222由(1)(2)(3)解得t，=161.41℃22.122112m1212m(2)壳方和管方分别为单程和四程，则需计算平均温度差(3)查图得，ψ=0.97.122112m1212mQ=WC(T-T)=1.9×10³×1.25×50=118.75Whph120000ii000000ii0si0is00m.∴K=208m2•℃/W0(2)产生污垢后增加的总热阻：0iis00ii00m的流量和进出口温度不变的情况下，冷水出口温度增至 0122112m1212mQ=WC(T-T)=50WChph12hph.=WC 21=18WC0000代入数据计算得K=254W/(m2•℃)0122112m1212mQ=WC(Thph12=(100-T)WC2hph=WC(t-t)=25WCcpc21cpc00100-T)=18/25→T=40.56℃22m1212mQ==WCcpc 2100000m2•℃/W.此时若换热器的总传热系数为原来的00iiisi0i00m1212mK5.97×90.27)=232.1W/(m2•℃)0i0021212m1212m=Q，/KS02(2)冷却水的消耗量，以m³/h表示。解：由传热方程式Q=KSΔt=WC(T-T)0mhph12.Δt=Q/KS=65.5×10³/(230×6)=47.5℃m0m121222m2热阻损失即冷水吸收热量和正丁醇放出热量相等Q=WC(t-t)cpc12pccW=3.33kg/s∴V=12m³/hc0总传热系数K，W/(m2•℃)0.40℃→30℃，30℃→25℃时的传热量Q，Q，12Q，Q，Q及传热面积SSSSS34512345总传热面积S=S+S+S+S+S12345冷流体的流量：由WCpΔT=WCpΔt得W=11250kg/hhhccc1112m1121取K=(355+350)=352.5W/(m2•℃)S=Q/KΔt=28×10³/(352.5×52.6)=1.5081101m12345∴S=17m2121212Q=WC(T放hph121-T)冷流体吸热Q2吸cpc120m，m21122112.∴Q=29.07KS01221而KS不变，∴Q=Q*Δt*/Δt22∴Q*=Q(t，+T，-120)22放2放吸2吸2222放2放吸2吸∴Q/Q*=30/22 2pM/TθLM/CPL2/ρM/L2ιL P(3)因次分析.123123PPP12P3Pkg/m3p.W/(m•℃)ii pii德尔和塔特关联式iipnni.Pe0ii00ii0=20mme和塔特关联式计算euPWwwWw.Piii流动。离开换热器时甲烷的温度为互影响。已知一管直径为另一管的五倍，且两管的(GrPr)值在PP表面温度相同且都通入的是水蒸气∴其放热量之比Q/Q=(d/d)075=3.34大小大小外壁面温度为94℃。是按冷凝要求估算换热器的管数(设管内解：查常压下水蒸气的有关物性数据：T=100℃根据对流传热速率方程Q=αS(t-t)sw传热面积S=Q/α(t-t)sw.00变为1.5m/s时，测得K为2660W/(m2•℃)。试求蒸汽冷凝传0阻，得00ii00miii piipii0m0.i025.两平行的大平板，放置在空气中相距为5mm，一平板的黑度。Q=CΨS[(T/1OO)4-(T/100)4]1-20121-2012..定律计算气液平衡数据BABAB饱和液体线即泡点线.2.正戊烷(CH)和正己烷(CH)的饱和蒸汽压数据列于本512614温度CH223.1233.0244.0251.0260.6512KCH276.9279.0289.0614解：根据附表数据得出相同温度下CH(A)和CH(B)512614BAAB据BAB1A相对挥发度理想溶液相对挥发度α=P*/P*计算出各温度下的相对挥AB发度：---mαxy1100溶液分别进行简单蒸馏和平衡蒸馏，若汽化率为1/3，试求两种情况下的斧液和馏出液组成。假设在操作范围内气液平衡关xF得xF=FFxF=Wx+DyFF分率，下同)。若要求釜液组成x不大于0.05，馏出液回收率为W解：馏出回收率=Dx/Fx=88％得馏出液的质量流量DFDF结合物料衡算Fx=Wx+DxFWDD以摩尔分率表示馏出液组成x=D率)的溶液，试求以下各种进料状况下的q值。(1)进料温度℃摩尔分率摩尔分率℃摩尔分率摩尔分率12V1V2A一部分是将40℃冷液体变成饱和液体的热量Q1，二是将75.3℃饱和液体变成气体所需要的汽化潜热Q，即q=2 (Q+Q)/Q=1+(Q/Q)1221212∴q=1+(Q/Q)=1.0812(2)泡点进料(3)饱和蒸汽进料q=0Fx=Wx+DxFWDD+W=F代入数据得.若原料液于露点温度下进入精馏塔中，试求原料液，馏出液DDD提馏段y=1.25x–0.0187过(x，x)∴x=WWWDD连立精馏段与提馏段操作线得到交点坐标为(0.5345，F.1D12233444F314提馏段操作线方程y=L'x/(L'-W)-Wx/(L'-W)WL'/(L'-W)=(L+F)/V=1+W/(3D)由物料平衡Fx=Wx+DxFWDD+W=F代入数据可得D=WL'/(L'-W)=4/3W/(L'-W)=W/(L+D)=W/3D=223453455W4层板之间解：回流温度改为20℃，低于泡点温度，为冷液体进料。即改提馏段由于q的影响，使得L'/(L'-W)和W/(L'-W)q=(Q+Q)/Q=1+(Q/Q)12212Q=CΔT=140×(83-20)=8820kJ/kmol1p2得.142233455W445D梯级的铅直线达到或越过点C(x，x)。WW.解：在最回流比下，操作线与q线交点坐标(x，y)位于平衡qqFFminDqDqqqqqqqF.qq下同)的两组分理想溶液。原料液于泡点下进入塔内。塔顶采用h111Vy=Lx+Dx1LDFminDqDqFmin(2)回收率Dx/Fx=96％得到DF.MV即x=0.28x=0.41x=0.57根据回流条件n-1nn+1y=xn+1nnnn与第n+1层板液相平衡的气相组成y*=2.4×0.57/n+1yMVnn+1nn+1n-1nnnn-1nnn第 n+1n+1n层板气相单板效率E=(x-x)/MVn+1nn+1=(0.41-0.28)/六章吸收液相体积摩尔分数C=(1/17)/(101×10-3/103)=3．某混合气体中含有2％(体积)CO，其余为空气。混合气体2的温度为30℃，总压强为506.6kPa。从手册中查得30℃时CO2gCO。总每100g与该气体相平衡的水中溶有CO2GLG解：由1/K=1/k+1/Hk可得总吸收系数GGLGGGGLL Hk+k)LG.G根据亨利定律P=C/H得液相平衡分压AG2亨利定律。亨利系数E=5.52×104kPa。若吸收剂为最小理论用12总由(L/V)=(Y-Y)/X*=(Y-Y)/(Y/m)min121121由操作线方程Y=(L/V)X+Y-(L/V)X得出口22X=(Y-Y)/(L/V)=(0.0204-0.001)/622=112.m=E/P’=5.52×104/10133=0.0545×10-5总 LVLV’=62.2min112Y与起慰问度及在该温度下的平衡气相浓