高速公路隧道风险评估

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3116425五、向南、枫木界隧道重大风险源评估 3231781（一）重大风险源评估思路 3213736（二）风险矩阵的建立 3226410（三）施工管理引发的事故可能性评估指标 331331（四）坍塌事故风险评估 35279981、可能性评估——建立评估指标 3582502、可能性评估——确定可能性等级 36284193、坍塌事故危险性评估 374160(五)洞口失稳风险评估 37308961、建立评估指标 37153882、指标赋值 3861613、确定可能性等级 38317934、洞口失稳事故危险性评估 3826564（六）爆破施工放炮事故风险评估 3975251、建立评估指标 3948382、指标赋值 39125163、确定可能性等级 39221014、爆破施工放炮事故危险性评估 4014069（七）绘制风险分布图 4029870六、向南、枫木界隧道风险控制措施 4325956（一）风险接受准则 4331634（二）一般风险源控制措施 4336621、安全用电及洞内电气设备安全保证措施 43275732、安全焊接作业 4447003、洞内防火安全保证措施 4588994、装渣与运输施工安全保证措施 46249985、其他一般风险源采取的对策 477465（三）重大风险源控制措施 47268341、坍塌控制措施 4759362、洞口失稳控制措施 50297543、爆破施工控制措施 524128七、向南、枫木界隧道安全专项风险评估结论 54一、概述（一）项目简介******公路是《广西高速公路网修编规划（2010~2020）》“6横7纵8支线”中的“横4”线苍梧（龙眼咀）~硕龙高速公路的支线。路线起于梧州市长洲区倒水镇附近，与已建的桂林至梧州高速公路及拟建的梧州环城公路相接，经岭脚、古龙、太平、和平、东华、安怀、官成，与拟建的荔浦至玉林公路相接，经大鹏、王钳、百丈、寺村、运江、里雍、江口、柳州古亭山，止于柳州市柳州东互通式立交以北约3公里笔架山附近，与已建的桂林至柳州高速公路相接，主线全长214.248公里。*****合同段路线起点K***+***位于圣堂山余脉采宾市金秀县六巷乡王钳村王钳屯附近，路线总体为自东南向西北走向，路线从金秀县六巷乡王钳村沿王钳河左右岸坡展线，于K130+670附近预留王钳互通式立交，经六巷乡王钳村委会，于K133+520设新村隧道(482m)：路线于K134+600附近进入门头河后，沿门头河两岸展线，于K135+936.5设置向南隧道(621．5m)，在河岔连续设置河岔l、2、3号大桥多次跨越门头河，然后于K138+022．5设置王桑隧道(536m)，出隧道后沿门头河(在建枫木坳电站库区)右岸岸坡展线，于K142+945设置枫木界隧道(1491．5m)，出隧道后设置古浪1#、古浪2#大桥两次跨越门头河，到达项目终点K144+900，路线全长15.942km。本标段共有隧道4座。（二）风险评估依据1、标准规范（1）中华人民共和国交通运输部《关于开展公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估试行工作的通知》（交质监发〔2011〕217号）；（2）中华人民共和国交通运输部《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南（试行）》；（以下简称《指南》）（3）《公路隧道施工技术规范》（JTJ/060-2009）；（4）《公路工程地质勘察规范》(JTJ064-98)；（5）《公路工程施工安全技术规范》(JTJ076-95)。2、相关文件（1）《梧州至柳州高速公路两阶段施工图设计》；（2）《梧州至柳州高速公路土建工程№A01-7合同段实施性施工组织设计》；（3）《梧州至柳州高速公路土建工程№A01-7合同段向南隧道施工方案》；（4）其他相关资料文件。二、工程概况（一）地形地貌项目位于广西大瑶山山脉的西南段，地貌类型主要以侵蚀低山、剥蚀丘陵地带为主，地势起伏剧烈，海拔高度一般在170～900m之间，相对高差50～350m，自然坡度20～45°；路线走向由东南向西北，基本沿山间沟谷、丘陵山坡、冲击平原布设，所经地区山体纵横切割，沟谷发育，山高坡陡，植被茂密。（二）工程地质本合同段内区域地层包括寒武系上组、泥盆系下统莲花山组和新生界第四系等，其中K141+500～K144+900段为泥盆系下统莲花山组的棕红色、紫红色薄层至中层状粉砂岩、泥质粉砂岩；K129+000～K141+500段为寒武系上组的棕红色、紫红色薄层至中层状粉砂岩、泥质粉砂岩；底层岩性以砂岩为主，滑坡、泥石流、顺层边坡等不良地质发育，工程地质条件较差。地形复杂，沟谷交错，岩性多样，路基工程相对较复杂。桥位区大部分地形起伏大，山体自然坡度较陡。隧道分布在低山地貌区，隧址区覆盖层较薄，下伏岩性主要为砂岩，地下水一般较贫乏，但在雨季水量明显增加。隧道的详细地质情况见下表：1、新村隧道围岩类别岩性岩性变化起讫桩号及长度Ⅲ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎～较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日～1个月，可发生小～中塌方。Rc=60MPa，Kv=0.60，【BQ】=380ZK133+500～ZK133+680（Ⅲ级180米）YK133+460～YK133+650（Ⅲ级190米）Ⅳ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=60MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK133+390～ZK133+500、ZK133+680～ZK133+730（Ⅳ级160米）YK133+380～YK133+460、YK133+650～YK133+690（Ⅳ级120米）Ⅴ围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】=260ZK133+295～ZK133+390、ZK133+730～ZK133+789（Ⅴ级154米）YK133+285～YK133+380、YK133+690～YK133+755（Ⅴ级160米）2、向南隧道围岩类别岩性岩性变化起讫桩号及长度Ⅲ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎～较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日～1个月，可发生小～中塌方。Rc=55MPa，Kv=0.60，【BQ】=365ZK135+770～ZK136+080（Ⅲ级310米）YK135+760～YK136+100（Ⅲ级340米）Ⅳ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=40MPa，Kv=0.40，【BQ】=260YK135+700～YK135+760、YK136+100～YK136+190（Ⅳ级150米）ZK135+710～ZK135+770、ZK136+080～ZK136+160（Ⅳ级140米）Ⅴ围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】<260ZK135+630～ZK135+710、ZK136+160～ZK136+230（Ⅴ级150米）YK135+615～YK35+700、YK136+190～YK36+258（Ⅴ级153米）3、王桑隧道围岩类别岩性岩性变化起讫里程桩号Ⅲ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎～较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日～1个月，可发生小～中塌方。Rc=55MPa，Kv=0.60，【BQ】=365ZK137+850～ZK138+080（Ⅲ级230米）YK137+850～YK138+080（Ⅲ级230米）Ⅳ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=40MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK137+780～ZK137+850、ZK138+080～ZK138+140（Ⅳ级130米）YK137+770～YK137+850、YK138+080～YK138+140（Ⅳ级140米）Ⅴ围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】<250ZK137+745～ZK137+780、ZK138+140～ZK138+252（Ⅴ级147米）YK137+740～YK137+770、YK138+140～YK138+305（Ⅴ级195米）4、枫木界隧道围岩类别岩性岩性变化起讫里程桩号Ⅲ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎～较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日～1个月，可发生小～中塌方。Rc=60MPa，Kv=0.60，【BQ】=380ZK142+440～ZK143+600（Ⅲ级1160米）YK142+450～YK143+600（Ⅲ级1150米）Ⅳ岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=60MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK142+270～ZK142+440、ZK143+600～ZK143+690（Ⅳ级260米）YK142+300～YK142+450、YK143+600～YK143+684（Ⅳ级234米）Ⅴ围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】=260ZK142+185～ZK142+270（Ⅴ级85米）YK142+206～YK142+300（Ⅴ级94米）（三）水文地质条件根据调查，4座隧道区无地表水体，地形起伏较大，地表径流受大气降水补给，排泄顺畅。隧道进出口山坡沟底为门头河，常年有水，水面宽3～10m，水深0.1～0.5m，降雨后水面迅速上涨。地下水类型主要为基岩裂隙水，基岩裂隙水主要分布在砂岩的裂隙中，接受大气降水和孔隙潜水的渗透补给，向河谷低洼处排泄，水量受节理裂隙发育程度、地地貌等控制，总体地下水丰富。根据地表水水质简分析表明：地表水及地下水对混凝土具为腐蚀性。（四）气象、水文4座隧道位于广西中东部，属亚热带季风气候区，气候温和，日照充足，雨量充沛，一年四季分明，夏长多雨，年平均气温21.2℃，1月最冷最低气温11.7℃，7月最热最高气温29.6℃；历年极端最低温度-1.2℃，最高温度39.4℃。多年均降雨量1824mm，降雨集中在4~9月，多年均降雨天数141天，雨季时间长，每年10月至次年3月为旱季。项目区属柳江水系，支流、小溪、人工渠系发育。（五）地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）划分，本区地震动峰值加速度值为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，对应的地震基本烈度为Ⅵ度。（六）围岩级别及特征隧道围岩为Ⅳ级、Ⅴ级，围岩情况如下表：1、新村隧道Ⅳ级、Ⅴ级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口新村隧道左线494m16032.3%15431.1%50端墙式洞门削竹式洞门新村隧道右线470m12025.5%16034%50端墙式洞门削竹式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号段长（m）Ⅳ岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK133+390-ZK133+500110ZK133+680-ZK133+73050YK133+380-YK133+46080YK133+650-YK133+69040Ⅴ岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育~发育，岩体极破碎~破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK133+295-ZK133+39095ZK133+730-ZK133+78959YK133+285-YK133+38095YK133+690-YK133+755652、向南隧道Ⅳ级、Ⅴ级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口向南隧道左线600m15025%15023.3%125削竹式洞门端墙式洞门向南隧道右线643m15323.7%15323.3%120削竹式洞门端墙式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号段长（m）Ⅳ岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK135+710-ZK135+77060ZK136+080-ZK136+16080YK135+700-YK135+76060YK136+100-YK136+19090Ⅴ岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育~发育，岩体极破碎~破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK135+630-ZK135+71080ZK136+160-ZK136+23070YK135+615-YK35+70085YK136+190-YK36+258683、王桑隧道Ⅳ级、Ⅴ级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口王桑隧道左线507m14023.3%12725%015端墙式洞门削竹式洞门王桑隧道右线565m14024.7%19534.5%015端墙式洞门削竹式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号段长（m）Ⅳ岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK137+780-ZK137+85080ZK138+080-ZK138+14060YK137+770-YK137+85080YK138+080-YK138+14060Ⅴ岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育~发育，岩体极破碎~破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK137+745-ZK137+78035ZK138+140-ZK138+25292YK137+740-YK137+77030YK138+140-YK138+3051654、枫木界隧道Ⅳ级、Ⅴ级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口枫木界隧道左线1505m26017.2%855.6%150削竹式洞门端墙式洞门枫木界隧道右线1478m23415.8%946.4%150削竹式洞门端墙式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号长度（m）Ⅳ岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK142+270～ZK142+440170ZK143+600～ZK143+69090YK142+300～YK142+450150YK143+600～YK143+68484Ⅴ岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育~发育，岩体极破碎~破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK142+185～ZK142+27085YK142+206～YK142+30094（七）隧道设计概况1、隧道整体设计隧道道路设计等级为双向四车道高速公路；汽车荷载等级：公路-Ⅰ级；设计行车速度：100km/h；隧道净宽10.75m,净高5.0m。隧道建筑限界净宽：0.75m（左侧检修道）+0.50m（左侧向宽度）+2×3.75m（行车道）+1.00m（右侧向宽度）+1.00m（右侧检修道）＝10.75m；限界净高：5.00m。其中新村隧道无设任何横道及停车带，向南隧道内设1个人行横通道，王桑隧道内设1个人行横通道，枫木界隧道内设2个人行横通道、1个车行横通道、1个紧急停车带。2、隧道支护衬砌结构类型隧道衬砌结构均按照新奥法原理进行设计，采用复合式衬砌，即初期支护采用锚网喷混凝土和钢拱架，在地质条件较差段辅以不同型式的超前支护，二次衬砌为模筑混凝土或钢筋混凝土。衬砌设计支护参数通过工程类比和计算分析综合确定。（1）初期支护：对于Ⅳ～Ⅴ级围岩由工字钢拱架(或格栅架)，系统锚杆，钢筋网及喷射混凝土组成，并辅以不同型式的超前支护。对于Ⅳ级和Ⅴ级洞口段围岩软弱、压力较大的段落则根据实际情况设置临时仰拱以控制围岩变形。（2）超前支护：隧道设计采用的超前支护措施主要有超前大管棚、超前小导管、超前预注浆、超前锚杆等。超前大管棚：一般设于两端洞口，防止隧道开挖塌方和仰坡变形；超前小导管：适用于Ⅴ级围岩或Ⅳ级较差围岩段，主要防止隧道开挖发生塌方；超前预注浆：适用于岩体破碎松散，通过注浆提高围岩力学指标，改善结构受力和开挖条件。（3）二次衬砌：一般情况下采高性能防水混凝土，以方便施工，但是当在浅埋软弱围岩地段则采用钢筋混凝土，以确保隧道结构的安全。二次衬砌施作的合理时间应根据围岩地质情况和施工监测数据确定。（4）明洞衬砌：明洞段衬砌由于覆盖层较薄，覆盖层通常不能形成卸载拱，故按照荷载结构模型设计，采用刚性支护体系。明洞衬砌断面拱部采用等截面、曲边墙采用变截面形式，采用钢筋砼，设计中不预留变形量。明洞要求削竹式洞门设计地基承载力≥350kPa，端墙式洞门设计地基承载力≥400kPa。3、施工组织概况（1）开挖和支护因新村隧道为短隧道，向南隧道、王桑隧道为中隧道，枫木界隧道为长隧道，所以项目拟隧道新村隧道采用柳州端单向双洞掘进的施工方法，向南隧道采用柳州端单向双洞掘进的施工方法，王桑隧道采用梧州端单向双洞掘进的施工方法，枫木界隧道为柳州端、梧州端双向双洞掘进的施工方法，每端布置一个专业化施工队伍，左右洞掌子面错开至少50米。隧道开挖采用光面爆破技术，在Ⅴ级围岩需爆破时，采用微震动爆破技术，尽可能减少超挖及减轻对围岩的扰动及破坏，Ⅳ、Ⅴ级围岩的土质围岩采用人工开挖或挖掘机开挖。Ⅳ级围岩采用台阶分部开挖法施工，Ⅴ级土质围岩浅埋偏压段采用双侧壁导坑法掘进，在浅埋段采用拱部环形留核心土开挖法施工，在地质及水文地质较好的情况下，Ⅴ级围岩可采用其它安全可靠的施工方法。具体支护参数见下表。（2）监控量测结合隧道地形地质条件、支护类型、施工类型、施工方法等特点，确定下列量测项目。隧道施工监控量测表项目名称方法及工具布置测试时间1～15天16～30天1～3月3个月以上超前地质预报地质雷达或其他方法Ⅴ、Ⅳ级围岩及估计前方右断裂破碎带或溶洞等不良地质处在需要地段约每20米一次地质及支护状况观察岩性、结构面产状及支护裂缝观察和描述，地质罗盘全长度，开挖后及初期支护后进行每次爆破后及初期支护后周边位移激光全站仪、全断面测试仪每10～50米一个断面，每断面2～3对测点1～2次/天1次/2天1～2次/周1～3次/月拱顶下沉激光全站仪每10～50米一个断面1～2次/天1次/2天1～2次/周1～3次/月（3）隧道施工进度计划根据现场的实际施工情况，新村隧道从柳州端左右洞开始、向南隧道从柳州端左右洞开始、王桑隧道从梧州端左右洞开始、左右洞口枫木界隧道同时开始进洞施工，进洞施工的时间为2014年1月1日。隧道施工计划为300个工日贯通。随后的二衬、仰拱及其它附属工程紧跟进行。三、总体风险评估（一）总体风险评估思路及方法1、概念指开工前根据隧道工程的地质环境条件、建设规模、结构特点等孕险因子，评估其安全风险等级，属于静态评估。2、评估思路①结合项目实际，遵循指南要求，建立评估体系；②现场踏勘，收集与总体风险评估相关的基础资料；③根据项目情况，参照评估体系，选择合适的分值；④建立评估等级，并确定本项目的等级。3、评估方法根据《指南》推荐，采用风险指标体系法进行总体风险评估。（二）指标体系法1、各指标风险赋值：地质=G=a+b+c；开挖断面=A；隧道全长=L；洞口形式=S；洞口特征=C。2、总体风险大小：R=G（A+L+S+C）3、总体风险分级标准表4隧道工程施工安全总体风险分级标准风险等级计算分值R等级Ⅳ（极高风险）22分及以上等级Ⅲ（高度风险）14-21分等级Ⅱ（中度风险）7-13分等级Ⅰ（低度风险）0-6分（三）1．新村隧道工程总体风险评估指标体系表：评估指标分类分值新村隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度70%以上4-52（33%）2.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质00开挖断面A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于500m、小于1000m）24.短（小于500m）11洞口形式S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计122．向南隧道工程总体风险评估指标体系表：评估指标分类分值向南隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度70%以上4-52（24%）2.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-302.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯0富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-302.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质0开挖断面A1.特大断面（单洞四车道隧道）422.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）24.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长L1.特长（以上3000m）422.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于500m、小于1000m）24.短（小于500m）1洞口形式S1.竖井312.斜井23.水平洞1洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计143王桑隧道工程总体风险评估指标体系评估指标分类分值王桑隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度70%以上4-52（32%）2.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质00开挖断面A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于500m、小于1000m）224.短（小于500m）1洞口形式S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难212.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计124枫木界隧道工程总体风险评估指标体系评估指标分类分值枫木界隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度70%以上4-51（6%）2.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.Ⅴ、Ⅵ围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质113.无涌水突泥可能的地质00开挖断面A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）333.中（大于500m、小于1000m）24.短（小于500m）1洞口形式S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计16（四）分值计算1、分值选择1）新村隧道分值选择（1）该隧道无Ⅵ级围岩。左右线Ⅴ级围岩总长（95+59+95+65）米，占全线洞内施工长度（494+470米）的比例为32.5%，在20%以上、40%以下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因新村隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，c分值为1分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长494m，右线长470m，隧道全长L分值为1分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口便道影响及地形复杂，进口施工难度大，洞口特征C为2分。2）向南隧道分值选择（1）向南隧道无Ⅵ级围岩。左右线Ⅴ级围岩总长（70+80+68+85）米，占全线洞内施工长度（600+643米）的比例为24.3%，在20%以上、40%以下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因向南隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，属于无发生涌水突泥可能的地质，分值为0分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长600m，右线长643m，隧道全长L分值为2。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口施工便道影响及地形复杂，进口施工难度较大，洞口特征C为2分。3）王桑隧道分值选择（1）该隧道无Ⅵ级围岩。左右线Ⅴ级围岩总长（35+112+30+165=342）米，占全线洞内施工长度（600+643=1072米）的比例为32%，在20%以上、40%以下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因王桑隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，属于无发生涌水突泥可能的地质，分值为0分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长600m，右线长643m，隧道全长L分值为2分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口便道回填河道能满足施工要求，及地形较为平缓，进口施工容易，洞口特征C为1分。3）枫木界隧道分值选择（1）该隧道无Ⅵ围岩。左右线Ⅴ级围岩总长（85+94=179）米，占全线洞内施工长度（1505+1478=2983米）的比例为6%，在20%以下，所以围岩情况a分值为1分。（2）因枫木界隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，c分值为1分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长1505m，右线长1478m，隧道全长L分值为3分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口Ⅴ级围岩，进口施工难度大，洞口特征C为2分。2、新村、向南、王桑、枫木界隧道总体评估新村隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（2+0+0）×（2+1+1+2）=12分。该隧道施工安全总体风险等级为Ⅱ级（中度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据《指南》要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，才纳入专项风险评估范围。故新村隧道不纳入专项风险评估范围。向南隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（2+0+0）×（2+2+1+2）=14分。该隧道施工安全总体风险等级为Ⅲ级（高度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据《指南》要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，应纳入专项风险评估范围。故向南隧道纳入专项风险评估范围。王桑隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（2+0+0）×（2+2+1+1）=12分。该隧道施工安全总体风险等级为Ⅱ级（中度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据《指南》要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，应纳入专项风险评估范围。故王桑隧道不纳入专项风险评估范围。枫木界隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（1+0+1）×（2+3+1+2）=16分。该隧道施工安全总体风险等级为Ⅲ级（高度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据《指南》要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，才纳入专项风险评估范围。故枫木界隧道纳入专项风险评估范围。四、向南、枫木界隧道专项风险评估（一）概念专项风险评估指是将总体风险评估等级为Ⅲ级（高度风险）及以上隧道工程中的施工作业活动（或施工区段）作为评估对象。根据其作业风险特点以及类似工程事故情况，进行风险源普查，并针对其中的重大风险源进行量化估测，提出相应的风险控制措施，属于动态评估。（二）评估思路1、将某一阶段的施工工序分解；2、结合分解的工序，进行危险源普查，列出风险源普查清单；3、用系统安全方法对辨识出的危险源进行定性评估；4、选用合适的评估方法，对辨识出的危险源进行定量评估。（三）施工作业工序分解参照《指南》4.2.6节中作业工序分解情况，结合向南、王桑隧道项目实际，经评估小组讨论和咨询专家后，将隧道施工作业工序分解：表6隧道钻爆法施工作业程序分解分部工程分项工程单位作业洞口工程洞口开挖清表作业挖掘作业爆破作业超前管棚支护钢拱架喷射混凝土洞口边仰坡防护地锚布设喷射混凝土危石清理截水沟施工边坡植被洞身开挖钻爆作业人工钻孔装药与起爆通风危石清除（找顶）洞内运输装渣无轨运输卸渣爆破器材运输洞身衬砌初期支护超前支护或超前小导管立拱架锚杆支护及铺设钢筋网喷射混凝土二次衬砌填充仰拱混凝土铺设防水层及排水盲管绑扎二次衬砌钢筋浇筑二次衬砌混凝土隧道路面基层面层混凝土浇筑养生交通工程附属设施高处作业机电设施机电设施（四）风险源普查通过与现场施工人员座谈、评估小组讨论、专家咨询、工程类比等方式，结合《指南》中关于公路隧道工程钻爆法施工作业活动与典型事故类型对照表，分析得出风险源普查清单。如下：表7隧道施工安全风险源普查清单序号风险源判断依据1洞口开挖洞口为Ⅴ级围岩，施工难度较大，易发生坍塌等事故。2钻爆作业钻孔阶段易发生塌方、机械伤害等事故。3盲炮检查和危石清理盲炮检查和找顶易发生爆炸、物体打击等事故。4炸材运输炸材运输不符合安全规程易发生放炮事故5左右洞装药爆破左右洞不错开时间爆破人员撤离及不符合错开间距规程易发生塌方事故6初期支护立钢拱架期间易发生塌方、机械伤害等事故（五）风险分析按《指南》4.3.1节中要求，采用系统安全工程的方法，从人、机、料、法、环分析致险因子，如风险源风险分析表所示。人员分析，未接受安全教育，无相关证件等；机械方面，未经安全检查，劳损严重等，原材料方面，物料乱堆放、原材料不合格或者不符合设计要求等，施工方法方面，未按设计施工，重大施工方案未经审查等，环境方面，主要是围岩情况复杂，给施工带来困难。表8风险源风险分析表序号单位作业内容潜在的事故类型致险因子受伤害人员类型伤害程度不安全状态不安全行为1洞口挖掘作业坍塌、机械伤害1.施工方法不符合设计要求；2.机械带“病”运转；3.围岩破碎施工难度大。作业人员重伤1.防护不当；2.设备带病运转；3.保养不当，设备失灵；1.开动、关停机器未给信号；2.操作错误；2洞口施工套、护拱支护钢拱架坍塌、坠落1.施工方法不符合设计要求；2.围岩破碎施工难度大。作业人员重伤1.设备带病运转；2.个人防护用品缺失；1.开动、关停机器未给信号；2.操作错误；3洞口支护喷射混凝土坍塌1.机械带“病”运转；2.围岩破碎施工难度大。作业人员重伤1.个人防护用品缺失；2、照明光线不良；3.通风效率低。1.开动、关停机器未给信号；2.物体存放不当；3.操作错误4钻孔坍塌、机械伤害1.钻孔不符合设计要求；2.机械带“病”运转；3.围岩破碎施工难度大。作业人员或同一作业场所其他人员死亡1.个人防护用品缺失；2、照明光线不良；3.通风效率低。1.开动、关停机器未给信号；2.物体存放不当；3.操作错误5盲炮检查和危石清理坍塌放炮1.作业人员无经验；2.安全防护设施不符合规定。作业人员死亡1.个人防护用品缺失；2、照明光线不良；1.未“敲帮问顶”开始作业。6炸材运输爆炸1.运输车辆不合要求；作业人员或同一作业场所其他人员死亡1、保养不当、设备失灵

；2.设备带“病”运转

1、使用不安全设备7左右洞装药爆破放炮1.爆破时另一洞人员未及时撤离2.左右洞不符合错开间距规程作业人员死亡1、操作工序设计或配置不安全1、操作错误8初期支护坍塌1.未按设计要求施工；2.施工材料不符合要求。作业人员或同一作业场所其他人员死亡1.个人防护用品缺失；2、照明光线不良；3.通风效率低；4设备带病运转。1.物体存放不当；2、操作错误（六）风险估测1、风险估测方法风险估测是采用定性或定量的方法对风险事故发生的可能性及严重程度进行数量估算。《指南》4.4.3节中要求：一般风险源的风险估测，不宜过分强调精确量化，评估小组可自行设计简单风险等级判定标准，或参考检查表法、LEC法，以相对风险等级来确定。向南、王桑隧道采用LEC法进行风险估测：L为发生事故的可能性大小；E为人体暴露在这种危险环境中的频繁程度；C为一旦发生事故会造成的损失后果。风险分值D=LEC。2、量化分值标准为了简化计算，将事故发生的可能性、施工人员暴露时间、事故发生后果划分不同的等级并赋值。具体划分如下表：事故发生可能性L等级划分及赋值分数值事故发生的可能性分数值事故发生的可能性10完全可以预料1可能性小，完全意外6相当可能0.5很不可能，可以设想3可能、但不经常0.1极不可能人员暴露时间E等级划分及赋值分数值暴露于危险环境的频繁程度分数值暴露于危险环境的频繁程度10连续暴露2每月一次暴露6每天工作时间内暴露1每年几年次暴露3每周一次，或偶然暴露0.5非常罕见地暴露事故后果严重程度C等级划分及赋值分数值发生事故产生的后果分数值发生事故产生的后果10010人以上死亡7严重403~9人死亡3重大，致残151~2人死亡1引人注意根据公式D=LEC就可以计算作业的危险程度，并判断评价危险性的大小。其中的关键还是如何确定各个分值，以及对乘积值的分析、评价和利用。LEC法评估结果分段D值危险程度D值危险程度>320极其危险，不能继续作业20～70一般危险，需要注意160～320高度危险，要立即整改＜20稍有危险，可以接受70～160显著危险，需要整改3、风险估测经评估小组讨论，对照（指南）以及采用工程类比等方法，得出如下图所示的LEC分值，并计算得风险大小。向南、枫木界隧道LEC法风险估测计算序号风险源风险估测作业内容潜在事故类型事故发生可能性L人员暴露频率E后果严重程度C风险大小D1洞口挖掘作业坍塌、机械伤害、363542洞口施工支护钢拱架坍塌363543洞口支护喷射混凝土坍塌363544钻孔坍塌、机械伤害、66155405盲炮检查和危石清理坍塌、放炮66155406初期支护坍塌66401440从计算结果可以知道各个工序作业中存在的危险因素的风险大小，对照上表可得出对应的危险程度，危险程度为极其危险和高度危险的应列入重大风险源进一步进行风险评估。危险程度在显著危险（含显著）以下的，我们在施工中采取必要措施降低其风险程度，达到风险可控的目的。五、向南、枫木界隧道重大风险源评估（一）重大风险源评估思路重大风险源指风险源相对比较复杂，存在较大的不可预见性，引发的事故严重性较大，必须从结构设计、环境因素、施工方法、安全管理等角度进行控制和防范的风险源。结合专项风险评估的结果，经评估小组讨论决定：坍塌、洞口失稳、放炮为向南隧道重大风险源。重大风险源评估思路：①按指南要求，建立评估风险矩阵；②评估事故发生的可能性，预测事故后果，进行评估；③参照风险矩阵，确定风险等级。（二）风险矩阵的建立按照《指南》的要求，用事故发生的可能性、事故后果严重程度建立风险矩阵表。各表如下：事故发生可能性等级表事故后果严重程度表专项风险等级分为四级：低度（I级）、中度（II级）、高度（III级）、极高（IV级）。表13专项风险等级标准结合向南、枫木界隧道实际，隧道中、强风化围岩较破碎，易发生坍塌事故；隧道洞口强风化围岩很破碎，施工方法复杂，易发生洞口失稳事故；炸材运输违反爆破安全规程，易发生爆炸事故，左右洞同时装药爆破，易发生放炮事故；以下将坍塌、洞口失稳、放炮列为重大风险源进行评估。（三）施工管理引发的事故可能性评估指标按《指南》的要求，建立人的因素及施工管理引发的事故可能性的评估指标体系，按下表计算向南、枫木界隧道指标分值M。表22安全管理评估指标体系评估指标分类分值得分说明总包企业资质A三级3二级2一级11特级0专业及劳务分包企业资质无资质1针对当前作业的主要分包企业。有资质00历史事故情况C发生过重大事故3指项目部主要管理人员从事过的工程项目上曾经发生的事故情况发生过较大事故2发生过一般事故1未发生过事故00作业人员经验D无经验2从特种作业人员、一线施工人员的工程经验考虑经验不足1经验丰富00安全管理人员配备E不足2从“三类人员”的持证、在岗情况考虑基本符合规定11符合规定0安全投入F不足2基本符合规定11符合规定0机械设备配置及管理G不符合合同要求2基本符合合同要求1符合合同要求00专项施工方案H可操作性较差2可操作性一般11可操作性强0向南、枫木界隧道施工企业广西路桥建设有限公司资质为公路工程总承包一级，总包企业资质A为1分。未进行劳务和专业分包，专业级劳务分包企业资质B为0分。历史未发生过事故，C为0分。一线施工人员的工程经验丰富，作业人员经验D为0分。“三类人员”持证、上岗，基本符合规定，安全管理人员配备E为1分。本项目安全投入基本符合规定，安全投入F为1分。机械设备配置及管理符合合同要求，G为0分。专项施工方案可操作性一般，H为1分。计算：M=A+B+C+D+E+F+G+H=1+0+0+0+1+1+0+1=4分。由评估指标分值M对照下表可得：折减系数ϒ=0.9。（四）坍塌事故风险评估1、可能性评估——建立评估指标表26向南、枫木界隧道施工区段坍塌事故可能性评估指标评估指标分类分值得分说明围岩级别AⅤ、Ⅵ级4-54可根据围岩节理发育情况和岩性适当调整分值Ⅳ级3Ⅲ级2Ⅰ、Ⅱ级0-1断层破碎情况B存在宽度50m以上的大规模断层破碎带3-4存在宽度20m以上50m以下的中等规模断层破碎带2存在宽度20m以下的小等规模断层破碎带11不存在断层破碎带0渗水状态C岩溶管道式涌水1.5渗水状态应考虑天气影响因素线状-股状1.2线状1.0干-滴渗0.90.9地质符合性D工程地质条件与设计文件相比较差2-3由监理工程师确认工程地质条件与设计文件基本一致11施工控制与设计0施工方法E施工方法不适合水文地质条件要求2-3可参照有关技术标准确定是否适合施工方法基本适合水文地质条件要求11施工方法完全适合水文地质条件的要求0施工步距F=a+baⅤ、Ⅳ级围岩衬砌到掌子面距离在200m以上或全断面开挖衬砌到掌子面距离在250m以上4-5二衬距掌子面的距离是影响隧道稳定性的一个重要因素。本指标主要考虑施工时台阶法施工、全断面法施工二衬是否及时跟上。Ⅴ、Ⅳ级围岩衬砌到掌子面距离在120m以上、200m以下或全断面开挖衬砌到掌子面距离在160m以上、250m以下3Ⅴ、Ⅳ级围岩衬砌到掌子面距离在70m以上、120m以下或全断面开挖衬砌到掌子面距离在120m以上、160m以下2Ⅴ、Ⅳ级围岩衬砌到掌子面距离在70m以下或全断面开挖衬砌到掌子面距离在120m以下0-11b一次性仰拱开挖长度在8m以上2-3一次性仰拱开挖长度在8m以下0-11计算公式P=γ（C×A+B+D+E+F）合计7.74≈8向南、枫木界隧道V围岩（无Ⅵ围岩）级别占隧道总长比例较小，但围岩情况较差，取A的分值为4分。隧址区域围岩为风化砂岩，围岩稳定性较差，围岩破碎B为1分。根据水文资料，由于隧道区进口标高地下水流失快、水量较小，岩体局部有干-滴渗水现象，C取值0.9分。工程地质条件与设计文件基本一致，D取值1分。施工方法基本适合水文地质条件的要求，故E值定为1分。施工方案中，要求二衬根据量测数据分析结果及时施作确定二衬施工时间，距离掌子面一般均在70m以下，仰拱开挖一般在5-7m左右，施工步距F=a+b=1+1=2分。2、可能性评估——确定可能性等级隧道施工区段坍塌事故可能性分值P=γ（C×A+B+D+E+F）=0.9×（0.9×4+1+1+1+2）=7.74分≈8。对照（指南）表27隧道施工区段坍塌事故可能性等级标准。从表中可以看出，向南、枫木界隧道发生坍塌的可能性为可能，等级为3级。3、坍塌事故危险性评估隧道如果发生坍塌，会造成暴露在施工作业环境中的3-10名作业人员发生死亡事故，后果较为严重。参照风险矩阵表，坍塌事故为高度（Ⅲ）风险，需制定风险消减措施。(五)洞口失稳风险评估1、建立评估指标参考《指南》中其他重大危险源可能性指标建立的步骤及方法，重新建立向南、枫木界隧道洞口失稳可能性评估指标，如下表所示。向南、枫木界隧道洞口失稳可能性评估指标评估指标分类分值得分围岩级别AⅤ、Ⅵ级4-54可根据围岩节理发育情况和岩性适当调整分值。Ⅳ级3Ⅲ级2Ⅰ、Ⅱ级0-1施工方法B施工方法不适合水文地质条件的要求2-3可参照有关技术标准确定是否适合。施工方法基本适合水文地质条件的要求11施工方法完全适合水文地质条件的要求0洞口偏压C洞口存在较严重偏压3洞口存在可矫正偏压22洞口无偏压0-1计算公式P=γ（A+B+C）合计6.32、指标赋值围岩级别A：两隧道洞口为V级围岩，围岩情况较差，经评估小组讨论A分值取4分。施工方法B：两隧道施工方法选用采用双侧壁导坑法施工，基本适合水文地质条件要求，故B分值为1分。洞口偏压C：两隧道洞口存在较严重的偏压，洞口偏压C为2分。3、确定可能性等级新村、向南、王桑、枫木界隧道施工区段洞口失稳事故可能性分值计算公式为：P=γ（A+B+C）=0.9×（4+1+2）=6.3。隧道施工区洞口失稳事故可能性等级标准计算分值事故可能性描述等级8-12很可能45-8可能32-5偶然20-2不可能1向南、枫木界隧道发生洞口失稳可能性为可能，等级为3级。4、洞口失稳事故危险性评估事故发生后，会造成暴露在施工作业环境中的3-10名作业人员发生死亡事故，后果较为严重。参照风险矩阵表，洞口失稳事故为高度（Ⅲ）风险，需制定风险消减措施。（六）爆破施工放炮事故风险评估1、建立评估指标参考《指南》中其他重大危险源可能性指标建立的步骤及方法，建立向南、枫木界隧道爆破施工可能性评估指标，如下表所示。向南、枫木界隧道爆破施工可能性评估指标表评估指标分类分值得分炸材储存及领发手续A炸材储存、领用不符合手续，未能及时退库2-30炸材储存、领用、退库基本符合手续11炸材储存领用符合手续，并及时退库00炸材运输及装卸B运输车辆、装卸爆破器材不合安全要求3-40运输车辆、装卸爆破器材基本符合安全要求1-21运输车辆、装卸爆破器材符合安全要求00爆破作业C爆破作业违反爆破安全规程3-40爆破作业基本符合爆破安全规程1-22爆破作业符合爆破安全规程00计算公式P=γ（A+B+C）合计3.62、指标赋值炸材储存及领发手续A：由于人员培训不到位，作业人员可能会私藏炸材，经评估小组讨论A分值取1分。炸材运输及装卸B：炸材运输车辆状况不良，经评估小组讨论B分值取1分。爆破作业C：爆破施工会出现警戒不到位或安全距离不足等现象，经评估小组讨论C分值取2分。3、确定可能性等级向南、枫木界隧道施工区段爆破施工放炮可能性分值计算公式为：P=γ（A+B+C）=0.9×（1+1+2）=3.6。爆破施工放炮事故可能性等级标准计算分值事故可能性描述等级8-12很可能45-8可能32-5偶然20-2不可能1向南、枫木界隧道发生爆破施工放炮事故可能性为偶然，等级为2级。4、爆破施工放炮事故危险性评估事故发生后，会造成暴露在施工作业环境中的3-10名作业人员发生死亡事故，后果较为严重。参照风险矩阵表，爆破施工放炮事故为中度（Ⅱ）风险，有显著风险，需加强管理不断改进。（七）绘制风险分布图完成重大风险源估测后，根据隧道工程进度表，绘制施工安全风险分布图，将重大风险源的风险等级用不同颜色在隧道纵断面上的分布情况标识出来。1、向南隧道施工安全风险分布表序号施工区段坍塌洞口失稳爆破施工放炮事故可能性等级严重等级程度风险等级可能性等级严重等级程度风险等级可能性等级严重等级程度风险等级1ZK135+630-ZK135+710ZK136+160-ZK136+230（Ⅴ级围岩共150米）YK135+615-YK35+700YK136+190-YK36+258（Ⅴ级围岩共153米）可能高度高度Ⅲ级可能高度高度Ⅲ级偶然中度中度Ⅱ级2YK135+700-YK135+760YK136+100-YK136+190（Ⅳ级围岩共150米）ZK135+710-ZK135+770ZK136+080-ZK136+160（Ⅳ级围岩共140米）偶然中度中度Ⅱ级偶然中度中度Ⅱ级3ZK135+770-ZK136+080（Ⅲ级围岩共310米）YK135+760-YK136+100（Ⅲ级围岩共340米）不太可能低度低度Ⅰ级偶然中度中度Ⅱ级施工安全风险分布图向南隧道围岩级别施工安全风险分布表桩号ZK135+630～ZK135+710ZK135+710～ZK135+770ZK135+770～ZK136+080ZK136+080～ZK136+160ZK136+160～ZK136+230YK135+615～YK35+700YK135+700～YK135+760YK135+760～YK136+100YK136+100～YK136+190YK136+190～YK36+258围岩等级Ⅴ级Ⅳ级Ⅲ级Ⅳ级Ⅴ级地质情况进出洞口为全、强风化砂岩，洞身为强、中风化砂岩。坍塌柳州端出口浅埋段容易发生坍塌。洞口失稳进洞口为强风化砂岩段存在失稳出洞口全、强风化砂岩浅埋段存在局部偏压爆破施工放炮事故爆破施工的管理，起爆过程的控制，易发生一洞起爆另一洞施工人员未撤出等原因。2、枫木界隧道施工安全风险分布表序号施工区段坍塌洞口失稳爆破施工放炮事故可能性等级严重等级程度风险等级可能性等级严重等级程度风险等级可能性等级严重等级程度风险等级1ZK142+185～ZK142+270（Ⅴ级围岩共85米）YK142+206～YK142+300（Ⅴ级围岩共94米）可能高度高度Ⅲ级可能高度高度Ⅲ级偶然中度中度Ⅱ级2ZK142+270～ZK142+440ZK143+600～ZK143+690（Ⅳ级围岩共260米）YK142+300～YK142+450YK143+600～YK143+684（Ⅳ级围岩共224米）偶然中度中度Ⅱ级偶然中度中度Ⅱ级3ZK142+440-ZK143+600（Ⅲ级围岩共1160米）YK142+450-YK143+600（Ⅲ级围岩共1150米）不太可能低度低度Ⅰ级偶然中度中度Ⅱ级施工安全风险分布图枫木界隧道围岩级别施工安全风险分布表桩号ZK142+185～ZK142+270ZK142+270～ZK142+440ZK142+440-ZK143+600ZK143+600～ZK143+690YK142+206～YK142+300YK142+300～YK142+450YK142+450-YK143+600YK143+600～YK143+684围岩等级Ⅴ级Ⅳ级Ⅲ级Ⅳ级Ⅴ级地质情况进出洞口为全、强风化砂岩，洞身为强、中风化砂岩。坍塌柳州端出口浅埋段容易发生坍塌。洞口失稳进洞口为强风化砂岩段存在失稳出洞口全、强风化砂岩浅埋段存在局部偏压爆破施工放炮事故爆破施工的管理，起爆过程的控制，易发生一洞起爆另一洞施工人员未撤出等原因。六、向南、枫木界隧道风险控制措施（一）风险接受准则按照《指南》要求，一般风险源由施工企业按照常规制定控制措施。重大风险源按照预案、预警、预防等三阶段制定控制措施。表33风险接受准则向南、枫木界隧道爆破施工放炮事故属中度“可接受”风险，需采取一定的监测措施。隧道坍塌和洞口失稳属高度“不期望”风险，需采取处理措施并加强监测，防止事故发生。（二）一般风险源控制措施一般风险源指风险源相对简单，影响因素间关联性较低，运用一般知识与经验即可防范的风险源。主要包括触电、高处坠落、物体打击、车辆伤害等事故。1、安全用电及洞内电气设备安全保证措施（1）电工应经专门训练，应熟悉电气安全知识和触电急救方法，并经考试合格后，持电工证方能上岗。所有用电气线路一律经电工安装接电，严禁私自接线用电。所有施工人员掌握安全用电的基本知识和所有设备性能，用电人员各自保护好设备的负荷线，地线和开关，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。（2）安装变压器必须符合电业部门的要求，并设专人管理。施工用电要尽量保持三相平衡。

现场的变（配）电设备处，必须备有灭火器材和高压安全用具。非电工人员严禁接近带电设备。（3）现场所有用电设备必须按规定设置漏电保护装置，严格按照TN-S系统布置，三级配电，二级保护，一机一闸一漏。动照线路分开设置，隧道内的照明灯光应保证亮度充足、均匀及不闪烁，

隧道内用电线路，均应使用防潮绝缘导线，并按规定的高度用磁瓶悬挂牢固。不得将电线挂在铁钉和其他铁件上，或捆扎在一起。如使用电缆亦应牢固地悬挂在高处，不得放在地上。（4）隧道内各部的照明电压应为：开挖、支撑及衬砌作业地段为12-36V；成洞地段为110-220V；手提作业灯为12-36V。在潮湿及漏水隧道中的电灯应使用防水灯口。（5）检修电气设备时应按下列要求进行：电气设备的检修必须由电工进行，他人不得任意操作；工作中如遇停电应拉下开关，切断电源；检修结束必须仔细检查各项设备的情况，没有异常，方可合闸；大型电气设备检修应在切断电源、设好防护后进行，并在开关处设置警示标牌，工作完成后方可拆除；如需进行送电试验时，必须在认真检查并与有关部门联系后，方可进行。（6）移动式电气机具设备应用橡胶电缆供电，并经常注意理顺；跨越道路时，应埋入地下或做穿管保护。（7）电气设备的传动带、转轮、飞轮等外露部位必须安设防护罩。（8）直接向洞内供电的馈线上，严禁设置自动重合闸，手动合闸时与洞内值班人员联系。（9）应有自备电源，以免因电网停电造成工程损失和出现事故。自备电源和电网之间，要有联锁保护。2、安全焊接作业（1）电焊机应安设在干燥、通风良好的地点，焊接作业10米范围内严禁存放易燃、易爆物品，焊接周围应备有消防设备。更换场地，移动电焊机时，必须切断电源，检查现场，清除焊渣。（2）电焊机应设置单独的开关箱，按照要求装设漏电保护器，交流弧焊机变压器的一次侧电源线长度不应大于5m，进线处必须设置防护罩，电焊机械的二次线应采用防水橡皮护套铜芯软电缆，电缆长度不应大于30m，把线、地线不得与钢丝绳、各种管道、金属构件等接触，严禁采用金属构件或结构钢筋代替二次线的地线；交流电焊机应装配防二次侧触电保护器。（3）电焊作业人员应按照规定经特种作业资格培训考核合格后，持证上岗，作业时应穿戴防护用品，在高空焊接时，必须系好安全带。施焊完毕，拉闸上锁。在潮湿地点工作，电焊机应放在木板上，操作人员应站在绝缘胶板或木板上操作。（4）严禁在带压力的容器和管道上施焊。焊接带电设备时，必须先切断电源。焊把线不得放在电弧附近或者炽热的焊缝旁，不得碾压焊把线。（5）气焊时先开乙炔阀点火，后开氧气阀调整火焰。关闭时先关乙炔阀，再关闭氧气阀。作业中若氧气管着火应立即关闭氧气阀，不得弯折胶管断气，若乙炔管着火，先关熄炬火，可用弯折前面一段软管方法止火。（6）乙炔发生器与氧气瓶不得同放一处，距易燃易爆品不得少于10m。严禁用明火检验是否漏气。氧气、电石应随用随领，下班后送回专用库房。（7）氧气瓶、乙炔发生器受热不得超过35°，避免碰撞、剧烈震动和强烈阳光曝晒，防止火花和锋利物件碰撞胶管。气瓶、氧气表及焊割工具的表面，严禁沾污油脂。乙炔发生器不得放在电线的正下方。（8）点火时焊枪不得对人，正在燃烧的焊枪不得随意乱放。3、洞内防火安全保证措施（1）坚持“预防为主，防消结合”的指导思想，成立消防委员会、义务消防队，负责日常的消防工作。（2）对现场操作人员进行安全防火知识教育，并充分利用醒目标语等多种形式宣传防火知识，签订防火协议，从思想上使每个员工重视安全防火工作，增强防火意识。（3）专职消防员每天巡视现场消防工作情况，经常检查消防器材。（4）施工现场设置有效而数量足够的消防器材，并设明显的安全警示标志，定期检查、补充和更换，不得挪做他用。（