济南文体旅游城集成式爬架施工方案

一、计算依据1、《建筑结构构荷载规范》GB500009-200122、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200103、《钢钢结构设计规规范》GB500017-200174、《建建筑施工附着着升降脚手架架管理暂行规规定》建设部部5、《建建筑施工附着着升降脚手架架安全技术规规程》DGJ088-19905-19996、《建建筑施工脚手手架实用手册册》杜荣军，中中国建筑工业业出版社7、《建建筑施工工具具式脚手架安安全技术规范范》JGJ2002-201108、《钢结构焊焊接规范》GB506661—2011二、软件介绍本计算书基于结结构分析软件件SAP20000，程序是由EdwarrdsWiilson创始的SAP(SStructtureAAnalyssisPrrogramm)系列程序发发展而来的，至至今已经有许许多版本面世世。SAP20000(SAAP90的替代品)是这些新一一代程序中最最新也是最成成熟的产品。最最新的SAP20000Noonlineear版除了包括括全部Plus的功能之外外，再加上动动力非线性时时程反应分析析和阻尼构材材、减震器、Gap和Hook构材等材料料特性，它主主要适用于分分析带有局部部非线性的复复杂结构(如基础隔震震或上部结构构单元的局部部屈服)。集成化的通用结结构分析与设设计软件自从从三十年前SAP诞生以来，它它已经成为最最新分析方法法的代名词。SAP20000保持了原有有产品的传统统，具有完善善、直观和灵灵活的界面，为为在交通运输输、工业、公公共事业、运运动和其它领领域工作的工工程师提供无无出其右的分分析引擎和设设计工具。三、参数信息3.1、计算模模型参数架体外延米L((m)1#2#5#--11#楼241.11m，3#4#楼153.66m建筑物宽度1#-11##17..98m建筑物高度H((m)1#-8#楼1106.355米（3#除外103.335米），9#楼76.35米，10#111#73.335米穿墙螺栓所在位位置混凝土厚厚度(mm)200混凝土强度最低低等级要求C203.2、集成架架参数构造示意图架体参数表脚手架单元体长长度/架体跨度la(m)6脚手架宽度/横横向间距lb(m)0.72脚手架步距(mm)1.8内侧立杆中心线线至墙面的距距离(m)0.55脚手架计算高度度H0(m)13.5主框架标准节高高度(m)3.6架体悬挑长度((m)2悬臂高度H3((m)4.5下固定架附着支支撑点/支座与架底底的距离H1(m)3.3下固定架附着支支撑点/支座之间的的距离H2(m)2.95立杆纵距(m))1.5立杆跨数43.3、材料参参数定型钢脚手板2mm花纹板定型安全网0.6mm镀锌锌板底部桁架杆材质质方管40*400*5架体小横杆D48.3*33.6架体立杆材质方管60*600*4架体轨道材质[6.3槽钢支座1材质[6.3槽钢支座2材质[14槽钢3.4、荷载参参数脚手板铺设总层层数4同时施工层数结构施工2层装修施工3层施工均布荷载((kN/m2)结构施工：3装修施工：2升降工况：0..5结施坠落：3装修坠落：2基本风压ωo((kN/m2)0.55风压高度变化系系数μzB类地区1500米高度：2.383.5、支座参参数支座示意图支座1支座2l(mm)400l(mm)300h(mm)400h(mm)250螺栓钢垫板(mmm)100×1000×10螺栓直径(mmm)36螺栓抗拉强度fftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度ffvb(N/mm2)130板式支座l(mm)2000h(mm)140（双144a槽钢组合截截面）四、荷载计算4.1、各构件件重量4.2、架体自自重施工荷载2步3KN/m2××脚手板长度×脚手板宽度×脚手板层数数3×6×（0..72+0..15）×2=31..32kN架体自重小计30.72kNN4.3、架体构构架荷载计算算方法1）分别按内排排脚手架、外外排脚手架计计算，然后进进行荷载比较较，选取最不不利情况进行行设计计算。2）内外排架操操作层的脚手手板恒荷载和和活荷载，按按短横杆内侧侧悬挑简支梁梁计算支座反反力的方法进进行分配：图中：横距L为0.72m小横杆伸出出长度a为0.15m经过计算得：R内＝＝q×(L++a)2/((2L)＝q×(0..72+0.15)2/(2×00.72)=0.5226qR外＝＝q×(L-a)2/(2L)＝q×(0..72-0.15)2/(2××0.72)=0.2226q计算分配系数得得：外排架分配系数数M外＝R外/(R外+R内)＝0.2266/(0.2226+0.5266)=0.3内排架分配系数数M内＝1-M外=1-0..3＝0.74.4、架体构构架荷载1）外排脚手架架副框架外排荷载载G11＝（副框架架下节+副框架标准准节)/2＝5.56//2＝2.78kkN；脚手板荷载G12＝脚手板重重量（4层）×分配系数＝＝6.57×00.226＝1.97kN；防护网荷载G13＝定型防护护网重量＝77.1kN；；水平杆荷载G14＝水平杆重重量/2＝0.59kkN；外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+00.59＝12.444kN。1）内排脚手架架副框架外排荷载载G11＝（副框架架下节+副框架标准准节)/2＝2.78kkN；脚手板自重G12＝脚手板重重量（4层）×分配系数＝＝6.57×00.7＝4.6kN；水平杆荷载G14＝水平杆重重量/2＝0.59kkN；内排架总荷载G1内＝2.78++4.6+00.59＝7.97kN。4.5、架体活活荷载1)活荷载标准准值q＝跨距×跨数数×(横距+小横杆伸出出长度)×同时作业层层数×每层活荷载载标准值使用工况活荷载载标准值q活使＝1.50××4×(0..72+0.15)×2×3.00＝31.322kN升降工况活荷载载标准值q活升＝1.50××4×(0..72+0.15)×2×0.50＝5.22kNN五、架体构件计计算5.1、定型脚脚手板计算架体活荷载主要要由脚手板上上活荷载传递递，通过脚手手板定型边框框传递荷载，脚脚手板短边作作为里外连接接小横杆，长长边作为水平平杆，对其进进行分析计算算如下：脚手板规格：00.87×11.44=11.25m22，自重荷载0.41//1.25==0.3288kn/m22；脚手板边边框均为50×500×5角钢：(脚手板每块块重量41.044kg）1）短边杆件计计算：短边恒荷载：00.328kkn/m2×0.877=0.4772kn/mm短边活荷载：33×1.444=4.322kn/m短边设计荷载：：S短=1.2SS短边恒+1..4S短边边活=0.5567+6..048=66.615KKN按照如下的两种种计算简图的的受力分析结结果选取最不不利状态进行行验算：（1）（2）短边杆计算简图图受力分析结果如如下：弯矩（kN.mm）：（1）（2）则，弯矩取0..43kN..m。剪力（kN）：：（1）（2）则，剪力取2..4kN。挠度：（1）（2）对于（1），最最大挠度在跨跨中，其值为为1.02mmm；对于（2），最大挠挠度在悬臂端端，其值为0.7088mm。a．抗弯强度验验算短边的计算抗弯弯强度小于2205.0NN/mm2,,满足要求!b．抗剪强度验验算短边的计算剪切切强度小于1120.0N/mmm2,满足足要求!c．挠度验算对于（1），最最大挠度，且且。对于（2），最最大挠度，且且。短边杆件的挠度度验算满足要要求!2）长边杆件计计算长边恒荷载：00.328kkn/m2×0.877=0.2885kN/mm长边活荷载：33×0.877=2.611kN/m长边设计荷载：：S长=1.2SS长边恒+1..4S长边边活=0.3342+3..654=33.996KKN受力分析结果如如下：最大弯矩1.005kN..m；最大剪力2.8322kN；挠度9.27mmma．抗弯强度验验算长边的计算抗弯弯强度小于2205.0NN/mm2,满足要求!b．抗剪强度验验算长边的计算剪切切强度小于1120.0N/mmm2,满足要求!c．挠度验算最大挠度，且。长边杆件的挠度度验算满足要要求!3）脚手板固定定支点力计算算脚手板的支反力力将以集中荷荷载的形式传传递到框架立立杆上，受力力见图如下：：计算支座1和支支座2的支反力结结果如下：R内＝S短×((L+a)22/(2L))＝q×(0..72+0.15)2/(2×00.72)=0.5226q=3.4884KNR外＝＝S短×(L-a)2/((2L)＝q×(0..72-0.15)2/(2××0.72)=0.2226q=1.4997KN5.2、水平杆杆计算水平杆材料为440×40××5方管，杆件件作为连系杆杆，并不承受受脚手板荷载载，因此仅进进行稳定性计计算：恒荷载计算值qq＝1.2×00.047==0.0566KN/m杆件最大挠度：：。满足要求!构件长细比：。满足要求！5.3、副框架架立杆稳定性性验算副框架立杆（660×60××4）在结构施施工和装修施施工时受荷相相同，但因每每种工况下的的内外立杆所所受荷载不同同，需分别验验算，压弯杆件稳定性应满足下列要求：当有风荷载组合合时，水平支支承桁架上部部的副框架立立杆的稳定性性应符合下式式要求：式中：——压杆杆的截面面积积（），其值为854；——轴心受压构构件的稳定系系数，应按JGJ2002-20110附录选取；；——压杆的弯矩矩设计值（）；——压杆的截面面抗弯模量（），其值为145100；——钢材抗拉、抗抗压和抗弯强强度设计值（）。1．副框架内立立杆（1）副框架内内立杆自重（2）脚手板的的自重及其上上活荷由脚手板支反力力的计算可知知：对于其上有活荷荷的脚手板，传传递给内立杆杆的荷载为：：对于只有自重脚脚手板，传递递给内立杆的的荷载为：所以脚手板传递递给内立杆的的荷载：（3）水平杆自自重（4）底部支撑撑桁架上下弦弦杆、斜腹杆杆及节点板重重量所以，作用在内内立杆上的轴轴力则，。满足要求。2．副框架外立立杆（不考虑虑风荷）（1）副框架外外立杆自重（2）脚手板自自重及其上活活荷载由脚手板支反力力的计算可知知：对于其上有活荷荷的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：对于只有自重的的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：所以脚手板传递递给内立杆的的荷载：（3）水平杆自自重（4）底部支撑撑桁架上下弦弦杆、斜腹杆杆及节点板重重量（5）防护网自自重所以，作用在内内立杆上的轴轴力则，。满足要求。3．副框架外立立杆（考虑风风荷）（1）副框架外外立杆自重（2）脚手板自自重及其上活活荷载由脚手板支反力力的计算可知知：对于其上有活荷荷的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：对于只有自重的的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：所以脚手板传递递给内立杆的的荷载：（3）水平杆自自重（4）底部支撑撑桁架上下弦弦杆、斜腹杆杆及节点板重重量（5）防护网自自重所以，作用在内内立杆上的轴轴力由风荷载设计值值产生的立杆杆段弯矩，可可按下式计算算：式中：——风荷荷载标准值产产生的弯矩；；——风荷载标准准值；——立杆纵距。则：所以：满足要求。六、水平支承桁桁架计算6.1杆件受受力分析水平支承桁架跨跨距为1.50m，跨数为4，宽度为0.72m，高度为1.80m。水平支承桁架承承受由立杆传传递来的荷载载，按照框架架立杆所受压压力最大的情情况（内立杆杆受压）对水水平支承桁架进行验验算。由立杆受力分析析结果可知，最最不利荷载为为内立杆轴力力N=16..432kNN,此荷载直接接作用于桁架架上弦，受力力简图如下（单单位：N、mm）：受力分析结果如如下（单位：：N）：挠度如下：最大挠度发生在在桁架底部跨跨中，即3节点，其值值为2.5033mm。满足要求。综上分析，选最最不利杆件进进行验算：对对简支情况14（17）杆件进行行受拉验算，N=279900.633N；对简支情情况5（6、7、8）杆件进行行受压验算，N=178861.555N，计算长度1500mmm；对简支情情况15（16）杆件或悬悬挑情况5杆件进行受受压验算，N=93000.21NN，计算长度2343mmm。14（17）杆杆：满足要求。5（6、7、88）杆：，查表得。满足要求。15（16）杆杆：，查表得。满足要求。6.2连接螺栓栓验算采用M16螺栓栓连接各杆件件，承受剪应应力，且最大大剪应力不超超过279000.63N==27.900kN。满足要求。6.3焊缝验算算（整体式）杆件最大内力为为357233.1N，节点板设设计角焊缝，长长度不短于100mm。满足要求。七、主框架计算算7.1、构造参参数主框架支承跨度度（即水平支支承桁架长度度为)6.000m，主框架步步高为1.80m，步数为8。7.2、风荷载载计算1)风荷载标准准值计算公式式如下：其中βz———风振系数βz＝1μz——风压高高度变化系数数μz＝0.8μs——风荷载载体型系数μs＝2.38（B类地区，150米）ω0——基本风风压值ω0使＝0.55kN/mm2ω0升降＝0..25kN/mm2经过计算得：风风荷载标准值值：ωk使＝1×0.8×2.38×00.55＝0.9255kN/m2ωk升降＝1××0.8×2.38×00.25＝0.4244kN/m22)风荷载集中中力计算将风风荷载设计值值简化为作用用在主框架外外侧节点上的的水平集中荷荷载。P使＝主框架步步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00××0.9255＝9.94kNNP升降＝主框架架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00××0.4244＝4.54kNN7.3、使用工工况计算主框架自重按照照与附墙支座座的位置关系系分布到各支支座上，水平平支撑桁架将将其他荷载传传递到主框架架的底部，风风荷载转化为为节点荷载作作用于主框架架上（区分两两个风向）。1）架体活荷载载外排架使用工况况活荷载标准准值q外活使＝31.322×0.3＝9.39kNN内排架使用工况况活荷载标准准值q内活使＝31.322×0.7＝21.922N2）架体框架荷荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+00.59＝12.444kN。内排架总荷载G1内＝2.78++4.6+00.59＝7.97kN。3）底部水平支支撑桁架荷载载外排底部桁架荷荷载G2外＝G21+G22=0.6638kNN底部水平支撑桁桁架外排杆：：G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.3==0.3744kN底部封闭脚手板板G22=（0.22××4）×0.3==0.2644kN内排底部桁架荷荷载G2内＝G21+G22=1.4484kNN底部水平支撑桁桁架外排杆G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.7==0.8688kN底部封闭脚手板板G22=（0.22××4）×0.7==0.6166kN(1)主框框架架杆件编编号，内力计计算得各杆件件轴力大小如如下：主框架外排荷载载设计值：1.3×（G1外+G2外+q外活使）=1.3×222.4688=29.211kN主框架内排荷载载设计值：1.3×（G1内+G2内+q内活使）=1.3×331.3744=40.7886kN(1)主框架架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：风从外来（活荷荷载由立杆向向下传递，故故均按杆件轴轴力计算）桁架杆件轴力最最大拉力为Nmax拉=499.675kkN.桁架杆件轴力最最大压力为Nmax压=-449.6755kN.(3)轴心受受力杆件强度度的计算式中N———杆件轴心压压力大小；Ann——轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴轴向力为49.6775kN,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度度σ＝49.6775×10000/8.996×100＝55.444N/mm2计算强度不大于于强度设计值值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受受力杆件稳定定性的验算式中N——杆件轴心压压力大小；A——杆件件的净截面面面积；φ——受压杆杆件的稳定性性系数。轴心受力杆件稳稳定性验算结结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kNN)计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-4.976.38满足要求2113.20880.4970.000.00满足要求3121.92880.44613.382-33.49——4113.20880.497-12.425527.90满足要求545.2830.869-14.919.14满足要求6113.20880.49712.425-27.90——7121.92880.44640.119-100.399——8113.20880.497-49.6755111.55满足要求945.2830.869-24.8331.89满足要求10113.20880.49749.675-111.555——11121.92880.446-32.1880.53满足要求12113.20880.497-2.5275.67满足要求1345.2830.8692.021-2.60——14113.20880.49719.796-44.45——15121.92880.446-5.44313.62满足要求16113.20880.4972.527-5.67——1745.2830.869-7.90910.16满足要求18113.20880.49714.743-33.11——19121.92880.446-14.887737.25满足要求20113.20880.4975.501-12.35——2145.2830.869-4.4015.65满足要求22113.20770.4970.921-2.07——23121.92880.44611.851-29.66——24113.20770.497-5.50212.36满足要求2545.2830.869-14.331118.41满足要求26113.20880.49711.924-26.78——27121.92880.446-2.9027.26满足要求28113.20880.49711.065-24.85——2945.2830.869-8.85211.37满足要求30113.20880.4979.23-20.73——31121.92880.44623.835-59.64——32113.20880.497-11.065524.85满足要求3345.2830.869-13.822217.75满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最最大拉力为Nmax拉=59..43kN..桁架杆件轴力最最大压力为Nmax压=-449.54kN.(3)轴心受受力杆件强度度的计算式中N———杆件轴心压压力大小；Ann——轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴轴向力为599.43kNN,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度度σ＝59.433×10000/8.966×100＝66.322N/mm2计算强度不大于于强度设计值值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受受力杆件稳定定性的验算式中N——杆件轴心压压力大小；A——杆件件的净截面面面积；φ——受压杆杆件的稳定性性系数。轴心受力杆件稳稳定性验算结结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kNN)计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-0.060.08满足要求2113.20880.4970.000.00满足要求3121.92880.446-13.2533.16满足要求4113.20880.49712.29-27.60——545.2830.8694.77-6.13——6113.20880.497-13.4130.11满足要求7121.92880.446-38.5996.57满足要求8113.20880.49748.47-108.855——945.2830.86914.82-19.03——10113.20880.497-49.54111.25满足要求11121.92880.44625.20-63.06——12113.20880.49725.13-56.43——1345.2830.869-9.4912.19满足要求14113.20880.497-25.7857.89满足要求15121.92880.44625.42-63.61——16113.20880.497-9.5921.54满足要求1745.2830.8690.73-0.94——18113.20880.497-2.114.74满足要求19121.92880.4465.86-14.66——20113.20880.497-2.144.81满足要求2145.2830.869-3.334.28满足要求22113.20770.497-10.9724.63满足要求23121.92880.4465.73-14.34——24113.20770.497-2.245.03满足要求2545.2830.8698.42-10.81——26113.20880.49718.81-42.24——27121.92880.44611.83-29.60——28113.20880.497-4.299.63满足要求2945.2830.86959.43-76.33——30113.20880.49718.8-42.22——31121.92880.44623.835-59.64——32113.20880.49740.74-91.49——3345.2830.869-4.265.47满足要求7.4、升降工工况计算主框架自重按照照与附墙支座座的位置关系系分布到各支支座上，水平平支撑桁架将将其他荷载传传递到主框架架的底部，风风荷载转化为为节点荷载作作用于主框架架上（区分两两个风向）。2）架体活荷载载外排架升降工况况活荷载标准准值q外活升＝2×（5.22×00.3）＝2.04kNN内排架升降工况况活荷载标准准值q内活升＝2×（5.22×00.7）＝4.75kNN2）架体框架荷荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+00.59＝12.444kN。内排架总荷载G1内＝2.78++4.6+00.59＝7.97kN。3）底部水平支支撑桁架荷载载外排底部桁架荷荷载G2外＝G21+G22=0.6638kNN底部水平支撑桁桁架外排杆：：G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.3==0.3744kN底部封闭脚手板板G22=（0.22××4）×0.3==0.2644kN内排底部桁架荷荷载G2内＝G21+G22=1.4484kNN底部水平支撑桁桁架外排杆G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.7==0.8688kN底部封闭脚手板板G22=（0.22××4）×0.7==0.6166kN(1)主框架架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：主框架外排荷载载设计值：2×（G1外+G2外+q外活使）=2×15..118=30.2336kN主框架内排荷载载设计值：2×（G1内+G2内+q内活使）=2×14..204=28.4008kN(2)主框架架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：(1)主框架架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：风从外来（活荷荷载由立杆向向下传递，故故均按杆件轴轴力计算）桁架杆件轴力最最大拉力为Nmax拉=42..38kN..桁架杆件轴力最最大压力为Nmax压=-511.71kNN.(3)轴心受受力杆件强度度的计算式中N———杆件轴心压压力大小；Ann——轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴轴向力为422.38kNN,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度度σ＝42.388×10000/8.966×100＝47.299N/mm2计算强度不大于于强度设计值值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受受力杆件稳定定性的验算式中N——杆件轴心压压力大小；A——杆件件的净截面面面积；φ——受压杆杆件的稳定性性系数。轴心受力杆件稳稳定性验算结结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kNN)计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-2.022.59满足要求2113.20880.4970.000.00——3121.92880.4464.70-11.76——4113.20880.497-5.8713.18满足要求545.2830.869-5.487.04满足要求6113.20880.4976.30-14.15——7121.92880.4469.58-23.97——8113.20880.497-17.8740.13满足要求945.2830.869-10.9914.11满足要求10113.20880.49714.06-31.57——11121.92880.446-10.7526.90满足要求12113.20880.497-9.8722.16满足要求1345.2830.8691.10-1.41——14113.20880.4971.70-3.82——15121.92880.446-4.8912.24满足要求16113.20880.497-5.5612.49满足要求1745.2830.869-1.041.34满足要求18113.20880.4970.74-1.66——19121.92880.44616.55-41.41——20113.20880.497-23.9753.83满足要求2145.2830.869-11.0014.13满足要求22113.20770.49720.87-46.87——23121.92880.44621.77-54.48——24113.20770.497-51.71116.12满足要求2545.2830.869-17.2722.18满足要求26113.20880.49742.38-95.17——27121.92880.446-10.2725.70满足要求28113.20880.497-46.86105.23满足要求2945.2830.8691.05-1.35满足要求30113.20880.49731.15-69.95——31121.92880.446-4.3110.79满足要求32113.20880.497-43.0296.61满足要求3345.2830.869-0.020.03满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最最大拉力为Nmax拉=14..94kN..桁架杆件轴力最最大压力为Nmax压=-399.58kNN.(3)轴心受受力杆件强度度的计算式中N———杆件轴心压压力大小；Ann——轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴轴向力为144.94kNN,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度度σ＝14.944×10000/8.966×100＝16.677N/mm2计算强度不大于于强度设计值值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受受力杆件稳定定性的验算式中N——杆件轴心压压力大小；A——杆件件的净截面面面积；φ——受压杆杆件的稳定性性系数。轴心受力杆件稳稳定性验算结结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kNN)计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-0.270.35满足要求2113.20880.4970.000.00满足要求3121.92880.446-4.9512.39满足要求4113.20880.4974.56-10.24——545.2830.8691.16-1.49——6113.20880.497-8.9220.03满足要求7121.92880.446-10.4826.23满足要求8113.20880.49714.94-33.55——945.2830.8696.46-8.30——10113.20880.497-19.3843.52满足要求11121.92880.4467.10-17.77——12113.20880.4978.02-18.01——1345.2830.869-3.364.32满足要求14113.20880.497-11.2725.31满足要求15121.92880.4467.67-19.19——16113.20880.497-3.297.39满足要求1745.2830.869-4.135.30满足要求18113.20880.497-3.858.65满足要求19121.92880.446-1.373.43满足要求20113.20880.497-5.1211.50满足要求2145.2830.8690.49-0.63——22113.20770.497-5.3712.06满足要求23121.92880.446-1.032.58满足要求24113.20770.497-5.9513.36满足要求2545.2830.8691.61-2.07——26113.20880.497-4.259.54满足要求27121.92880.44612.27-30.70——28113.20880.497-20.6246.30满足要求2945.2830.869-5.717.33满足要求30113.20880.49711.30-25.38——31121.92880.44614.27-35.71——32113.20880.497-39.5888.88满足要求3345.2830.869-6.538.39满足要求八、附墙支承结结构及承重构构件强度验算算8.1、计算附附墙支承结构构的最不利集集中荷载1)架体自重330.72kkN2)正常使用工工况支座荷载载P使＝1.2××30.722+1.4×31.322＝80.711kNP使设＝1.33×P使＝10.922kN3)正常升降工工况支座荷载载P升＝1.2××30.722+1.4×5.22＝44.166kNP升设＝2×P升＝88.344kN3)升降工况下下发生坠落支支座荷载P升坠＝44..16kN××2(冲击系数)＝88.344kN4)使用工况下下发生坠落支支座荷载P使＝1.2××30.722+1.4×31.322＝80.711kNP使坠＝80..71×2(冲击系数)＝163.442kN4)最不利荷载载结果为使用工况下发生生坠落的集中中荷载，是附附墙支承结构构的最不利荷荷载。8.2、附墙支支承结构强度度验算8.2.1剪力力墙1型支座强度度验算计算简图如下图图：其中：：杆a长：0.03m，杆b长：0.37m，BC杆长：0.5666m1）AB杆为为拉弯杆，AB杆为[6.3槽钢，共组组合2根截面积A＝11688.880mm2截面模量W＝＝322466.00mmm3Mmax＝P××(ab/LL)＝163.442×(0..03×0..37/0..40)＝4.53kNN.mRA＝＝P×(b//L)＝163.442×(0..37/0..40)＝151.116kNNABB＝RA×Tan∠ACB＝151.116×(0..40/0..566)＝106.883kN需满足以下公式式要求:其中：抗拉强度度f＝215N//mm2σ＝106.883×10000/16888.80++4.53×110000000/4266100＝63.266+106..31=1669.57NN/mm2附墙支承结构抗抗拉强度σ<=f，满足要求求。2）AC杆为为中心受压杆杆，AC杆为[6.3槽钢，AC杆长：0.5666m，共组合2根截面积A＝11688.880mm2回转半径i＝＝24.533mmNACC＝RA/Cos∠ACB＝151.116/(0..50/0.5666)＝133.553kN其中：抗压强度度设计值f＝215N//mm2长细比λ＝l00/i＝500.000/24..53＝20.388规范查表JGGJ202--2010附录表A，轴心受压压立杆的稳定定系数Φ＝0.9499最不利压杆强度度σ＝133.553×10000/(0..949×11688.880)＝83.322N/mm2附墙支承结构压压杆强度σ<=f，满足要求求。8.2.2穿墙墙螺栓强度验验算需满足如下公式式：螺杆直径D螺螺＝36.00mmm螺栓螺纹处有效效截面直径d0＝35.255mm螺栓数量N螺螺＝2个计算得到：所承受的剪力Nv＝2（冲击系数数）×（163.442-151.116）/2＝12.266kN抗剪承载能力设设计值Nvb＝158.778kN抗拉承载能力设设计值Ntb＝165.990kN高度h为:0..40m所承受的拉力Nt＝2（冲击系数数）×NAB/2＝106.883kN;计算得到：N<=1，穿穿墙螺栓强度度验算满足要要求。8.2.3穿墙墙螺栓孔处混混凝土局部承承压强度计算算需满足如下公式式：混凝土型号为：：C20，查表得到fc＝9.6N/mmm2穿墙螺栓直径dd为：36.00mmm混凝土外墙的厚厚度b为：200.000mm一个螺栓承受剪剪力计算值N＝66.466kN一个螺栓承受剪剪力设计值Nv==12.266<=666.46，满足要求求。8.2.4剪力力墙2型支座强度度验算计算简图如下图图：其中：：a长：0.03m，b长：0.27m，d长：0.15m，h高：0.25mm1)AB杆为为拉弯杆，AB杆为[14a槽钢，共组组合2根截面积A＝33702.000mm2截面模量W＝＝1610000.00mmm3Mmax＝P××L＝163.442×(0..03×0..27/0.330)＝4.41kNN.mRA＝P×((b/L)＝163.442×(0..27/0.330)＝147.008kNNABB＝RA×(b/h)＝147.008×(0..27/0.25)＝158.884kN需满足以下公式式要求:其中：抗拉强度度f＝215N//mm2σ＝158.884×10000/37002.00++4.41×110000000/1611000.000＝42.911+27.339=70..3N/mmm2附墙支承结构抗抗拉强度σ<f，满足要求求8.2.5穿墙墙螺栓强度验验算需满足如下公式式：螺杆直径D螺螺＝36.00mmm螺栓螺纹处有效效截面直径d0＝35.255mm螺栓数量N螺螺＝2个计算得到：所承受的剪力Nv＝2（冲击系数数）×（163.442-147.008）/2＝16.344kN抗剪承载能力设设计值Nvb＝158.778kN抗拉承载能力设设计值Ntb＝165.990kN高度h为:0..25m所承受的拉力Nt＝2（冲击系数数）×NAB/2=1558.84kk