第五章-材料的疲劳性能-青岛科技大学-材料科学与工程学院

第五章材料的疲惫性能第一节疲惫破坏的一般规律1、疲惫的定义材料在变动载荷和应变的长期作用下，因累积损伤而引起的断裂现象，称为疲惫。2、变动载荷指大小或方向随着时间变更的载荷。变动应力：变动载荷在单位面积上的平均值。分为：规则周期变动应力和无规则随机变动应力交变应力

（应力大小或方向呈周期性变更）3、循环载荷（应力）的表征①最大循环应力：σmax②最小循环应力：σmin③平均应力：σm=（σmax+σmin）/2④应力幅σa或应力范围Δσ：Δσ=σmax-σminσa=Δσ/2=（σmax-σmin）/2⑤应力比（或称循环应力特征系数）：r=σmin/σmax5、循环应力分类按平均应力、应力幅、应力比的不同，循环应力分为：①对称循环σm=（σmax+σmin）/2=0r=-1属于此类的有：大多数旋转轴类零件。②不对称循环

σm≠0如：发动机连杆、螺栓

(a）σa>σm>0，-1<r<0（b）σa>0，σm<0，r<-1③脉动循环σm=σa>0，r=0（σmin=0）如：齿轮的齿根、压力容器。σm=σa<0，r=∞（σmax=0）如：轴承（压应力）。④波动循环σm>σa0<r<1σmin>0如：发动机气缸盖、螺栓。⑤随机变动应力应力大小、方向随机变更，无规律性。如：汽车、飞机零件、轮船。二、疲惫破坏的特点在变动载荷作用下，材料薄弱区域，渐渐发生损伤，损伤累积到确定程度→产生裂纹，裂纹不断扩展→失稳断裂。特点：从局部区域起先的损伤，不断累积，最终引起整体破坏。1、潜藏的突发性破坏，脆性断裂（即使是塑性材料）。2、属低应力循环延时断裂（滞后断裂）。3、对缺陷特别敏感（可加速疲惫进程）。三、疲惫破坏的分类1、按应力状态弯曲疲惫扭转疲惫拉压疲惫接触疲惫复合疲惫2、按应力大小和断裂寿命高周疲惫→低应力疲惫N>105，б<бs低周疲惫→高应力疲惫N=102～105，б≥бs四、疲惫破坏的表征—疲惫寿命疲惫寿命：材料疲惫失效前的工作时间，即循环次数N。σNσ

-10疲惫曲线:应力б↑，N↓五、疲惫断口的宏观特征典型疲惫断口具有3个特征区：疲惫源疲惫裂纹扩展区瞬断区1、疲惫源疲惫裂纹萌生区，多出现在零件表面，与加工刀痕、缺口、裂纹、蚀坑等相连。特征：光亮，因为疲惫源区裂纹表面受反复挤压、摩擦次数多。疲惫源可以是一个，也可以有多个。如：单向弯曲，只有一个疲惫源；双向弯曲，可出现两个疲惫源。

2、疲惫裂纹扩展区（亚临界扩展区）

特征：断口较光滑并分布有贝纹线或裂纹扩展台阶。贝纹线是疲惫区最典型的特征，是一簇以疲惫源为圆心的平行弧线，凹侧指向疲惫源，凸侧指向裂纹扩展方向，近疲惫源区贝纹线较细密（裂纹扩展较慢），远疲惫源区贝纹线较稀疏、粗糙（裂纹扩展较快）。贝纹线（海滩花样）贝纹线区的大小取决于过载程度及材料的韧性，高名义应力或材料韧性较差时，贝纹线区不明显；反之，低名义应力或高韧性材料，贝纹线粗且明显，范围大。名义载荷依据额定功率用力学公式计算出作用在零件上的载荷。即机器平稳工作条件下作用于零件上的载荷。计算载荷=载荷系数*名义载荷

3、瞬断区裂纹失稳扩展形成的区域断口特征断口粗糙，脆性材料断口呈结晶状；韧性材料断口在心部平面应变区呈放射状或人字纹状；表面平面应力区则有剪切唇区存在。瞬断区一般在疲惫源对侧瞬断区大小与名义应力、材料性质有关高名义应力或脆性材料，瞬断区大；反之，瞬断区小。其次节疲惫破坏的机理一、金属材料疲惫破坏的机理1、疲惫裂纹的萌生（形核）第Ⅰ阶段在循环应力作用下，裂纹萌生常在材料薄弱区或高应力区。通过不匀整滑移或显微开裂（如其次相、夹杂物、晶界或亚晶界）等方式完成。通常将长0.05-0.10mm的裂纹定为疲惫裂纹核，对应的循环周期N，为微裂纹萌生期。驻留滑移带：在循环载荷作用下，即使循环载荷未超过材料屈服强度，也会在材料表面形成循环滑移带—不匀整滑移，其与静拉伸形成的匀整滑移不同，循环滑移带集中于某些局部区域，用电解抛光法也难以去除，即使去除了，再重新循环加载，还会在原处再现。驻留滑移带在表面加宽过程中，会形成挤出脊和侵入沟，从而引起应力集中，形成疲惫微裂纹→形核（萌生）。不匀整滑移：挤出和侵入模型表面易产生疲惫裂纹的缘由（1）在很多载荷方式下，如扭转疲惫，弯曲和旋转弯曲疲惫等，表面应力最大。（2）实际构件表面多存在类裂纹缺陷，如缺口，台阶，键槽，加工划痕等，这些部位极易由应力集中而成为疲惫裂纹萌生地。（3）相比于晶粒内部，自由表面晶粒受约束较小，更易发生循环塑性变形。（4）自由表面与大气干脆接触，因此，假如环境是破坏过程中的一个因素，则表面晶粒受影响较大。2、疲惫裂纹的扩展→第Ⅱ阶段疲惫裂纹形核后，在室温及无腐蚀条件下第Ⅰ阶段属于微裂纹扩展第Ⅱ阶段呈穿晶扩展，扩展速率da/dN随N的增加而增大。在多数韧性材料的第Ⅱ阶段，断口用电子显微镜可看到韧性条带而脆性材料中可看到脆性条带。疲惫条带（辉纹）呈略弯曲并相互平行的沟槽状花样，与裂纹扩展方向垂直。与贝纹线不同,疲惫条带是疲惫断口的微观特征。疲惫条带形成的缘由塑性钝化模型裂纹尖端的塑性张开，钝化和闭合钝化，使裂纹向前持续扩展疲惫裂纹的形成与扩展模型韧性疲惫条带与脆性疲惫条带形貌：疲惫条带的形成模型(Laird-Smith模型）：疲惫条带的形成模型(Laird-Smith模型）：疲惫条带的形成模型—再生核模型（F-R）疲惫条带的形成模型—再生核模型（F-R）韧性条带与脆性条带的区分二、非金属材料疲惫破坏机理1、

陶瓷材料的疲惫破坏机理静态疲惫相当于金属中的延迟断裂，即在确定载荷作用下，材料耐用应力随时间下降的现象。动态疲惫在恒定加载条件下，探讨材料断裂失效对加载速率的敏感性。循环疲惫在长期变动应力作用下，材料的破坏行为。陶瓷材料断口呈现脆性断口的特征。2、高分子聚合物的疲惫破坏机理⑴非晶态聚合物a、高循环应力时，应力很快达到或超过材料银纹的引发应力，产生银纹，随后转变成裂纹，扩展后导致材料疲惫破坏。b、中循环应力也会引发银纹，形成裂纹，但裂纹扩展速率较低（机理相同）。c、低循环应力，难以引发银纹，由材料微损伤累积及微观结构变更产生微孔及微裂纹，最终裂纹扩展导致宏观破坏。⑵结晶态高聚合物或低应力循环的非晶态高聚合物，疲惫过程有以下现象：①整个过程，疲惫应变软化而不出现硬化。②分子链间剪切滑移，分子链断裂，结晶损伤，晶体结构变更。③产生显微孔洞，微孔洞合并成微裂纹，并扩展成宏观裂纹。④断口呈裂纹扩展形成的肋状形态，断口呈丛生簇状结构（拉拔）。⑶高聚物的热疲惫由于聚合物为粘弹性材料，具有较大面积的应力滞后环，所以在应力循环过程中，外力所做的功有相当一部分转化为热能；而聚合物导热性能差，因此温度急剧上升，甚至高于熔点或玻璃化转变温度，从而产生热疲惫。热疲惫常是聚合物疲惫失效的主要缘由。因此疲惫循环产生的热量，使聚合物升温，可以修补高分子的微结构损伤，使机械疲惫裂纹形核困难。⑷聚合物疲惫断口可视察到两种特征的条纹每周期的裂纹扩展10μm（间距）。A、疲惫辉纹B、疲惫斑纹不连续、跳动式的裂纹扩展，50μm间距。聚合物相对分子量较高时，在全部应力强度因子条件下，皆可形成疲惫辉纹。而相对分子量较低时，在较低应力强度因子时，易形成疲惫斑纹。3、复合材料的疲惫破坏机理⑴复合材料疲惫破坏的特点a、多种疲惫损伤形式：界面脱粘、分层、纤维断裂、空隙增长等。b、不发生瞬断，其疲惫破坏的标准与金属不同，常以弹性模量下降的百分数1%-2%），共振频率变更（1-2HZ）作为破坏依据。c、聚合物基复合材料，以热疲惫为主，对加载频率感。d、较大的应变引起纤维与基体界面开裂形成疲惫源（纤维、基体的变形量不同）压缩应变使复合材料纵向开裂，故对压缩敏感。e、复合材料的疲惫性能与纤维取向有关纤维是主要承载组分，沿纤维方向具有很好的疲惫强度；而沿纤维垂直方向，疲惫强度较低。对于复合材料，界面结合特别重要，因为：基体与纤维的E不同，变形量不同，故界面产生很大的剪切应力。第三节疲惫抗力指标一、疲惫试验方法试验设备：旋转弯曲疲惫试验机试验方法用一组光滑试样，测量σ—N曲线，即疲惫应力—疲惫寿命曲线。试验标准GB4337—84旋转弯曲疲惫试验机：对称弯曲疲惫试验机Nσσ

-10试验结果临界值σ–1材料的疲惫强度σ>σ–1有限循环σ≤σ–1无限循环金属材料的疲惫曲线有两类：碳钢、低合金钢、球铁等有水平线；而有色合金、不锈钢、高强度的无水平线取N=106，107或108下的疲惫强度→条件疲惫强度。二、疲惫强度在指定疲惫寿命下，材料能承受的上限循环应力。指定的疲惫寿命无限周次有限周次1、对称循环疲惫强度对称弯曲：σ-1对称扭转：τ-1对称拉压：σ-1p2、不对称循环疲惫强度不对称循环疲惫强度难以用试验方法干脆测定。一般用工程作图法，由疲惫图求出各种不对称循环应力下的疲惫强度。ABCEHσbσbσmσmaxσminσ-1σ-10450ασmaxσminAHB曲线上各点σmax值即表示由r=-1~1个状态下的疲惫强度。ABCEHσbσbσmσmaxσminσ-1σ-10450ασmaxσmin由此即可依据已知循环应力比r求出α值作图，在AHB上对应点的纵坐标值即为相应的疲劳强度。这种疲惫图也可以利用Gerber关系绘制留意：上述疲惫图仅适合于脆性材料，对于塑性材料，应该用屈服强度σs进行修正。3、不同应力状态下的疲惫强度同种材料在不同应力状态下，相应的疲惫强度也不同，存在如下关系：钢：σ-1p=0.85σ-1铸铁：σ-1p=0.65σ-1钢及轻合金：τ-1=0.55σ-1铸铁：τ-1=0.80σ-1对称弯曲：σ-1对称扭转：τ-1对称拉压：σ-1p同种材料的疲惫强度：σ–1>σ–1P>τ–1因为弯曲疲惫时，试样表面应力最大，只有表面层才产生疲惫损伤。而拉压疲惫时，应力分布匀整，整个截面都可产生疲惫损伤，故σ–1>σ–1P。扭转疲惫时，切应力大，更简洁使材料发生滑移，产生疲惫损伤，故τ–1最小。

4、疲惫强度与静强度间的关系试验表明，材料的抗拉强度越大，其疲惫强度也越大。对于中、低强度钢，σ–1与σb大致成线性关系，σ–1=0.5σb。随着抗拉强度增大，材料的塑性、断裂韧性降低，裂纹易于形成和扩展，疲惫强度降低。阅历公式：

结构钢：σ–1P=0.23(σs+σb)

σ–1=0.27(σs+σb)铸铁：σ–1P=0.4σb

σ–1=0.45σb铝合金：σ–1P=1/6σb+7.5MPa

σ–1=1/6σb-7.5Mpa青铜：σ–1=0.21σben三、过载长久值及过载损伤界1、过载长久值材料在高于疲惫强度的确定应力下工作，发生疲惫断裂的应力循环周次称为材料的过载长久值（有限疲惫寿命）。表征了材料对过载疲惫的抗力，过载长久值可由疲惫曲线倾斜部分确定：曲线倾斜度越大，长久值越高，表明材料在相同过载条件下能承受的应力循环次数越多。2、过载损伤界试验证明，材料在过载应力水平下，只有运转确定周次后，才会造成过载损伤→疲惫强度、疲惫寿命才会降低，短时间过载并不会造成过载损伤。

把每个过载应力下运行能引起损伤的最少循环次数连接起来，就得该材料的过载损伤界。过载损伤界到疲惫曲线间的区域→过载损伤区。材料的过载损伤区越窄，则反抗疲惫过载的实力越强（损伤界越陡）。所以，工程上常常过载的零件，常选用疲惫损伤区窄的材料。lgNσσ-1lgN0断裂线（疲惫曲线）过载损伤区过载损伤界四、疲惫缺口敏感度零件上的台阶、拐角、健槽、螺纹、油孔等结构，产生结构应力集中，作用类似于缺口，会降低材料的疲劳强度、疲惫寿命。疲惫缺口敏感度

Kt—理论应力集中系数，可查《机械设计手册》，Kt>1。

Kf—疲惫缺口系数明显，Kf>1，0<qf<1当Kf=1时，qf=0表明材料对缺口完全不敏感。Kf=Kt时，qf=1表明材料对缺口特别敏感。

结构钢：qf

=0.6-0.8，敏感度高球铁：qf

=0.11-0.25灰铸铁：qf

=0-0.05，不敏感五、疲惫裂纹扩展速率及扩展门槛值1、扩展速率是指疲惫裂纹亚稳扩展阶段的速率（第Ⅱ阶段）。2、试验测定：利用三点弯曲切口试样或中心裂纹试样或紧凑拉伸试样。在固定应力比r及应力幅Δσ下进行疲惫试验。通过疲惫裂纹长度测量装置，测出每确定循环周次N对应的裂纹长度a，直到试样断裂为止。Δσ2>Δσ1由图可见，在确定循环应力条件下，裂纹长度a是不断扩展的，疲惫裂纹扩展速率da/dN也是不断增加的。当a达到ac时，da/dN无限增大，裂纹将失稳扩展。作出a—N曲线，如图，疲惫裂纹扩展曲线引入应力强度因子幅ΔKI的概念：因此，da/dN不仅与裂纹长度a有关，还与应力水平有关。当应力增加时，da/dN增大，a—N曲线向左上方移动，aC相应减小建立da/dN—ΔKI曲线，并在双对数坐标上描绘，如图：

da/dN=C（ΔKI）n

Ⅰ区：相当于疲惫裂纹的初始扩展阶段，da/dN很小，约10-8～10-6mm/周次，从ΔKth起先，随着ΔKI增加,da/dN快速增大Ⅱ区：是疲惫裂纹扩展的主要阶段，da/dN约为10-5～10-2mm/周次，lg（da/dN）与lgΔKI呈线性关系，可用：da/dN=C（ΔKI）n表示———Paris公式C、n为材料常数。Ⅲ区：是疲惫裂纹扩展的最终阶段，da/dN值很大。并ΔKI增加而急剧增大，很快导致裂纹失稳扩展。ΔKth处da/dN=0，即裂纹不会扩展，只有KI>ΔKth时，da/dN>0。因此，ΔKth称疲惫裂纹扩展门槛值，表征材料阻挡疲惫裂纹起先扩展的实力。ΔKth与σ-1的区分：σ-1代表光滑试样的无限寿命疲惫强度，适用于无裂纹零件设计、校核依据。ΔKth代表裂纹试样的无限寿命疲惫强度，适用于含裂纹零件的设计和校核。因此，含裂纹零件不发生疲惫断裂无限寿命）的条件：利用公式：1、已知裂纹件的原始裂纹长度a和材料的疲惫门槛值ΔKth，可求得该零件在无限疲惫寿命时的承载实力：用该式算出的Δσ值明显远低于光滑试样的疲惫强度σ-1。2、已知裂纹零件的工作载荷Δσ，材料的ΔKth，该零件无限疲惫寿命时，允许的裂纹尺寸a：ΔKth很难由试验干脆测得，工程上常规定在平面应变状态下，da/dN=10-6～10-7mm/周次时对应的ΔKI为ΔKth—称为条件疲惫裂纹扩展门槛值。

大多数金属材料的ΔKth值很小，约为5%～10%KIC。如钢：ΔKth≤9MPa·m1/2，铝合金:ΔKth≤4MPa·m1/2留意Paris公式仅适用于低应力，低扩展速率da/dN<10-2mm/周次和较长寿命Nf>104状况。依据Paris公式，可以对零件的剩余疲惫寿命进行估算。可先用无损伤法测出零件的初始裂纹长度a0、形态、位置和取向，以确定ΔKI的值，再依据材料的断裂韧度ΔKIC及名义工作应力Δσ，确定临界裂纹长度ac。最终用积分法算出剩余疲惫寿命：第四节影响材料疲惫强度的因素一、工作条件的影响

1、载荷条件①应力状态，平均应力，应力比②在过载损伤区内的过载，会降低材料的疲惫强度、疲惫寿命③次载熬炼材料尤其金属在低于疲惫强度的应力循环确定周次后称为次载熬炼。次载应力越接近材料的疲惫强度，次载循环周期越长，熬炼效果越好。新机器经次载熬炼，既跑合、又延长疲惫寿命。④间歇效应：试验表明，对应变时效材料，在循环加载运行过程中，若间歇空载一段时间或间隙时适当加温，可提高疲惫强度，延长寿命。⑤载荷频率：在确定频率范围内（170～1000HZ），材料的疲惫强度随加载频率的增加而提高；在常用频率范围内50～170HZ，材料的疲惫强度不受频率变更影响；低于1HZ的加载，σ-1降低。

2、温度温度降低，疲惫强度上升（与静强度相像）；反之，疲惫强度降低。如结构钢在400℃以上时，疲惫强度急剧下降；耐热钢在550~650℃以上时，疲惫强度明显下降。留意高温时材料的疲惫曲线无水平段→条件疲惫强度3、腐蚀介质腐蚀介质的作用使材料表面产生蚀坑，而降低材料的疲惫强度，导致腐蚀疲惫。一般腐蚀疲惫曲线无水平段（低应力下也产生疲惫断裂）→条件疲惫强度。二、表面状态及尺寸因素的影响1、表面状态a、零件表面质量，对疲惫强度寿命影响很大，表面粗糙度↑，σ-1↓、N↓b、另外，使零件表面产生残余压应力层（氮化、喷丸等工艺），可显著提高疲惫强度与寿命。2、尺寸因素尺寸效应：零件尺寸增大(三向拉应力状态)，疲惫强度下降。尺寸效应系数ε=（σ-1）d/σ-1三、表面强化及残余应力的影响表面强化喷丸和滚压表面淬火化学热处理

1、表面喷丸及滚压喷丸过程就是将大量弹丸喷射到零件表面上的过程，有如多数小锤对表面锤击，因此，金属零件表面产生极为猛烈的塑性形变，使零件表面产生确定厚度的冷作硬化层，称为表面强化层，此强化层会显著地提高零件的疲惫强度。可使金属表面形变强化，并在塑性变形层内产生残余压应力，既提高了表层材料强度，又能降低表层材料的工作时的拉压力；同时可降低缺口应力集中系数和疲惫缺口敏感度，提高材料的疲惫抗力。表面滚压技术是在确定的压力下用辊轮、滚球或者辊轴对被加工零件表面进行滚压或者挤压，使其发生塑性变形，形成强化层的工艺过程。形态简洁的大尺寸零件→滚压强化形态困难的零件→喷丸强化2、表面热处理和化学热处理表面淬火：外硬内韧组织化学热处理：氮化，外硬内韧，残余压应力层3、复合强化渗氮+表面淬火，渗氮+喷丸，表面淬火+喷丸四、材料成分及组织的影响

1、合金成分工程材料中，结构钢的疲惫强度最高σ-1≈0.5σb结构钢中碳是影响疲惫强度的重要因素：既有间隙固溶强化作用，又有