得代隧道1、初勘报告

概 工程概 勘察任 勘察工作评 勘察工作依据及执行的标 勘察方法和完成工作 勘察工作质量评 隧址区自然条 交通条 气象条 水文条 隧址工程地质条 地形地 地质构造与地质构 地层岩 残坡积层 元古界上板溪群隆里组第一段 水文地质条 主要含水层及富水 水的动态变 水文试 水质分 隧道涌水量预 不良地质现象及环境工程地质问 不良地质现 主要环境工程地质问 岩土体工程地质性质及物理力学指 物探声波测井及成 土体物理力学指 岩体物理力学指 隧址区工程地质分析评

隧址区稳定性分 隧道工程地质评 进口段稳定性评 出口段稳定性评 隧道洞身工程地质稳定性评 围岩工程地质分 隧道围岩稳定性评 隧道围岩地应力、偏压、地温、有害气体评 地应力分 偏压及大变形迹 地温分 有害气体分 弃渣场工程地质评 筑路材料评 结论与建 下步工作建 3、工程地质横断面图 工程概得代隧道设计为分离式双洞隧道，左洞起讫桩号L2K54+235～L2K55+335，全长1100m，511.43（进口）～537.52m（出口），2.650～1.290%，左洞最大埋深约133.53m。右洞起讫桩号K54+226～K55+370，全长1144m，设计路面高程为511.45（进口）～537.79m（出口），2.640～1.210140.00m。根据《公路隧道设计规范》〔JTGD70-2004勘察任

勘察工作评1、《公路工程地质勘察规范》JTGC20—4、《公路桥涵地础设计规范》JTGD63-9、《公路工程抗震规范》JTGB02-EH41.3.3

1:2000、1:500，1:2000测绘范围为路中线两侧各250m，在重点地段和不良地段测绘范围适当外延，1：500GPS 进尺(m 组6 件/ 组6 组2 组2 组2 件/ 件/件1孔2

表 完成工作量统

本次勘察钻孔定位测量仪器为南方NTS320全站仪和南方灵锐S86T（RTK）采用独立坐标系统，黄海高程，全站仪用极坐标定位，RTK用GPS导航实时定位，误差符本次勘察采用穿越法与追索法相结合，目估法与手持GPS定点相结合定点，测绘精度为

为了查明各类岩土物理力学性质指标，获得围岩物理力学参数，在隧道3倍洞径范围内采取4XIII（1:20万XIX（1:20《凯雷高速公路延伸线（勘察设计第二合同段）1:10000工程地质调绘报告（贵阳勘测《厦蓉高速公路境榕江格龙至都匀段两阶段施工图设计工程地质勘察报告（交通条308气象条均气温18.1℃，最1月平均气温7.7℃，最热月7月平均气温27.1℃，最高气温（1966年8月17日，最低气温-5.8℃（1963年1月15日；年平均无霜期为312d，最大积雪深度12cm；多年平均日照时数为1312.6h；多年平均相对湿度为80

全年以NE风居多；多年平均年降水量为1184mm，降水分布不均，集中在4～970～80%左右。平均年降水日数（日降水量≥0.1mm）为162.7d，日降水量≥5.0mm的日数为17水文条150m15m，勘察期间150L/s，最高洪水位高程远小于隧道进洞口设计高程，对拟建隧道影响小；隧道出洞口地形地隧址区地貌类型为构造侵蚀中低山地貌，最高点位于隧址区中部，最大高程为681.36m，最地质构造287°∠422188°∠52°，闭合～2～6m，1～2m，切割大于2m，为硬性结构面，结合程度差；108°∠49°，闭合～1～4m，0.5～1m，切割1.5～2.0m，为硬性结构面，结合程度差。隧道出口段，岩层产状：268°∠592145°∠52°，闭合～1～3m，0.5～1m，切割1.2～2.5m，为硬性结构面，结合程度差；割大于2m，为硬性结构面，结合程度差。2015加速度0.05g，基本动反应谱特征周期为0.35s，相应基本烈度为Ⅵ度，建议按《公路工程抗震规范》JTGB02-2013相关要求设防。地层岩（Qel+l（Ptbnb）程地质基本特征由新到老分述如下：残坡积层

元古界上板溪群隆里组第一段本次勘察未到完整的砂质板岩样，其物理力学参数取邻近工点“K52+565谢溪1号大桥”经验值。试验成果如下：岩石天然抗压度标准值为9.80MPa，饱和抗压强度标准值为6.23MPa，软化系数0.64，属软岩。水文地质条受地层岩性控制，隧道区水类型主要为松散层孔隙水和基岩裂隙水两种类型（Ptbnb）浅变质碎屑强风化带基岩节理裂隙发育水主要赋存于基岩裂隙中在地表岩层露头处流，在相对地势低洼地段以面状方式排泄。隧道区基岩裂隙水总体较贫乏。在钻孔CSK8-1、CSK8-2进行了注水试验。注水试验成果详见表3.4.3-1～2：3.4.3-1CSK8-1

3.4.3-2CSK8-2通过上述试验分析说明隧道区存在一定量的水，岩体较破碎，透水性较强本次勘察未到水样，利用邻近工点“K53+538瑶家大桥”水质分析试验数据，统计结果详见表3.4.4JTGC20-2011)中附录K相关规定直接判定：隧址区水对混凝土及钢筋混凝土中的钢筋有微腐蚀作用水样代表地段 水样代表地段 K++SO42-＜300PH＜15/HCO3-＞1.0Cl-Mg2+OH-＜HCO3-总矿化度CO32-OH-OH-勘察规范》JTGC20-2011附录KNO3-/总硬度总碱度PH矿化度段基本情况及各段控制面积见表3.4.5-1。3.4.5-11

Q式中：Q（m3/d）A——多年平均降雨量（mm）1184.00mm流模数M=8～20L/s·km2，较本省其他非岩溶地区大到数倍值十数倍以上。布状况。隧址区地形地貌为中低山地貌，根据1:200000本次涌水预测是根据区水补径排特点及各含水岩组富水性等特征，采用径流数法和大气降水入渗法计算径流量（1）径流模数M——迳流模量（L/s.km2）F

植被覆盖情况，渗入系数（α）0.20。表3.4.5- 得代隧道分段涌水量预测结果表（大气降水渗入法入渗系数勘察期间为枯水季节，由于枯水期与丰水期水动态变化相差近3倍，故建议隧道的最大涌水量按上述计算结果的3倍考虑，隧道总涌水量为4250.88m3/d。不良地质现象及环境工程地质问

物探声波测井及成合评价地层岩性提供物探依据。本次勘察采用2个钻孔作声波测井试验，其波速测井成果经修正统计结果见表4.1。表 钻孔波速测井成果统计孔号土体物理力学抗剪抗剪土Ⅴ岩体物理力学

表 土体物理力学参数建议

注：1、本次勘察未到完整的砂质板岩样，其物理力学参数取邻近工点“K52+565谢120.700.20，C0.20，Ф0.80*”为经验值。隧道区均为硬性结构面，结构面Ф取18°，C取50°。隧址区稳定性分溪群隆里组第一段（Ptbnb）安全有性的地质因素及病害。适宜隧道建设。准值和岩石物理力学参数建议值（详见表4.3项 岩项 岩岩体波速岩块波速泊松比

隧道工程地质评进洞口附近上覆残坡积层粉质黏土，覆盖厚度多小于1.00m。下伏基岩为元古界上板溪群隆8m305°状和裂隙作进洞口仰坡赤平投影图，见图1：1稳定性影响大，建议可沿着小于岩层倾角（42°）放坡；裂隙1与边坡坡向呈大角度切向相交，2（JTGD30—2015）E附表E.0.2217°，斜坡表层少量土体覆盖，施工时应坡赤平投影图，见图2：

21倾角（52°）2（JTGD30—2015）附录E附表E.0.2岩质边坡分类：属于Ⅲ类1（52°）1：0.75赤平投影图，见图3：312（JTGD30—2015）附录E附表E.0.2岩质边坡分类：属于Ⅲ类45°+φ/2=64.38(取变余砂岩值)。建议开挖坡率值：强风化基岩1：0.751：0.50。对洞顶上覆局部松散体宜予以清除，并在坡顶设置截水沟，防治地表水冲刷出洞口附近表层覆盖层厚多小于0.50m，大多基岩出露。下伏基岩为元古界上板溪群隆里组8m104°，斜坡表层大多基岩直接了出露。根据岩层产状和裂隙作出洞口仰坡赤平投影图，见图1：

1隙3与边坡坡向呈大角度切向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙4与边坡坡向呈大角度切向相（JTGD30—2015）附录E附表E.0.2岩质边坡分类：属于Ⅲ类45°+φ/2=59.52(取砂质板岩值)。建议开挖坡率值：强风化基岩1：0.75、中风化基岩1：0.50。并在坡顶设置截水沟，防治地表水冲刷坡面。192°，根据岩层产状和裂隙作出洞口左侧边坡赤平投影图，见图2：2性影响小；裂隙3与边坡坡向呈大角度切向相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙4（JTGD30—2015）附录E附表E.0.2岩质边坡分类：属于Ⅲ类45°+φ/2=59.52(取砂质板岩值)。建议开挖坡率值：强风化基岩1：0.75、中风化基岩1：0.50。并在坡顶设置截水沟，防治地表水冲刷坡面。坡赤平投影图，见图3：3性影响小；裂隙34（JTGD30—2015）附录E附表E.0.2岩质边坡分类：属于Ⅲ类45°+φ/2=59.52(取砂质板岩值)。建议开挖坡率值：强风化基岩1：0.75、中风化基岩1：0.50。并在坡顶设置截水沟，防治地表水冲刷坡面。隧道洞身工程地质稳定性评

［BQBQRcKvBQ①有水围岩基本质量指标修正值[BQ]计算为[BQ]＝BQ-式中：[BQK1－水影响修正系数（见表5.3.1-1）K2－主要软弱结构面影响修正系数（5.3.1-2）K3－初始应力状态影响修正系数（见表5.3.1-3）表5.3.1-00表5.3.1- 主要软弱结构面产状影响修正系数结构面与洞轴线夹角结构面与洞轴线夹角合0-隧址区的软弱结构面主要为岩层层面及裂隙结构面。裂隙发育多集中在47°～188°之间，倾角49～60隧道103°～116°，结构面与隧道交角多种结构面倾角以陡倾为主，为其他组合，影响修正系数K2=0.20。表5.3.1- 初始应力状态影响修正系数隧址区不属于高应力地区，影响修正系数K3=0岩体完整程度的定量指标，国内外普遍采用的有：岩体完整性指数Kv、岩体体积节理数Jv、岩石质量指标RQD、节理平均间距、岩体与岩块的动静弹模比、岩体龟裂系数等。目前诸多围岩分级方法中，大多数认为Kv、Jv和RQD三项指标能较全面体现岩体的完整状态。根据实测的包含有各种结构面及充填物岩体的声波纵波速度（Vpm）

（Vpr岩体体积节理数（结构面数）Jv值时用来定量评价岩体节理化程度和单位岩体的块度的一个育特性的岩体特征，反映了岩体的完整性（详见表4.1取Kv值，变余砂岩取0.62、砂质板岩取0.58。5.3.1-4表5.3.1- 围岩岩石坚硬程度划Rc中表BQBQ5.3.1-5表5.3.1- 围岩基本质量指标BQ及[BQ]值计算-≤0~101909根据《公路隧道设计规范》JTGD70-2004，附录E式中：Hp-浅埋隧道分界深度hq-荷载等效高度（m，hq=q/γ；（KN/m2，q（KN/m3隧道开挖宽度取12.25m，经计算hq=12.42m，在矿上法施工的情况下Ⅴ级围岩

Hp=2.5hq=31.05m31.05m为浅埋。故隧道左线L2K54+235～L2K54+284、L2K54+749～L2K54+837、L2K55+272～L2K55+335及右线K54+226～K54+283K54+753～K54+825K55+294～K55+370段为埋，完整性系数较洞身岩体降低，取0.30。靠近洞口段斜坡主要由少量粉质黏土及强风化基岩组根据物探EH4L2K54+669～L2K54+708K54+629～K54+667性系数取0.30；根据高密度电法的数据并经反演所生成的视电阻率等值线断面图上可见，隧2010围岩BQ值计算表见表5.3.1-6、5.3.1-7。5.3.1-6BQ000005.3.1-7BQ45埋8m000001埋8m风化岩层工程地质性质差。水类型23埋13m45.3.1-8、序号1序号1埋8m23埋13m55埋8m风化岩层工程地质性质差。水类型出现小股水流出，雨季涌水量较JTG070—20043.63.6.2-13.6.2-23.6.2-33.6.2-43.6.2-5及附录A（K1（K2合