公寓工程转换层施工方案计算书

XXX公寓转换层梁施工方案因为建筑功能的的要求，下部部大空间，上上部竖向构件件不能直接连连续贯通落地地，而通过水水平转换结构构与下部竖向向构件连接。本本工程在第七七层设置了梁梁式转换层。一.工程概况：：本工程第7F楼楼面采用大截截面梁将上部部结构荷载传传到下部结构构，KZL截面尺寸有有700×1800与800×2000等，具具体参数如下下表序号编号部位截面尺寸截面积支撑高度跨度01KZL82B-E700×180001.26M24.8m7.5M02KZL24B-18800×200001.6M24.8m9.5M03KZL27B-1/22800×200001.6M24.8m9.5M04KZL29B-28800×150001.2M24.8m6.4M05KZL39B-A700×200001.4M24.8m7.6M砼强度设计为CC35。二.分项工程施施工方案：总体设计思路：：框支梁最大大截面为800×22000，施工荷载载相当大（大大于40kN//m），承受施施工荷载的支支模架材料占占用量大，且且技术要求高高，大梁砼内内部温度也高高（虽非大体体积砼），综综合多方因素素，特别是从从施工安全考考虑，大梁砼砼选用连续式式二次浇筑施施工方案。为为了保砼大梁梁的整体稳定定性，保证砼砼受压区的完完整性，第一一次浇筑砼高高度必须保证证中性轴上，（800×2000梁）h=0.55H=1.1m处（750×1800梁h=1.0m取1.1m），待先浇砼强度值达到终凝临界值时再浇筑大梁上部砼。这样能利用第一次浇筑成型的混凝土与支架体系共同分担后浇筑的混凝土部分施工荷载的目的。各分项施工方案如下：2.1.模板工工程：2.1.1.模模板安装概述述：模板安装装：先铺设大大梁底模，待待钢筋绑扎好好后进行梁侧侧模安装，大大梁侧模安装装时注意：其其中一侧可一一次性安装到到梁面设计标标高临时固定定，另一侧侧侧模必须待大大梁钢筋绑扎扎且经业主及及监理验收后后安装；KZL支模架高为4.8米，梁断面面积最大为1.6平方米，施施工荷载达45kN//m，梁最大跨跨度为9.5m，属典型的的高大模板支支撑系统，因因此施工时应应引起足够的的重视。该模模板支撑系统统施工技术必必须按照本方方案施工，施施工中必须严严格控制，不不得随意更改改。.模板安装技术术方案：.1.总体设计计思路：采取取满堂红扣件件式钢管脚手手架支撑体系系，钢管材料料采取市场上上现有的φ48×3..0架管。平面面布局架管立立杆纵横间距距均为900，大梁下根根据梁截面尺尺寸（荷载大大小）增加承承力支撑杆件件多根（间距距详个体设计计大样图）；；立面设计为为：垫块→离支撑楼面0.2m设纵横向扫扫地杆→往上每1200至1500设纵横交错错水平杆件至至梁、板底部部（架体步距距不得大于1.5m）→梁、板模板板支撑杆件下下不大于0.3m处设置纵横横交错水平杆杆件一道。特特别提请注意意的是梁板底底模下传载水水平杆件（托托梁）必须通通过顶托传力力给支撑立杆杆，扣件只起起联结作用，目目的是避免因因扣件传力产产生滑移引起起支撑系统失失稳造成垮坍坍等安全隐患患。如图：.1.截面为7700×20000，800×22000等框支梁KZL支撑高度为3.4米，模板设计计时取800×22000的梁为研究究对象。梁截面的侧模竖竖向压枋间距距200mm，梁侧上下下各设一根纵纵向压枋；梁梁底设垂直梁梁跨度方向的的木枋，间距距200mm，梁侧设穿穿梁螺栓，采采用M14及26型蝴蝶扣，竖竖直间距按梁梁高均匀布置置，水平间距距400mmm,双钢管压杆杆。梁支撑用用钢管搭设双双排钢管排架架，排距1200mmm，立杆纵距450mmm,步距1500mmm，底部200高处设双向向扫地杆，立立柱置于10#槽钢（U向上）垫板板上。与梁跨跨度平行的水水平杆与立杆杆连接处采用用双扣件。（为为有效增加梁梁底支架的抗抗滑力，在梁梁底加设四道道承重立杆，沿沿梁跨度方向向间距与梁支支撑钢管排架架间距相同，与与梁底连接采采用顶托传力力）。立杆均均需设置与梁梁跨同向的剪剪刀撑，每4m设一道，通通长全高设置置。与梁跨度度方向垂直的的剪撑与板同同向的剪刀撑撑合并设置（即4m×4m）。最顶上（模板底300处）与支撑钢管平行增加一道水平横杆，加强梁底支架的整体性。所有斜撑必须顶到楼面或与已施工好的主体结构柱拉结牢固。每步架均与框架柱等已施工完毕的结构拉结牢固。具体详见附图。2.1.3.模模板安装技术术交底：eq\o\ac(○,1)框支梁梁板安装前模模板安装工人人及现场施工工管理人员必必须认真阅读读本方案及模模板专项施工工方案，充分分理解方案内内容及各项技技术措施与要要求，现场施施工管理人员员不得因材料料周转困难及及赶进度等原原因盲目指挥挥。eq\o\ac(○,2)模板安安装所用材料料必须与模板板专项施工方方案要求的材材料品质相符符，不合格材材料不得使用用，对拉螺栓栓、钢管、扣扣件等必须取取样送检，且且根据送检试试验技术参数数对支模系统统进一步复核核，确认。eq\o\ac(○,3)梁底及及梁侧木枋（内内枋或小横杆杆）布置：梁梁底木枋按垂垂直于梁面方方向布置4根，均匀布布置在梁底范范围内，底模模面板用长钉钉固定在梁底底木枋上；梁梁侧木枋按垂垂直于梁跨度度方向（平形形于梁截面高高度方向）布布置，间距@200mmm一道，侧模模面板用长钉钉固定在梁侧侧木枋上；底底模每根木枋枋上不得少于于三颗铁钉，侧侧模每根木枋枋上不得少于于四颗铁钉；；木枋拼接长长度不得少于于200mm，拼接头在在同一截面0.5m范围内不得得大于50％。木枋规规格不得小于于50×1000mm且顺直平整整的松木枋。eq\o\ac(○,4)对拉螺螺栓，框支梁梁两侧模之间间采用14圆钢对螺栓栓，螺栓在使使用前必须取取样送检，只只有确认螺栓栓抗弯折试验验数值满足规规定值后才许许投入使用，螺螺杆与螺帽之之间的抗滑移移值f不得小于10kN。螺帽采用用双螺帽，蝴蝴蝶扣采用双双扣。对拉螺螺栓如下图：：蝴蝶扣采用266型号规格，如如下图：eq\o\ac(○,5)梁底与与梁侧主龙骨骨均采用双支支φ48×3..0Q2355钢管，钢管管与扣件、顶顶托均采用新新材且送检试试验合格的产产品。eq\o\ac(○,6)梁底起起拱，按规范范要求为1‰～3‰，本方案要要求不得小于于3‰。起拱必须是是梁架起拱，严严禁采取摇顶顶直接顶起梁梁底木枋的野野蛮与错误的的施工行为。2.1.4.支支架系统搭设设技术交底：：eq\o\ac(○,1)支撑系系统材料要求求：支撑系统统所用材料（φ48×3.0Q235钢管、建筑钢管脚手架扣件、34型号顶托）必须符合国家有关规范要求，对材质不能确认的材料必须送检试验合格后方可使用。eq\o\ac(○,2)支架搭搭构件设造要要求：立杆：梁下排架架（梁架）立立杆排距按1.20M搭设；沿梁梁轴线方向立立杆纵距按0.45M布置，在不不规则处可作作适当调整，但但间距不得超超过0.455M，为增加支支架承载能力力，梁底增加加4根承重立杆杆，承重立杆杆间距与梁跨跨度方向立杆杆纵距相同。立立杆接长采用用对接扣件联联结，且相邻邻立杆接头不不能在同一步步内。立杆严严禁使用弯曲曲变形、碰伤伤压扁、锈蚀蚀严重、壁厚厚负公差严重重偏离规范要要求等管件。立立杆搭设要严严格控制其垂垂直度尽可能能减少立杆传传力过程中因因偏心所产生生扭矩而直接接影响立杆的的承载能力。垫铁：为扩展因因立杆传受上上部荷载过于于集中而引起起的基础（下下层楼面板）发发生局部破坏坏，必须在每每根立杆下端端与基础（楼楼面板）接触触处支垫不小小于0.15××0.15××0.03的硬木垫板板或150×1150×100mm厚钢板。本本支架立杆因因直接落在六六层楼面板上上，施工方案案要求大梁支支架采用10#槽钢（U口向上）与与梁跨度方向向垂直设置支支垫在梁下支支撑立杆底部部，起到分散散上部荷载的的作用。见附附图。扫地杆：扫地杆杆离地高度不不得大于0.2M，且双向布布置，扫地杆杆是增强架体体的总体稳定定性和减少整整个支架因基基础沉降而引引起架体的变变形，同时对对立杆的垂直直度控制起到到定位作用，所所以扫地杆至至关重要，搭搭设时不得马马虎。水平杆：第一步步水平杆件离离地高度为1.70m，往上步距距不得大于1.50m，值得注意的的是框支梁下下第一架步距距不得大于1.2m，水平杆必须须纵横交错布布置。水平杆杆接长采用对对接扣件联结结，相邻接头头位置必须错错开0.5m。梁板底模模顶托下口不不超过200mm范围内必须须设一道纵横横双向水平杆杆。剪刀撑：剪刀撑撑分水平剪刀刀撑与竖向剪剪刀撑两种，竖向剪剪刀撑要求从从架底往上全全高全长双向向连续布置，剪剪刀撑斜杆与与地面的夹角角在450～600之间，两斜斜杆之间以五五至六根立杆杆为宜，剪刀刀撑斜杆应尽尽量靠近支架架主节点，且且逢杆必扣。水平剪刀撑要求在梁底下第一步架中设一道双向水平剪刀撑，扫地杆上第一步架设一道纵横双向水平剪刀撑。剪刀撑的目的是增强架体的总体稳定性与防止架体平面外失稳，必须按方案按规范要求设置，不得遗漏。剪刀撑的接长多采用搭接连接，搭接长度不得少于一米，且用三个旋转扣扣紧。扣件：本支架使使用的扣件是是建筑钢管脚脚手架通用扣扣件，用于本本支架的扣件件必须抽样送送检，安装后后采用扭力板板手全数检查查，扭矩值在在45～60kN之间。凡扣扣件上有裂纹纹、断口、滑滑丝、锈蚀严严重的都不得得使用。联结件：这里的的联结件是指指本支架与建建筑物内已浇浇砼构件（柱柱）之间用刚刚性杆件连成成整体的系杆杆及配件。为为配合支架搭搭设，先浇转转换层框架柱柱，然后用长长6.0m的钢管一头头用双扣件扣扣在框架柱上上，另一头用用扣件与支架架立杆联结；；达到志加支支架整体稳定定性的目的。顶托：顶托是支支架立杆承受受梁、板施工工荷载的联结结件，支撑在在梁板底模下下的托梁下（本本方案的托梁梁是采用双支支φ48×3..0钢管）。本本工程必须使使用36型号顶托，如如图：eq\o\ac(○,3)支架加加固措施：本本支模支撑架架落在六层楼楼面板上，楼楼面板为120mm厚钢筋混凝凝土现浇梁板板，根据现场场实际施工进进度情况，六六层楼面砼浇浇筑后，转换换层框架柱浇浇筑、转换层层框架梁板支支模及钢筋需需要21天以上，作作为转换层施施工荷载的支支撑基础，其其楼面砼自身身强度已超过过设计的75％以上，加加上其下第五五、第四层支支撑系统因转转换层施工荷荷载需要留用用未拆除，通通过计算，能能确保转换层层施工荷载支支撑系统基底底安全可靠。但但转换层的框框支梁因截面面较大，施工工线荷载在45.0kkN/m～50.0kkN/m之间，因此此施工时应引引起足够的重重视，对框支支梁下支撑系系统采取如下下措施：与大大梁承重立杆杆对应的六层层楼面板及五五层楼面梁板板以下至第四四层楼面板支支模系统不得得拆除；六层层楼面对应位位置大梁（五五层楼面梁）底底采取顶撑加加固措施，顶顶撑间距为0.45米。六层楼楼面以下支撑撑系统在框支支梁未达到拆拆模条件前不不得拆除。2.1.5.模模板拆除注意意事项：eq\o\ac(○,1)框支梁梁未达到拆模模条件前不得得拆除模板及及支撑系统。侧侧模在砼浇筑筑48小时后可拆拆除，底模在在砼浇筑28天及砼累积积养护温度达达6000且拆模试块块、同条件养养护试块、标标养试块等均均通过试压砼砼达到设计强强度值；同时时在拆模前必必须完成有关关结构检测如如钢筋保护层层、砼回弹值值达到设计强强度值等条件件全符合国家家有关规范要要求方可拆除除。eq\o\ac(○,2)拆除底底模及支架前前，应作好相相应的应急预预案，派专人人看护，发现现异常情况及及时处理，排排除隐患且确确认安全后方方可继续施工工。eq\o\ac(○,3)大梁底底模拆除严禁禁一步松卡（顶顶托）到位，至至少采取两次次且每次松卡卡时间间隔不不少于24h，第一次松松顶托为大梁梁中部不超过过4.0米范围，顶顶托下落高度度在20～30mm，顶托松拆拆应先梁中后后往两边延伸伸的施工顺序序。梁中顶托托松开后，作作业人员必须须离开作业区区域，等候现现场主管施工工员继续拆模模的施工指令令方可继续施施工，严禁擅擅自作业。eq\o\ac(○,4)支架安安装与拆除作作业人员必须须佩戴安全帽帽。2.2.钢筋工工程：.钢筋下料设计计：框支梁钢钢筋密集，特特别是梁柱节节点处钢筋纵纵横交错。施施工前应仔细细做好钢筋下下料计算、机机械连接设计计、绑扎措施施等。合理处处理好梁柱范范围内梁纵筋筋、腰筋、支支座负弯矩、柱柱筋、箍筋的的穿插定位问问题。下料前前认真读懂设设计图纸及相相关标准图集集与规范，尽尽量避免失误误而返工。.钢筋联结：框框支梁钢筋设设计为φ25，框支梁最最大跨度为9.5m，连接接头头采用螺纹连连接，减少因因钢筋搭接处处过于密集造造成混凝土浇浇筑困难影响响大梁质量，连连接区接头率率按50％设计及下下料。施工前前做好连接件件及母材送检检试验等，确确保材料合格格使用。.钢筋布设调整整建议：单梁梁底最大配筋筋为20支φ25（Ⅲ），设计标注注为10/10。.钢筋绑扎措施施：钢筋绑扎扎施工是保证证框支梁施工工质量的重要要环节，施工工步骤如下：：框支柱柱模模板固定→梁底支架铺铺好梁底模板板→用钢管按大大梁标高及大大梁面筋标高高搭设大梁钢钢筋支架→按已下好料料的大梁面筋筋架设在钢筋筋支架上→套好整条大大梁箍筋→均匀布置大大梁面筋（10/10，含支座负负筋）→面筋柱头固固定（点焊或或其他方法）→报验检查面面筋在柱头内内的锚固长度度及面筋间距距与面筋质量量→合格后浇筑筑框支柱混凝凝土至大梁底底→然后绑扎大大梁其他钢筋筋。.钢筋施工注意意事项：eq\o\ac(○,1)下料计计划单的编制制：认真阅读03G1001—1第67页关于KZZ、KZL配筋构造的的描述，特别别注意大梁面面筋伸入支座座弯锚长度、钢钢筋允许搭接接区间、箍筋筋加密区间、吊吊筋下料长度度的计算、必必须同时满足足的条件中取取其大值及03G1001—1图集中对保保护层、LaE系数、弯钩钩圆弧段的直直径等等，下下料前必须列列表、绘制简简图，同时考考虑到施工中中操作方便（钢钢筋排放是否否方便、钢筋筋施工是否影影响模板安装装等），下料料后按构件按按编号报主管管施工员审核核，经主管施施工员签认后后方可下料制制作，主管施施工员统计各各种规格钢筋筋报材料部采采购。eq\o\ac(○,2)钢筋采采购与送检：：材料部门按按照施工部门门钢筋采购单单数量采购符符合国家有关关规范要求、甲甲方合同指定定品牌（生产产厂家）、证证照齐全的钢钢筋，不得擅擅自采购与本本方案不符的的钢筋进场，钢钢筋进场前材材料部必须先先报施工部门门、质检部查查证验收，自自认合格后由由质检部报监监理单位、甲甲方代表共同同验收，同时时由资料部门门会同监理见见证取样送检检，试验合格格后方可下料料制作与投入入使用。eq\o\ac(○,3)钢筋连连接与绑扎：：大梁中φ25（Ⅲ）钢筋采用用螺纹连接，其其余钢筋采用用搭接或焊接接。螺纹连接接必须使用专专门扳手，控控制好拧紧力力矩，严禁徒徒手拧固。焊焊接采用双面面绑条焊，焊焊条采用J50型，施焊前前焊条必须在在300℃烤厢烘烤，焊焊缝高度为6mm，焊缝饱满满平滑（鱼鳞鳞状）。大梁梁中钢筋绑扎扎必须全点绑绑扎，不得漏漏点，拉结筋筋按规范要求求梅花状布置置。eq\o\ac(○,4)框支梁梁相交节点处处理：等截面面框支梁，跨跨度大的梁底底筋必须放置置在跨度小的的梁底部最底底层（排）钢钢筋上面，其其余各排依次次叠放，排与与排间用φ25（Ⅲ）短钢筋隔隔开，短钢筋筋按每1.0M一根，用扎扎丝固定。吊吊筋底部与相相应梁底部底底层钢筋在同同一层面位置置。注意不要要遗漏框支梁梁上柱子插筋筋。.钢筋安装完毕毕，必须及时时办理隐检，只只有在监理甲甲方隐检合格格后才允许封封模。2.3.混凝土土工程：.混凝土浇筑筑方案：混凝凝土输送采用用混凝土泵送送作为主要输输送方式，塔塔吊铺助送至至浇筑点作为为应急措施的的方案，以保保证砼浇筑的的连续性，避避免出现施工工冷缝。砼浇浇筑要从中间间开始，并派派专人跟踪浇浇筑点位，确确保每条梁的的浇筑质量。混混凝土分层浇浇筑，每层浇浇筑厚度300～500mm，钢筋密集集处用φ32mm的振动棒，振振动棒插入困困难时可铺以以钢钎插捣，以以保证节点处处钢筋密集区区混凝土的密密实。.框支梁水平施施工缝处理：：框支梁砼必必须连续浇筑筑，同一水平平面推进，不不得在大梁中中问留置水平平施工缝。这这就需要在混混凝土浇筑前前根据砼量、机机械设备、商商品砼供应情情况、供电及及劳动力安排排等多方位的的统筹安排与与应急处理方方案。万一因因特殊原因在在大梁中留置置了水平施工工缝，在第二二次砼浇筑之之时，清除水水平施工缝上上的浮浆浮石石，用高压水水枪冲洗且充充分湿润后，用用不含石子的的与梁混凝土土同配合比的的30～50mm厚水泥砂浆浆铺垫。.混凝土配合比比设计及裂缝缝控制措施：：本工程转换换层框支梁混混凝土设计强强度值为C40，框支柱混混凝土设计强强度值为C40，梁柱砼标标号一致，梁梁柱节点砼施施工不必采取取特殊措施。框框支梁截面尺尺寸虽未达到到大体积砼限限值，但混凝凝土施工中的的温度控制应应当十分重视视，应采取适适当措施防止止砼内部裂纹纹。因此除了了控制砼入模模温度及采取取麻袋包裹湿湿养等措施外外，关键在于于对混凝土施施工配合比的的设计这个重重要环节，项项目部将与商商品混凝土公公司认真考虑虑配合比的水水泥用量及各各种外加剂、混混凝土掺合料料的用量等。eq\o\ac(○,1)水泥：建议商品混凝土公司适当高水泥级别及增加掺合料用量而减少水泥用量，水泥用量控制在400kg/m3以下，水灰比应小于0.6，混凝土坍落度控制在160～180mm之间。eq\o\ac(○,2)粗骨料：由55％的5～20mm石子及45％的10～30mm石子掺合使用配成5～31.5mm连续级配石子，含泥量控制在1％。eq\o\ac(○,3)细骨料砂：细度模量2.97，含泥量控制在1％。eq\o\ac(○,4)掺合料：为减少水泥用量，适当掺用粉煤灰，本工程砼中采用石粉替代粉煤灰，可以有效地避免出现浮浆过厚的现象。eq\o\ac(○,5)外加剂：缓凝型高效减水剂1％，可以有效地降低水泥水化热的增长速度，抗裂膨胀剂10％配制微膨胀混凝土抵抗裂缝产生等。eq\o\ac(○,6)砼入模降温措施：模板外用麻袋包裹淋水湿透，砼输送泵搭设阴棚，砼输送管道用麻袋包裹淋水湿透等。eq\o\ac(○,7)养护：混凝土浇筑完成后表面覆盖塑料布等，12小时内淋水湿养，派专人负责。2.3.4.混混凝土试块留留置：框支梁梁砼浇筑时，混混凝土试块比比常规砼试块块多一倍留置置，便于对大大梁混凝土质质量的监测与与分析。特别别是拆模试块块与梁混凝土土早期强度的的检测，通过过对试块三天天、七天、十十四天、二十十八天的试压压，观察大梁梁砼的强度值值，这对上部部工程进度与与工程量安全全的综合评定定等都有重要要意义。.混凝土浇筑监监测：框支梁梁砼浇筑时，必必须有专人监监测。eq\o\ac(○,1)监测准准备：浇筑混混凝土前，分分东、北两个个方向，在可可视通透的已已浇砼构件之之上做好三个个监测标识点点，然后用水水仪将标识点点标高引测到到支模架立杆杆上，每个方方向不少于两两点，用红色色油漆标识。浇浇混凝土前施施测一次，将将数据填写清清楚，作为混混凝土浇筑时时监测的基础础数据，基础础数据包括地地基（楼面）标标高（用来判判断支架基础础是否下沉），架架体垂直度（用用来判断支架架是否发生扭扭曲变形）。eq\o\ac(○,2)测量仪器定位：分别在西、南两个方向（也可利用临近建筑楼面或其他位置）具有通视良好的位置架设观测仪器，仪器架好测定基础数据后至砼浇筑完成全过程中不得移动仪器，仪器若有移动必须重新通测基础数据。eq\o\ac(○,3)监测方法：第一次时间为混凝土浇筑开盘前，此数据的准确性决定监测过程中所有观测数据的准确性；然后在大梁每增加一个混凝土浇筑层厚（一般为500mm）观测一次，前后两次数据比较，其差值即为支架在施工过程中的变形量；eq\o\ac(○,4)数据分析：每次观测的数据必须及时汇报给现场值班技术员及主管施工员，技术人员必须及时对支架稳定性作出正确结论，判断混凝土浇筑是否继续进行。eq\o\ac(○,5)架体变形分析：架体变形主要是两个方面：一是基础变形（沉降）引起架体的下沉，二是架体本身因承受不了上部荷载产生的扭曲变形。无论是哪种变形，一经发现，立即停止混凝土浇筑作业，疏散施工作业人员，查明明原因，处理完善后才可继续施工。eq\o\ac(○,6)监测三定原则：三定即定人（施测技术员）、定设备（观测仪器）、定点（仪器架立位置），整个观测过程中不得随意更换。如有变动，必须重新确定基础数据。三.安全：3.1.KZLL大梁施工荷荷载大，属高高危支模系统统，施工中必必须特别重视视作业人员的的安全，同时时也重视支架架承重系统的的结构安全。搭搭设中严格按按照施工方案案及规范要求求搭设支模架架，对用于支支架系统的材材料、构配件件认真检查且且采取送检等等措施，根据据送检试验技技术参数对支支模系统进行行承载能力的的验算。搭设设中注意支架架系统各部位位的构造要求求，加强与已已浇砼构件之之间的联结，扫扫地杆、水平平杆、剪刀撑撑、扣件、顶顶托、下层支支撑系统的加加强等均按方方案中的描述述认真操作。支架搭设完毕，必须执行验收程序，请监理甲方及市安监等部门专家一起验收，验收时认真听取专家们的意见和建议，详细记录，并认真整改，直到确认支架有足够承受上部施工荷载能力才允许砼浇筑工序。3.2.三宝：：施工人员必必须佩戴安全全带安全帽。严严禁穿拖鞋、打打赤脚赤膊的的施工人员进进场作业。3.3.安全维维护：搭设支支架周围必须须专人指挥，巡巡视，支架周周围用显著标标志界定作业业区与非作业业区，防止闲闲杂人员接近近支架作业区区，防止意外外事故发生。3.4.支架作作业必须是受受过专门训且且考核合格的的持证人员，没没有高空作业业资格的人员员不得进行支支架施工。支支架作业人员员进场作业前前必须作好安安全技术交底底，搞好安全全教育。施工工过程中，每每天进行班前前安全教育，提提醒施工人员员高度重视。严严禁有疾病和和三高人员进进场作业。3.5.安全作作业小组：组组织由项目经经理为组长、专专职安全员及及主管施工员员为副组长的的安全作业安安全指挥小组组，专门负责责转换层支架架施工安全工工作，坚持安安全第一、预预防为主的方方针，坚决杜杜绝违章指挥挥、违章作业业的野蛮行为为。3.6.安全技技术指导：由由项目部技术术部门编制支支模系统专项项施工方案，编编制KZL砼浇筑专项项施工方案，作作为转换层支支模系统施工工技术指导性性文件，专项项施工方案中中对安全技术术必须有详细细交底。另外外，专职安全全员必须作好好专业性的书书面安全技术术交底，支架架搭设班组人人人学习领会会掌握，人人人签字。四.安全生产应应急预案：4.1.安全生生产应急预案案领导小组由项目经理担任任组长，现场场技术负责人人刘暑交、专专职安全员xxx担任副组长长，主管施工工员xxx、现场生产产调度xxx、材料供应应部xxx、作业班组xxx为组员的安安全生产应急急预案领导小小组。全面负负责支架搭设设中可能发生生的意外事故故。4.2.高大支支模系统施工工中重大危险险源提示：eq\o\ac(○,1)高大支支模系统：国国家住建部明明确规定，高高度超过8米，线荷载载超过1.5吨，跨度超超过15米的支模架架为重大危险险源。本支模模架为典型的的高大模板支支撑系统（线线荷载超过4.5吨）。eq\o\ac(○,2)临时用用电：支架搭搭设用材料全全部是金属架架管与扣件的的导电体。施施工中的临时时用电线路、开开关厢、照明明等电气设备备，必须有专专人管理，搞搞好安全防护护。eq\o\ac(○,3)防雷击击措施：无。eq\o\ac(○,4)高处坠坠落事故与物物体打击：高高空作业，坠坠落事故发生生频率大，高高空抛物伤人人危险性大，塔塔吊吊装坠物物伤人危险性性大等，因此此施工时严禁禁高空抛物、作作业人员必须须佩戴安全带带安全帽、塔塔吊严禁超负负荷起吊，同同时严禁超重重物品直接落落在支架上，支支架上下传递递架管架板等等不得站在同同一垂直线上上等。4.3.安全事事故应急处理理措施：发生安全事故，立立即组织抢救救，具体步骤骤如下：eq\o\ac(○,1)应急小小组长xxx全面指挥事事故处理各项项工作，并负负责向上级主主管部门报告告事故详细情情况与预估事事故损失，指指挥现场取有有效措施防止止事故发展。负负责对外新闻闻发布，组事事故调查小组组，掌握好现现场第一手资资料，等候有有关部门来现现场对事故进进行处理等。eq\o\ac(○,2)现场技技术负责人刘刘暑交组织抢抢救，尽快安安排负伤人员员就近医院抢抢救。并负责责事故现场的的保护工作。eq\o\ac(○,3)专职安安全员xxx负责事故现现场抢险工作作的一线指挥挥，检查与之之相关的其他他危险源是否否存在安全隐隐患，并及时时安排整改。eq\o\ac(○,4)材料供供应部xxx负责事故现现场所需物质质与保证施工工现场道路畅畅通，以便救救护车能第一一时间进入事事故现场抢救救。eq\o\ac(○,5)现场生生产调度xxx负责指挥派派送负伤人员员离开施工作作业区去医院院事宜及现场场抢救秩序，并并安排人员接接送救护车等等。事故处理理完善后，组组织整改，排排除隐患，经经验收合格后后恢复生产。五.转换层模板板及支架设计计：转换层：（七层层楼面）大梁梁模板设计计计算书KZL27———800×2000：梁木模板与与支撑计算书书一、梁模板基本本参数梁截面宽度BB=800mmm，梁截面高度HH=20000mm，H方向对对拉螺栓5道，对拉螺螺栓直径144mm，对拉螺栓在垂直直于梁截面方方向距离(即计算跨度度)400mmm。梁模板使用的木木方截面500×100mmm，梁模板截面底部部木方距离200mm，梁模模板截面侧面面木方距离2200mm。梁底模面板厚度度h=18mmm，弹性模模量E=60000N/mmm2，抗弯强度度[f]=115N/mmm2。梁侧模面板厚度度h=18mmm，弹性模模量E=60000N/mmm2，抗弯强度度[f]=115N/mmm2。二、梁模板荷载载标准值计算算模板自重=0.3400kN/m22；钢筋自重=1.5000kN/m33；混凝土自重==24.0000kN//m3；施工荷载标准值值=2..500kNN/m2。强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V——混凝凝土的浇筑速速度，取2..500m//h；H——混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取1.2200m；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..000；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取0.8500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==28.8000kN/mm2考虑结构的重要要性系数0..9，实际计计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=00.9×28.8000=25..920kNN/m2考虑结构的重要要性系数0..9，倒混凝凝土时产生的的荷载标准值值F2=00.9×6.0000=5.4000kN/mm2。三、梁模板底模模计算本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=80..00×1.80×1.80//6=443.20ccm3；I=880.00××1.80×1.80×1.80//12=38.888cm4；梁底模板面板按按照三跨度连连续梁计算，计计算简图如下下梁底模面板计算算简图1.抗弯强度度计算抗弯强度计算公公式要求：f==M/W<[f]]其中f———梁底模板的的抗弯强度计计算值(N/mm2)；M——计计算的最大弯弯矩(kNN.m)；q——作作用在梁底模模板的均布荷荷载(kN/m))；q=0..9×1.2×[0.344×0.80++24.000×0.80×2.00++1.50××0.80×2.00]]+1.400×2.50×0.80==46.888kN/m最大弯矩计算公公式如下:M=-00.10×46.8778×0.15002f=0..105×106/432000.0=22.442NN/mm2梁底模面板抗弯弯计算强度小小于15.000N/mmm2,满足要求!2.抗剪剪计算最大剪力的计算算公式如下::Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力Q=0.66×0.1500×46.8778=4.2219kN截面抗剪强强度计算值T=3×4219//(2×800×18)=00.439NN/mm2截面抗剪强强度设计值[T]=11.40N//mm2面板的抗剪强度度计算满足要要求!3.挠度度计算最大挠度计算公公式如下:其中q=0.9×(0.34×0.80++24.000×0.80×2.00++1.50××0.80×2.00))=36.9965N/mmm三跨连续梁均布布荷载作用下下的最大挠度度v=0.6777×36.9665×150.004/(1000×6000..00×3888000.0)==0.0544mm梁底模板的挠度度计算值:v=00.054mmm小于[v]]=1550/2500,满足要求求!四、梁模板底木木方计算梁底木方的计算算在脚手架梁梁底支撑计算算中已经包含含！五、梁模板侧模模计算面板直接承受模模板传递的荷荷载，应该按按照均布荷载载下的连续梁梁计算，计算算如下作用在梁侧模板板的均布荷载载q=(1..2×25.922+1.400×5.40))×2.00==77.3228N/mmm面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=2000.00×1.80×1.80//6=1108.000cm3；I=2200.000×1.80×1.80×1.80//12=97.200cm4；(1)抗弯强度度计算ff=M/W<<[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[[f]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1100ql22其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.20×51.8440+1.440×10.8000)×0.2000×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.3309×1000×1000//1080000=2.8864N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×51.8440+1.44×10.8000)×0.2000=9.2779kN截面抗剪强强度计算值TT=3×9279..0/(2××2000..000×18.0000)=0..387N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×51.8440×2004/(1000×6000×9720000)=0..096mmm面板的最大挠度度小于2000.0/2550,满足要要求!六、穿梁螺栓计计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿穿梁螺栓有效效面积(mmm2)；f——穿穿梁螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；穿梁螺栓承受最最大拉力NN=(11.2×25.922+1.400×5.40))×2.00×0.40//5=6.119kN穿梁螺栓直径为为14mm；穿梁螺栓有效直直径为11..6mm；穿梁螺栓有效面面积为A==105.0000mm22；穿梁螺栓最大容容许拉力值为为[N]==17.8550kN；穿梁螺栓承受拉拉力最大值为为N=6..186kNN；穿梁螺栓的布置置距离为侧龙龙骨的计算间间距400mmm。每个截面布置55道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓强度满满足要求!七、梁侧模板计计算书（一）、梁侧模模板基本参数数计算断面宽度8800mm，高高度20000mm，两侧侧楼板厚度1180mm。模板面板采用普普通胶合板。内龙骨间距2000mm，内内龙骨采用550×100mmm木方，外龙龙骨采用双钢钢管48mmm×3.0mmm。对拉螺栓布置55道，在断面面内水平间距距200+3350+3550+3500+350mmm，断面跨跨度方向间距距400mmm，直径14mmm。面板厚度18mmm，剪切强强度1.4NN/mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。木方剪切强度11.3N/mmm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm2。模板组装示意图图梁截面放大图图（二）、梁侧模模板荷载标准准值计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新新浇混凝土的的初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V——混混凝土的浇筑筑速度，取22.500mm/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.200mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..000；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取0.8500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==28.8000kN/mm2考虑结构的重要要性系数0..9，实际计计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=00.9×50.0000=45..000kNN/m2考虑结构的重要要性系数0..9，倒混凝凝土时产生的的荷载标准值值F2=00.9×6.0000=5.4000kN/mm2。（三）、梁侧模模板面板的计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照简支梁计算算。面板的计算宽度度取0.200m。荷载计算值qq=1..2×45.0000×0.2000+1.400×5.4000×0.2000=12.3312kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=20..00×1.80×1.80//6=110.80ccm3；I=20..00×1.80×1.80×1.80//12=9.72ccm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受力图图变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==0.9855kNN2==2.7099kNN3==2.7099kNN4==0.9855kN最大弯矩最大变形V=0.1167mm(1)抗弯强强度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.0049×1000×1000//108000=4.5337N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]截面抗剪强度计计算值T==3×1477..0/(2××200.0000×18.0000)=0..615N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算面板最大挠度计计算值v=0.1167mm面板的最大挠度度小于2000.0/2550,满足要要求!（四）、梁侧模模板内龙骨的的计算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨强度计算算均布荷载qq=1.2××0.20×45.000+1.4××0.20×5.40==12.3112kN/mm挠度计算荷载标标准值q=00.20×45.000=9.0000kN/mm内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计算简图图内龙骨弯矩图((kN.m))内龙骨剪力图((kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：内龙骨变形计算算受力图内龙骨变形图((mm)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=5.4493kN经过计算得到最最大变形VV=0.0062mm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)内龙骨抗抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.2997×106/833333.3=33.56N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨骨抗剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×2784//(2×50×100)==0.8355N/mm22截面抗剪强度设设计值[TT]=1.330N/mmm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨骨挠度计算最大变形v=0.0662mm内龙骨的最大挠挠度小于3550.0/2250,满足足要求!（五）、梁侧模模板外龙骨的的计算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管剪力图图(kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：支撑钢管变形计计算受力图支撑钢管变形图图(mm)经过连续梁的计计算得到最大弯矩最大变形vmmax=0..067mmm最大支座力QQmax=111.8111kN抗弯计算强度ff=0.3884×106/89822.0=422.75N//mm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于4400.0//150与10mm,,满足要求!（六）、对拉螺螺栓的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):14对拉螺栓有效直直径(mm):12对拉螺栓有效面面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=11.8111对拉螺栓强度验验算满足要求求!八、梁支撑脚手手架的计算计算依据1《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-20011）。计算依据2《施施工技术》22002.33.《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》(杜荣军)。计算参数:模板支架搭设高高度为4.8m，梁截面B×DD=800mmm×2000mmm，立杆的的纵距(跨度方向)l=0.660m，立杆杆的步距h==1.20mm，梁底增加4道承承重立杆。面板厚度18mmm，剪切强强度1.4NN/mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。木方50×1000mm，剪剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm2。梁底支撑木方长长度1.200m。梁顶托采用1000×100mmm木方。梁底按照均匀布布置承重杆44根计算。模板自重0.550kN/mm2，混凝土钢钢筋自重255.50kNN/m3，施工活荷荷载4.500kN/m22。扣件计算折减系系数取1.000。图1梁模模板支撑架立立面简图采用的钢管类型型为48×3.0。（一）、模板面面板计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.5000×2.0000×0.8000+0.5000×0.8000=41.2200kN//m活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×0.8000=3.6000kN/mm面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=80..00×1.80×1.80//6=443.20ccm3；I=80..00×1.80×1.80×1.80//12=38.888cm4；(1)抗弯强度度计算f==M/W<[[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.20×41.2000+1.440×3.6000)×0.1500×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.1123×1000×1000//432000=2.8338N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×41.2000+1.44×3.6000)×0.1500=4.9003kN截面抗剪强强度计算值TT=3×4903..0/(2××800.0000×18.0000)=0..511N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×41.2000×1504/(1000×6000×3888000)=0..061mmm面板的最大挠度度小于1500.0/2550,满足要要求!（二）、梁底支支撑木方的计计算A、梁底木方计计算作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计计算：(1)钢筋混混凝土梁自重重(kN/m))：q1=255.500××2.0000×0.1500=7.6550kN/mm(2)模板的的自重线荷载载(kN/m))：q2=0..500×0.1500×(2×2.0000+0.8000)/0..800=00.450kkN/m(3)活荷载载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1==(2.5500+2..000)××0.8000×0.1500=0.5440kN均布荷载q=1.220×7.6500+1.200×0.4500=9.7220kN/mm集中荷载P=1.440×0.5400=0.7556kN木方计算简图木方弯矩图(kkN.m)木方剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受力图图木方变形图(mmm)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==0.1266kNN2==4.1400kNN3==4.1400kNN4==0.1266kN经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=4.1140kN经过计算得到最最大变形VV=0.0016mm木方的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=0.1444×106/833333.3=11.73N//mm2木方的抗弯计算算强度小于113.0N//mm2,满足要求!(2)木方抗抗剪计算[[可以不计算算]截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×2.3222/(2×50×100)==0.6977N/mm22截面抗剪强度设设计值[TT]=1.330N/mmm2木方的抗剪强度度计算满足要要求!(3)木方挠挠度计算最大变形v=0.0116mm木方的最大挠度度小于4000.0/2550,满足要要求!B、梁底顶托梁梁计算托梁按照集中与与均布荷载下下多跨连续梁梁计算。均布荷载取托梁梁的自重qq=0.0096kN//m。托梁计算简图托梁弯矩图(kkN.m)托梁剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：托梁变形计算受受力图托梁变形图(mmm)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=18..114kNN经过计算得到最最大变形VV=0.2223mm顶托梁的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10..00×10.000×10.000/6=166.667cm3；I=10..00×10.000×10.000×10.000/12==833..33cm44；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.9331×106/1666666.7==5.59NN/mm2顶托梁的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)顶托梁梁抗剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×7763//(2×100×100)==1.1644N/mm22截面抗剪强度设设计值[TT]=1.330N/mmm2顶托梁的抗剪强强度计算满足足要求!(3)顶托梁梁挠度计算最大变形v=0.2223mm顶托梁的最大挠挠度小于6000.0/2250,满足足要求!（三）、扣件抗抗滑移的计算算纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算:R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；上部荷载没有通通过纵向或横横向水平杆传传给立杆，无无需计算。（四）、立杆的的稳定性计算算立杆的稳定性计计算公式其中N———立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座座反力N11=18.111kN((已经包括组组合系数)脚手架钢管的自自重N2=1.220×0.1288×3.4000=0.5221kNN==18.1114+0..521=118.6355kN——轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比l00/i查表表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立立杆抗压强度度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0———计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(