平台主梁-加劲肋设计

工作平台布置示例梁的局部稳定和腹板加劲肋设计

焊接组合梁局部失稳翼缘腹板平台主梁——加劲肋设计当采用塑性设计时1）翼缘不发生局部失稳条件:当采用弹性设计时箱型梁翼缘板b1b0tt

腹板的高厚比限值（加紧肋布置见教材）短加劲肋横向加劲肋纵向加劲肋2）腹板的局部稳定提高梁腹板局部稳定可采取以下措施：①加大腹板厚度—不经济②设置加劲肋—经济有效平台主梁——加劲肋设计柱间支撑图梁腹板的失稳(a)弯曲正应力单独作用下；(b)剪应力单独作用下；(c)局部压应力单独作用下横向加劲肋：防止由剪应力和局部压应力引起的腹板失稳；纵向加劲肋：防止由弯曲压应力引起的腹板失稳，通常布置在受压区；短加劲肋：防止局部压应力引起的失稳，布置在受压区。

同时设有横向和纵向加劲肋时，断纵不断横。仅用横向加劲肋加强的腹板

同时受正应力、剪应力和边缘压应力作用。稳定条件：σστ1£+c,crσσ()cr2crτc+()2

σ—腹板边缘的弯曲压应力,由区格内的平均弯矩计算；

σ—腹板边缘的局部压应力,σc=F/(lztw)cσcrτ—腹板平均剪应力,τ=V/(hwtw)；—临界应力。σc,crτcr腹板局部稳定计算图设置横向加劲肋

图应力形式腹板受压区高度—其他情况时：全约束时：当受压翼缘扭转受到完chywcbfth2351532=lywcbfth2351772=l()[]=时，当=时，当＝时，当作为参数：=的表达式，以①bcrbbcrbcrbcrybcrfff/1.125.185.075.0125.185.085.02>--£<£lsllslslslsf图应力形式()235434.5410.12000ywsfahthha+=>l时：当()23534.54410.12000ywsfahthha+=£l时：当()[]/1.12.18.059.012.18.08.02svcrsvscrsvcrscrvyscrffff>--£<£ltlltltltlt=时，当=时，当=时，当作为参参数：：=的表达达式,以②图5.22应力形形式235/59.182825.1000ywcfhathha-=£<l时：当()235/83.14.139.10285.15.03000ywcfhathha-+=££l时：当图应应力力形式式()[]/1.12.19.079.012.19.09.02,,,,,ccrccccrcccrccrcyccrcffff>--£<£lsllslslsls=时，当=时，当＝时，当作为参参数：：=的表达达式，，以③c加劲肋肋构造造和截截面尺尺寸（1）双侧侧配置置的横横肋bsh0≧/30

～40ts≧bs/15（2）横向向加劲劲肋间间距h00.5h0≦a≦2（3）腹板板同时时设横横肋和和纵肋肋，相相交处处切断断纵肋肋,横肋连连续h0zbstsz（单侧侧增加加20%）y图加加劲劲肋构构造（4）加劲劲肋的的刚度度横向：纵向：h0zbstsz085.0ha≤085.0ha＞yyy图加加劲劲肋构构造（6）横向向加劲劲肋切切角（7）直接接受动动荷的的梁,中间横肋下下端不不应与与受拉拉翼缘缘焊接接,下面留留有有50-100mm缝隙。。bs/3(≤40)bs/2(≤60)z50-100z（5）大型型梁，，可采采用以以肢尖尖焊于于腹板板的角角钢加加劲肋肋，其其截面面惯性性矩不不得小小于相相应钢钢板加加劲肋肋的惯惯性矩矩。图加加劲肋肋构造造支承加加劲肋肋的计计算1.腹板平平面外外的稳稳定性性(绕z轴):按轴心心压杆杆计算算截面面面积：：加劲劲肋面面积+2cyfc=15tw235计算长长度：：h0F--集中荷载或支支座反力φ—稳定系数由由λ=h0/iz按b类查表iz—绕z轴的回转半径径zfAF£jzcccctsFFz图支承加加劲肋2.端面承压强度度Ace—端面承压面积积zt≤2ttsFFAceAcefce—钢材端面承压压强度设计值值3.支承加劲肋与与腹板的连接接焊缝wfwffflhF£å=7.0t图5.26支承加劲肋是否满足要求求。承加劲肋。试试验算该梁在次梁连接处处设置有支手工焊。钢，焊条为，钢材为设计值，标准值为梁传来的集中中荷载，承受由次面简支梁，工作平台的主主梁为等截[例]43系列,235256201EQkNkN[解]①计算截面特性例图②内力计算③强度验算

都不需验算。局部压应力和折算应力④

整体稳定验算不需验算整体稳定。⑤刚度验算刚度满足要求。⑥腹板局部稳定计算肋应按计算