北京某综合办公楼工程外用脚手架施工方案扣件钢管脚手架

1、编制依据序号名称编号１图纸建筑图建施00～建施施445结构图结施00～结施施4472施组**综合办公楼楼施施工组织设设计计3规程规范《建筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规程》（JGJ1300-22001）《北京市建设工工程程施工现场场安安全防护标标准准》北京市建筑工程程总总公司《脚脚手手架安全技技术术操作规程程》2、工程概况本工程位于朝阳阳区**路甲1号、甲3号院内，西西侧紧邻******医学学情况研究所所，东至***西侧路，面面向**公园，南南邻**路，北靠靠**宾馆，该该办公楼为一一类高层公共共建筑。地下下三层、地上上九层，框架架-剪力墙结构构，檐高33.100m，建筑面积积为570066.04m2。3、施工部署3.1安全防护护领导小组安全生产、文明明施工是企业业生存与发展展的前提条件件，是达到无无重大伤亡事事故的必然保保障，也是我我项目部创建建“文明现场”的根本要求求。为此项目目经理部成立立以生产副经经理为组长的的安全防护领领导小组，其其机构组成、人人员编制及责责任分工如下下：3.1.1项目目管理层主管领导：主管管工长：安全全员：3.1.2外施施管理外施队长:外施安全员员：3.2设计总总体思路本工程由于工期期紧结构施工工到地上时回回填土未进行行，为满足施施工进度需要要分别在东、西西侧B-M轴之间首层层、5层板位置设设置悬挑式扣扣件钢管脚手手架、悬挑式式（工字钢）扣扣件钢管脚手手架，结构施施工期间采用用悬挑双排钢钢管脚手架，结结构进行到地地上5层时，将4层以下架子子拆除进行回回填土施工，1-4层搭设高度15.3m、5-9层搭设高度20.2m，南侧1-10轴、北侧5-12轴由于地下下室到±0.00处收一、二二个轴和中心心庭院处搭设设双排单立杆杆脚手架，搭设高度35.5mm，外挂密目安安全网，形成成全封闭式脚脚手架，主要要使用功能为为结构阶段施施工临边防护护，装修施工工采用电动吊吊篮架。外脚手架几何尺尺寸为立杆间间距1.5m，立杆步距距（纵向水平平杆间距）1.8m,立杆横距1.1m，横向水平平杆间距不大大于1m，里皮立杆杆距结构外皮皮间距400mm，连墙杆水水平间距4.5m,竖向间距3.6m，采用菱形形布置，采用用刚性连接。外外立面整个高高度、长度上上设置剪刀撑撑，当脚手架架暂时不能形形成封闭圈时时，两端必须须增加连墙杆杆件及横向斜斜撑，中间应应每隔6m设置一道，由由底层至顶层层“之”字形连续布布置。脚手架在使用过过程中荷载不不得超过200kg/m2。外脚手架架严禁用于支支顶模板、固固定混凝土地地泵及堆放材材料。首层底板悬挑水水平梁采用钢钢管48×3..5mm、4层顶板采用14#工字钢做挑挑架梁，挑架架梁间距1.5m，每根梁穿穿过两道锚环环与结构板固固定，预埋Φ20钢筋锚环，一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧30cm以上搭接长长度。间距1m，悬挑长度1.65m，在挑梁立立钢管的底部部加焊高100mm、Ф32钢筋，使脚脚手架双排钢钢管插在钢筋筋上。挑梁还还需用钢丝绳绳与上层顶板板梁拉结，拉拉结方法为挑挑梁隔根、在在一层和五层层顶板设置。一一层和五层混混凝土粱内预预埋吊环，吊吊环钢筋为一一级，钢筋直直径应大于φ18。为防止吊吊环滑移，在在工字钢底焊焊接钢筋环，钢钢丝绳从环内内穿过。3.3材料要求求钢管采用外径48mmm、壁厚3.5mm的焊接钢管管，用于立杆杆、大横杆和和斜杆的钢管管长度为4～6m，用于小横横杆的钢管长长度为1.5～2m，以便适应应脚手架的宽宽度变化。钢钢管应符合现现行国家标准准规定的3号普通钢管管，钢管进场场后应进行检检查验收，其其质量应符合合《碳素结构构钢》（GB/T7700）中Q235－A级钢的规定定，同时，进进场钢管必须须保证平直光光滑，无裂缝缝、结疤、分分层、错位、硬硬弯、毛刺、压压痕和深的划划道。钢管应应有产品质量量合格证，钢钢管必须涂有有防锈漆并严严禁打孔。扣件扣件应采用可锻锻铸铁制作的的扣件，其材材质应符合《钢钢管脚手架扣扣件》（GB158831-19995）的规定。扣扣件不应有裂裂纹气孔，也也不应有疏松松、砂眼或其其它影响使用用性能的铸造造缺陷。扣件件在螺栓拧紧紧扭力矩达65N·m时，不得发发生破坏。进场扣件应出具具出场合格证证明，发现有有裂缝、变形形、滑丝的禁禁止使用。脚手板采用木脚手板，其其材质应符合合现行国家标标准《木结构构设计规范》中II级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm，长度2～6m，宽度23～25cm，两端用直径为4mm的铅丝箍两道，锈蚀、腐朽、劈裂、有活动节子、偏楞和变形严重的脚手板禁止使用。安全网安全网采用绿色色密目安全网网，宽度不小小于1.8m，长度不大大于6m，网眼不得得大于10mm，材质要求求为维纶、棉棉纶、尼龙等等，并应符合合国家标准，严严禁使用损坏坏或腐朽的安安全网，新网网必须有产品品质量检验合合格证。3.4人员准备备所有架子工在上上岗操作前必必须通过岗位位培训，持证证上岗。凡有高血压、心心脏病、癫痫痫病、晕高及及视力不佳等等病症的人员员，一律不得得从事脚手架架作业。所有操作人员在在进行施工之之前，必须进进行安全培训训，上架操作作的人员必须须按要求佩戴戴安全带等防防护用品。从事脚手架施工工人员，必须须定期进行体体检。3.5材料准备备项目名称数量备注1钢管45100m2直角扣件25630个3旋转扣件2250个4对接扣件7370个5密目安全网13300m226木脚手板3100m227工字钢125根8钢丝绳600米ф209锚固钢筋600米ф1610吊环钢筋180米ф184、构造要求及及技术措施4.1扣件式钢钢管脚手架的的构造要求及及技术措施地层处理底座下设置垫板板，其厚度不不小于50mm，布设必须须平稳，不得得悬空。立杆:立杆横距距为1.1m，纵距为1.5m。搭设要求：立杆杆底部应设置置底座或垫板板。必须设置置纵、横扫地地杆，纵向扫扫地杆应采用用直角扣件固固定在距离底底座以上200mm处的立杆上上，横向扫地地杆采用直角角扣件固定在在紧靠纵向扫扫地杆下方的的立杆上，当当立杆基础有有高低差时，必必须将高处的的扫地杆向低低处延长两跨跨与立杆固定定，立杆接长长除顶层顶步步采用搭接外外，其余各层层各部接头必必须采用对接接接头，对接接接头需错开开布置：两个个相邻接头不不得设置在同同一步内，同同步内隔一根根立杆的两个个相邻接头在在高度方向错错开得距离不不小于500mm，各接头的的中心至主节节点的距离不不得大于500mm；顶层顶步步若为搭接接接头，搭接长长度不得小于于1m，采用3个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘至杆端端距离不应小小于100mmm,立杆高处檐檐口上皮1.5m。立杆的全高垂直直偏差不得大大于75mm。纵向水平杆：内内、外侧步距距为1.8m。搭设要求：纵向向水平杆设置置在立杆内侧侧，优先采用用6m钢管，长度度不小于3跨，纵向水水平杆采用对对接扣件，并并应符合下列列规定:两根相邻纵纵向水平杆的的接头不应设设置在同步或或同跨内，不不同步或不同同跨两个相邻邻接头在水平平方向错开的的距离不小于于500mm，各接头中中心至最近主主节点的距离离不大于500mm。同一排大横杆的的水平偏差不不大于该片脚脚手架总长的的1/250，且不大于50㎜。相邻步架大横杆杆应错开布置置在立杆的里里侧和外侧，以以减少立杆偏偏心受载。横向水平杆：间间距不大于1m。应贴近立杆位置置，搭于大横横杆之上并用用直角扣件扣扣紧，在相邻邻立杆之间根根据需要铺脚脚手板处增加加1～2根，主节点点处必须设置置一根横向水水平杆，用直直角扣件扣接接且严禁拆除除，主节点处处两个直角扣扣件的中心距距不应大于150mm，作业层上上的非主节点点处的横向水水平杆设置在在跨中，等间间距设置。横横向水平杆均均应采用直角角扣件固定在在纵向水平杆杆上。连墙件：连墙件采用刚性性连接，垂直直间距不应大大于层高，并并不应大于3.6m、水平间距距为4.5m。连墙杆用Φ48的钢管，它它与脚手架、建建筑物的连接接采用直角扣扣件。在结构每一外框框架柱处设一一组双杆箍柱柱式拉杆与框框架柱拉结，在在楼梯间处与与混凝土墙体体拉结。在顶顶板上两框架架柱间中点处处，距结构外外皮1.5m处预埋直径径不小于16的钢筋，用Φ48钢管与脚手手架可靠拉结结。在脚手架架的转角处，在在框架柱上双双向设置上述述箍柱式拉杆杆。在建筑物物的首层设置置两道连墙件件。连墙件横竖向顺顺序排列、均均匀布置、与与架体和结构构立面垂直，并并尽量靠近主主节点(距主节点的的距离不大于于30cm)。连墙杆伸伸出扣件的距距离应大于10cm。底部第一一根大横杆就就开始布置连连墙杆，靠近近框架柱的小小横杆可直接接作连墙杆用用，连墙杆必必须设置在里里外排架子上上与主体结构构连接。剪刀撑：每道剪刀撑跨越越立杆5根，剪刀撑撑宽度不得小小于3.6m，斜杆与地地面的交角45度，剪刀撑撑采用搭接接接头，搭接长长度不小于1m，搭接范围围采用两个以以上旋转扣件件固定。护栏：在操作层设一道道护栏杆，高高度1.2m，并在图示示的位置挂设设水平兜网并并与水平钢管管扣牢，结构构四周均须如如此。安全网：外脚手架上外侧侧安全网设在在排架内侧，采采用绿色密目目网全封闭。网网与外架采用用尼龙绳、18#铁丝绑扎牢牢固。防护设施：脚手架要满挂全全封闭式的密密目安全网。密密目网采用1.5×6.0m的规格，用用网绳或16#铅丝绑扎在在大横杆外立立杆里侧。作作业层网应高高于平台1.2m，并在作业业层下步架处处设一道水平平兜网。在架架内高度3.6m处设首层平平网，往上每每隔5步距设隔层层平网，施工工层应设随层层网。作业层脚手架立立杆于0.75m及1.5m处设有两道道防护栏杆，底底部侧面设18cm高的挡脚板板。上人马道：在南侧及北侧分分别各搭一之之字形上人马马道，采用钢钢管搭设，宽宽度1.5m，坡度1：6，拐角处设设置平台，设设置一道卸荷荷，宽度不小小于1.5m。4.2脚手架出出入口的构造造该出入口设在DDc～Ec轴之间，挑空空两根立杆、跨跨越三步三跨跨。出人口处处再搭设6.0m×4.0m×4.0m(长×宽×高)的防护棚，上上铺50mm厚的双层脚脚手板。在出人口两侧的的内、外排单单立杆处分别别增设一根辅辅立杆，并高高于门洞口1～2步，立柱用用短管斜撑相相互联系。上上方悬空立柱柱处增加两根根斜杆，斜杆杆与各主节点点相交处用扣扣件固定。洞洞口上方增设设两道横向支支撑，应伸出出斜腹杆的端端部，以保证证立柱悬空处处的整体性。门门洞两侧分别别增加两根斜斜腹杆，并用用旋转扣件固固定在与之相相交的小横杆杆的伸出端上上，旋转扣件件中心线至主主节点的距离离在15cm内。当斜腹腹杆在1跨内跨越2个步距时，应应在相交的大大横杆处增设设一根小横杆杆，将斜腹杆杆固定在其伸伸出端上；斜斜腹杆宜采用用通长杆件，必必须接长时用用对接扣件连连接。4.3卸料平台台1-4层以下在在建筑物南侧侧2-3轴/B轴处、9-10轴/B轴处放置两两个出料平台台，北侧7-8轴/M轴处放置一一个出料平台台。采用双立立杆落地式卸卸料平台，立立杆间距1.2m，步距1.5m。尺寸为5000**7000，全高加设设剪刀撑，加加强此处与建建筑结构的拉拉结。平台上上要设有限定定荷载标牌，本本工程卸料平平台限重为1.5t。5层以上在建建筑物南侧2-3轴/B轴处、9-10轴/B轴处放置两两个出料平台台，北侧7-8轴/M轴处放置一一个出料平台台。出料平台台采用悬挑方方式，尺寸为为3000**5000，材料选用14号工字钢。平平台上要设有有限定荷载标标牌，本工程程卸料平台限限重为1.5t。主梁、次梁分别别采用工字钢钢。防护栏采采用φ48钢管，分分别在高75cm、150cm处设立两道道，并与四周周工字钢焊接接。四周工字字钢外侧面及及防护栏均刷刷红白相间的的油漆标识，并并满布密目安安全网。平台台每侧设两根根φ20钢丝绳，每每根绳设夹具具不少于3个。钢丝绳与与卸料平台钢钢管架接触处处垫橡胶胶皮皮，以缓冲钢钢丝绳的拉力力。钢丝绳通通过梁上侧模模对拉螺栓孔孔拉接，但两两根钢丝绳不不得拉结于同同一个对拉螺螺栓孔，并且且梁上预留的的孔洞要保证证能让上述钢钢丝绳穿过。平平台底面设5cm厚的脚手板板，满铺、铺铺牢、两端用用8号镀锌铁丝丝捆紧，并在在四周设18cm高的踢脚板板。卸料平台台每层交错设设一个。5、施工工艺5.1工艺流程程搭设顺序：摆放放扫地杆→逐根树立杆杆并与扫地杆杆扣紧→装扫地小横横杆并与立杆杆和扫地杆扣扣紧→装第一步大大横杆并与各各杆扣紧→安第一步小小横杆扣紧→安第二步大大横杆→安第二步小小横杆→加高临时斜斜撑杆，上端端与第二步在在横杆扣紧（在在装设连墙杆杆后拆除）→安第三小步步大横杆和小小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺木脚手板→绑扎防护栏栏杆及挡脚板板，并挂立网网防护→拆除。5.2搭设要点点搭设前，必须根根据操作人员员必须事先熟熟悉工程特点点及技术交底底，确定好搭搭设方案，明明确分工。班班组长在施工工前，应对施施工环境及防防护用品进行行一次彻底检检查，消除安安全隐患。立杆基础应处理理的牢固、坚坚实，立杆根根部必须有防防雨措施，底底座底面标高高高于自然地地坪50mm，防止立杆杆积水下沉，立立杆时必须有有2～3人配合操作作。纵向水平杆应绑绑在立杆里边边，绑第一步步时，必须检检查立杆是否否立正，绑至至四步时，必必须绑扎临时时剪刀撑，绑绑纵向水平杆杆应2～3人配合，由由中间一人接接杆。搭设时要及时与与结构拉结，或或采用临时支支顶，以便确确保搭设过程程中的安全，并并随搭随校正正杆件的垂直直度和水平偏偏差，同时适适度拧紧扣件件，螺栓的根根部要校正，当当用力矩搬手手检查，应在在40～50N·m之间，最大大不能超过80N·m。连接大横横杆的对接扣扣件，开口应应朝架子内侧侧，螺栓要向向上，以防雨雨水进入。双排架的小横杆杆靠墙一端，离离开墙壁面50～100mm，伸过大大横杆的端头头，均要大于于100mm，以防杆杆扣件滑脱。铺脚手板时，必必须按要求间间距放正绑牢牢，铺脚手板板要严密、牢牢固，搭接板板端压过20cm，严禁留15cm以上的探头头板。递杆、拔杆时，上上下左右操作作人员应密切切配合，协调调一致。脚手架一次搭设设高度不应超超过6m。每搭设一步脚手手架，必须对对步距、总距距、横距及立立杆的垂直度度进行校正。开始搭设立杆时时，应每隔8m设置一根斜斜撑，直至连连墙件安装稳稳定后撤除。在搭设完立杆、纵纵向水平杆、横横向水平杆后后，应及时设设置连墙件。拆除:脚手架拆拆除前，应做做好全面检查查，确定好拆拆除顺序及拆拆除日期，并并清理拆除部部位脚手架上上的杂物，拆拆除作业必须须从上至下的的进行，严禁禁上下同时施施工，连墙件件必须随脚手手架逐层拆除除，严禁整层层先拆连墙件件。分段拆除除高差不得大大于2步，如超过2步，应增设设连墙件。当当分段、分立立面拆除时，应应对不拆除的的脚手架两端端设置连墙件件和横向斜撑撑加固。6、安全防护措措施6.1电梯井洞洞口防护措施施电梯井口设置不不低于1.2m高的开启式式防护门，用用Φ12的螺纹钢筋筋、按水平间间距30cm、竖向间距20cm焊制而成，并并在防护门上上要刷漆、挂挂牌。电梯井筒内每隔隔一层支搭安安全网一道，网网上均不得存存有杂物。电电梯井内不准准做垂直运输输通道或垃圾圾通道。6.2结构临边边防护措施在结构四周边线线内50cm处设置全封封闭式护身栏栏，使用材料料均采用Φ48钢管。其高高度不低于1.5m、立杆间距距不大于1.5m、竖向每隔0.75m设一道通长长大横杆、每每隔一根立杆杆与下层结构构柱或网架拉拉结牢固。沿钢管长度方向向刷红白间隔隔的油漆、挂挂醒目标志牌牌；护身栏杆杆四周满挂密密目安全网、白白天设警示牌牌、夜间设红红色标志灯;临边四周lm范围内不准准堆料、停放放机具。6.3楼梯间防防护措施楼梯的侧边利用用脚手架做安安全防护，架架子立管从梯梯井内搭设，侧侧边沿楼梯坡坡度方向做一一道1.2m高的护身栏栏，并刷红白白间隔漆。6.4防雷避电电措施采用避雷针与大大横杆连通、接接地线与整幢幢建筑物楼层层内避雷系统统连成一体的的措施。避雷共设置4根根避雷针，避避雷针采用Φ12镀锌钢筋制制作，高度不不小于lm，设置在脚脚手架四角立立杆上，并将将所有最上层层的大横杆全全部连通，形形成避雷网络络。接地线采用400X4的镀锌扁钢钢，将立杆与与整幢建筑物物楼层内避雷雷系统连成一一体。接地线线的连接应保保证接触牢靠靠，与立杆连连接时应用2道螺栓卡箍箍连接，螺丝丝加弹簧垫圈圈以防松动并并保证接触面面不小于l0mm2，并将表面面油漆及氧化化层清除，露露出金属光泽泽并涂以中性性凡士林。接地线与建筑物物楼层内避雷雷系统的设置置按脚手架的的长度不超过过50m设置1个，位置不不得选在人们们经常走到的的地方以避免免跨步电压的的危害，防止止接地线遭机机械伤害。两两者的连接采采用焊接，焊焊接长度应大大于2倍的扁钢宽宽度。焊完后后再用接地电电阻测试仪测测定电阻，要要求冲击电阻阻不大于10Ω。同时应注注意检查与其其他金属物或或埋地电缆之之间的安全距距离(一般不小于3m)以免发生击击穿事故。7、脚手架的拆拆除施工工艺艺拆架程序应遵守守由上而下，先先搭后拆的原原则，即先拆拆拉杆、脚手手板、斜撑，而而后拆小横杆杆、大横杆、立立杆等(一般的拆除除顺序为：安安全网一栏杆杆一脚手板一一剪刀撑一小小横杆一大横横杆一立杆)。不准分立面拆架架或在上下两两步同时进行行拆架。做到到一步一清、一一杆一清。拆拆立杆时，要要先抱住立杆杆再拆开最后后两个扣。拆拆除大横杆、斜斜撑、剪刀撑撑时，应先拆拆中间扣件，然然后托住中间间，再解端头头扣。所有连连墙杆等必须须随脚手架拆拆除同步下降降，严禁先将将连墙件整层层或数层拆除除后再拆脚手手架，分段拆拆除高差不应应大于2步，如高差差大于2步，应增设设连墙件加固固。拆除后架体的稳稳定性不被破破坏，如附墙墙杆被拆除前前，应加设临临时支撑防止止变形，拆除除各标准节时时，应防止失失稳。当脚手架拆至下下部最后一根根长钢管的高高度(约6.5m)时，应先在在适当位置搭搭临时抛撑加加固，后拆连连墙件。8、安全施工技技术措施8.1材质及及其使用的安安全技术措施施8.1.1扣件件的紧固程度度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件件的抗拉承载载力为3kN。扣件上螺螺栓保持适当当的拧紧程度度。对接扣件安装时时其开口应向向内，以防进进雨水，直角角扣件安装时时开口不得向向下，以保证证安全。8.1.2各杆杆件端头伸出出扣件盖板边边缘的长度不不应小于100mm。8.1.3钢管管有严重锈蚀蚀、压扁或裂裂纹的不得使使用。禁止使使用有脆裂、变变形、滑丝等等现象的扣件件。8.1.4外脚脚手架严禁钢钢竹、钢木混混搭，禁止扣扣件、绳索、铁铁丝、竹篾、塑塑料混用。8.1.5严禁禁将外径48mm与51mm的钢管混合合使用。8.2脚手架架搭设的安全全技术措施8.2.1脚手手架的基础必必须经过硬化化处理满足承承载力要求，做做到不积水、不不沉陷，顶板板基础的混凝凝土必须达到到设计强度的的75％以上才能能施工。8.2.2搭设设过程中划出出工作标志区区，禁止行人人进入、统一一指挥、上下下呼应、动作作协调，严禁禁在无人指挥挥下作业。当当解开与另一一人有关的扣扣件时必先告告诉对方，并并得到允许，以以防坠落伤人人。8.2.3开始始搭设立杆时时，应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。8.2.4脚手手架及时与结结构拉结或采采用临时支顶顶，以保证搭搭设过程安全全，未完成脚脚手架在每日日收工前，一一定要确保架架子稳定。8.2.5脚手手架必须配合合施工进度搭搭设，一次搭搭设高度不得得超过相邻连连墙件以上两两步。8.2.6在搭搭设过程中应应由安全员、架架子班长等进进行检查、验验收和签证。每每两步验收一一次，达到设设计施工要求求后挂合格牌牌一块。8.2.7外脚脚手架的卸荷荷严格采用钢钢丝绳通过梁梁上对拉螺栓栓孔与脚手架架连接，严禁禁私自拆改。8.3脚手架上上施工作业的的安全技术措措施8.3.1结构构外脚手架每每支搭一层，支支搭完毕后，经经项目部安全全员验收合格格后方可使用用。任何班组组长和个人，未未经同意不得得任意拆除脚脚手架部件。8.3.2严格格控制施工荷荷载，脚手架架不得集中堆堆料施荷，施施工荷载不得得大于3kN/m2，确保较大大安全储备。8.3.3结构构施工时不允允许多层同时时作业，装修修施工时同时时作业层数不不超过两层，临临时性用的悬悬挑架的同时时作业层数不不超过1层。8.3.4当作作业层高出其其下连墙件3.6m以上、且其其上尚无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。8.3.5各作作业层之间设设置可靠的防防护栅栏，防防止坠落物体体伤人。8.3.6定期期检查脚手架架，发现问题题和隐患，在在施工作业前前及时维修加加固，以达到到坚固稳定，确确保施工安全全。8.4脚手架架拆除的安全全技术措施8.4.1拆架架前，全面检检查待拆脚手手架，根据检检查结果，拟拟订出作业计计划，报请批批准，进行技技术交底后才才准工作。8.4.2架体体拆除前，必必须察看施工工现场环境，包包括架空线路路、外脚手架架、地面的设设施等各类障障碍物、地锚锚、缆风绳、连连墙杆及被拆拆架体各吊点点、附件、电电气装置情况况，凡能提前前拆除的尽量量拆除掉。8.4.3拆架架时应划分作作业区，周围围设绳绑围栏栏或竖立警戒戒标志，地面面应设专人指指挥，禁止非非作业人员进进入。8.4.4拆除除时要统一指指挥，上下呼呼应，动作协协调，当解开开与另一人有有关的结扣时时，应先通知知对方，以防防坠落。8.4.5在拆拆架时，不得得中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。8.4.6每天天拆架下班时时，不应留下下隐患部位。8.4.7拆架架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电事故故。8.4.8所有有杆件和扣件件在拆除时应应分离，不准准在杆件上附附着扣件或两两杆连着送到到地面。8.4.9所有有的脚手板，应应自外向里竖竖立搬运，以以防脚手板和和垃圾物从高高处坠落伤人人。8.4.10拆拆下的零配件件要装人容器器内，用吊篮篮吊下；拆下下的钢管要绑绑扎牢固，双双点起吊，严严禁从高空抛抛掷。9、文明施工要要求根据脚手架施工工的特殊性，结结合公司职业业健康安全管管理手册、程程序文件，要要求施工时做做到如下：9.1进入施工工现场的人员员必须戴好安安全帽，高空空作业系好安安全带，穿好好防滑鞋等，现现场严禁吸烟烟。9.2进入施工工现场的人员员要爱护场内内的各种绿化化设施和标示示牌，不得践践踏草坪、损损坏花草树木木、随意拆除除和移动标示示牌。9.3严禁酗酒酒人员上架作作业，施工操操作时要求精精力集中、禁禁止开玩笑和和打闹。9.4脚手架搭搭设人员必须须是经考试合合格的专业架架子工，上岗岗人员定期体体检，体检合合格者方可发发上岗证，凡凡患有高血压压、贫血病、心心脏病及其他他不适于高空空作业者，一一律不得上脚脚手架操作。9.5上架子作作业人员上下下均应走人行行梯道，不准准攀爬架子。9.6护身栏、脚脚手板、挡脚脚板、密目安安全网等影响响作业班组支支模时，如需需拆改时，应应由架子工来来完成，任何何人不得任意意拆改。9.7脚手架验验收合格后任任何人不得擅擅自拆改，如如需做局部拆拆改时，须经经技术部同意意后由架子工工操作。9.8不准利用用脚手架吊运运重物；作业业人员不准攀攀登架子上下下作业面；不不准推车在架架子上跑动；；塔吊起吊物物体时不能碰碰撞和拖动脚脚手架。9.9不得将模模板支撑、缆缆风绳、泵送送混凝土及砂砂浆的输送管管等固定在脚脚手架上，严严禁任意悬挂挂起重设备。9.10在架子子上的作业人人员不得随意意拆动脚手架架的所有拉接接点和脚手板板，以及扣件件绑扎扣等所所有架子部件件。9.11拆除架架子而使用电电焊气割时，派派专职人员做做好防火工作作，配备料斗斗，防止火星星和切割物溅溅落。9.12脚手架架使用时间较较长，因此在在使用过程中中需要进行检检查，发现基基础下沉、杆杆件变形严重重、防护不全全、拉接松动动等问题要及及时解决。9.13要保证证脚手手架体的整整体体性，不得得与与井架、升升降降机一并拉拉结结，不得截截断断架体。9.14施工人人员严严禁凌空投投掷掷杆件、物物料料、扣件及及其其他物品，材材材料、工具具用用滑轮和绳绳索索运输，不不得得乱扔。9.15使用的的工具具要放在工工具具袋内，防防止止掉落伤人人；；登高要穿穿防防滑鞋，袖袖口口及裤口要要扎扎紧。9.16脚手架架堆放放场做到整整洁洁、摆放合合理理、专人保保管管，并建立立严严格领退料料手手续。9.17施工人人员做做到活完料料净净脚下清，确确确保脚手架架施施工材料不不浪浪费。9.18运至地地面的的材料应按按指指定地点随随拆拆随运，分分类类堆放，当当天天拆当天清清，拆拆下的扣件件和和铁丝要集集中中回收处理理。应应随时整理理、检检查，按品品种种、分规格格堆堆放整齐，妥妥妥善保管。9.19六级以以上大大风、大雪雪、大大雾、大雨雨天天气停止脚脚手手架作业。在在在冬季、雨雨季季要经常检检查查脚手板、斜斜斜道板、跳跳板板上有无积积雪雪、积水等等物物。若有则则应应随时清扫扫，并并要采取防防滑滑措施。附1五层以上上悬挑挑式（工字钢钢）扣件钢管管脚手架计计算算书钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--2001）。计算的脚手架为为双双排脚手架架，搭搭设高度为为221.0米，立杆采采用用单立管。搭设尺寸为：立立杆杆的纵距1..50米，立杆的的横横距1.100米，立杆的的步步距1.800米。采用的钢管类型型为为48×3..5，连墙件采用2步步33跨，竖向间间距3.600米，水平间间距距4.50米。施工均布荷载为为33.0kNN//m2，同时时施工1层，脚手板板共铺设2层。悬挑水平钢梁采采用用14号工字钢钢，其中建建筑筑物外悬挑挑段段长度1.665米，建筑物物内内锚固段长长度度2.20米。悬挑水平钢梁采采用用拉杆与建建筑筑物拉结，最最最外面支点点距距离建筑物物11.50m。拉拉杆采用钢钢丝丝绳。一、大横杆的计计算算大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷载值值计计算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1..1100/33==0.05555kN/mm活荷载标准值Q=3..0000×11..100//33=1.11000kN//mm静荷载的计算值值q1=1.2××0.03388+1.22××0.05555=0.11112kN//mm活荷载的计算值值q2=1.4××1.10000=1.55440kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横横杆计算荷荷载载组合简图图((支座最大弯弯矩)2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=(0.008×00.1122++0.100××1.54400)×1..55002==00.3677kkN·m支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为M2=-(0..10××0.11122+0.11117×1..5540)××11.500022=-0..4431kNN··m我们选择支座弯弯矩矩和跨中弯弯矩矩的最大值值进进行强度验验算算：=0.431××1106/550080.00==84.77668N/mmmm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq11=0.0338+0..0055=00..093kkNN/m活荷载标准值qq22=1.1000kN//mm三跨连续梁均布布荷荷载作用下下的的最大挠度度V=(0.67777×0.00993+0..9990×11..100))××15000..04/((1100×22..06×11005×12211900..00)=2..3323mmm大横杆的最大挠挠度度小于15000.0//1150与10mm,满足要求。二、小横杆的计计算算小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，大大横杆在小小横横杆的上面面。用大横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算小小横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338×1..5500=00..058kkNN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1..1100×11..500//33=0.00883kN活荷载标准值Q=3..0000×11..100××11.5000//3=1..6650kNN荷载的计算值P=1..22×0.00558+1..22×0.00883+1..44×1.66550=2..4478kNN小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=(1.2××00.0388))×1.110002/88++2.47788×1.11000/3==00.9166kkN·m=0.916××1106/550080.00==180..2239N//mmm2小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:小横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=5.0××0.0038×111100.00004/(33884×2..0060×11005×12211900..0000)==00.03mmmm集中荷载标准值值PP=0.00558+0..0083+11..650==11.7900kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=17900.1000×111000.0××((3×11000.022--4×111000.022//9)/((772×2..006×10055×12119900.00))=3.33668mm最大挠度和V=V1+V22==3.39977mm小横杆的最大挠挠度度小于11000.0//1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值；；1.荷载值计算算横杆的自重标准准值值P1=0.0338×1..1100=00..042kkNN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1..1100×11..500//22=0.11224kN活荷载标准值Q=3..0000×11..100××11.5000//2=2..4475kNN荷载的计算值R=1..22×0.00442+1..22×0.11224+1..44×2.44775=3..6664kNN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN·m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN；；四、脚手架荷载载标标准值作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：（1）每米立杆杆承受的结结构自重标标准准值(kN/m))为0.12448NNG1=00.1255××21.00000=2..6621kNN（2）脚手板的的自重标准准值(kN/m2)为0.15NNG2=00.1500××4×1..5500×((11.1000++0.40000)/2==00.6755kkN（3）栏杆与挡挡脚手板自自重标准值值((kN/m))为0.15NNG3=00.1500××1.50000×4/22==0.45500kN（4）吊挂的安安全设施荷荷载，包括括安安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.0055××1.50000×21..0000=00..157kkNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.9033kkN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ=3..000××22×1.55000×1..1100/22==4.95500kN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)的规规定采用：：WW0=0..450Uz——风风荷荷载高度变变化化系数，按按照照《建筑结结构构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=1.2500Us——风风荷荷载体型系系数数：Us==1.22000经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=00.7×00..450××11.2500××1.20000=00..472kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+00.85××11.4NQQ风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公公式MWW=0..885×1..44Wklah2//10其中Wk———风荷载基基本风压标标准准值(kN/m2)；la——立立杆的纵距距(m)；h——立杆杆的步距(mm)。五、立杆的稳定定性性计算卸荷吊点按照构构造造考虑，不不进进行计算。1.不考虑风荷荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=111.61kkNN；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.5588cm；l0——计计算算长度(mm),由公式式l0==kuhh确定，l0==3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.889cm2；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩),WW=5.0088cm3；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1127.8844[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风荷载载时时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=100.57kkNN；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.5588cm；l0——计计算算长度(mm),由公式式l0==kuhh确定，l0==3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.889cm2；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩)，W=5.0088cm3；MW——计计算算立杆段由由风风荷载设计计值值产生的弯弯矩矩，；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1170.1199[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计计算算连墙件的轴向力力计计算值应按按照照下式计算算：：Nl=Nllw+NNo其中Nlww——风荷载产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值(kN)，应按按照下式计计算算：Nllww=11..4×wwk×AAwwk——风风荷荷载基本风风压压标准值，wwwk=00.4722kkN/m2；Aw——每每个个连墙件的的覆覆盖面积内内脚脚手架外侧侧的的迎风面积积，Aw=3.60××4.50=16..200m22；No——连连墙墙件约束脚脚手手架平面外外变变形所产生生的的轴向力(kN)；No=5.00000经计算得到NNllw=110.71166kN，连墙墙件轴向力力计计算值Nl=155.7166kkN连墙件轴向力设设计计值Nf=A[f]]其中——轴轴心心受压立杆杆的的稳定系数数,,由长细比ll/i=4400.00//11.58的结结果查表得得到到=0.933；A=4.8899cm2；[f]==2055..00N//mmm2。经过计算得到NNf=933.4844kkNNf>Nl，连连墙件的的设计计算算满满足要求!连墙件采用扣件件与与墙体连接接。经过计算得到NNl=115.71166kN大于扣扣件的抗滑滑力力8.0kNN，不满足要要求!连墙件扣件连接接示示意图七、悬挑梁的受受力力计算悬挑脚手架的水水平平钢梁按照照带带悬臂的连连续续梁计算。悬臂部分脚手架架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AAA为墙支点。本工程中，脚手手架架排距为11100mm，内内侧脚手架架距距离墙体4000mm，支支拉斜杆的的支支点距离墙墙体体=155000mm，水平支撑梁的截截面面惯性矩I=71122.00ccmm4，截面抵抗抗矩W=102..000cm3，截面积A=211..50cmm22。受脚手架集中荷荷载载P=111.61kkNN水平钢梁自重荷荷载载q=1..2×211..50×00..00011××7.855××10=00..20kNN//m悬挑脚手手架架示意图悬挑脚手架计算算简简图经过连续梁的计计算算得到：悬挑脚手架支撑撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑撑梁梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁梁的的支撑反力力由由左至右分分别别为R1=14.0033kkN,R2=10.3339kNN,,R3=-0.3365kNN最大弯矩Mmmaax=2.5503kNN··m抗弯计算强度ff=M/11..05W++NN/A=22..503××1106/((11.05××110200000.0)++44.2100××10000//21500..0=255..328NN//mm2水平支撑梁的抗抗弯弯计算强度度小小于215..0N/mmmm2,满足要求!八、悬挑梁的整整体体稳定性计计算算水平钢梁采用1144号工字钢,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的的受受弯构件整整体体稳定系数数，查查表《钢结结构构设计规范范》(GB500017-22003)附录B得到：b=2.00由于b大于0..66，按照《钢钢结构设计计规规范》(GB500017-220003)附录录B其值用b'查表得到到其值为0..929经过计算得到强强度度=2.500×1066//(0.99229×10022000..000)=2266.41NN//mm2；水平钢梁的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!九、拉杆的受力力计计算:水平钢梁的轴力力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicoossi为钢绳的拉拉力对水平平杆杆产生的轴轴压压力。各支点的支撑力力RCi=RUisini按照以上公式计计算算得到由左左至至右各钢绳绳拉拉力分别为为RRU1=14..651kkNN十、拉杆的强度度计计算:拉绳或拉杆的轴轴力力RU我们均取最最大值进行行计计算，为RU=14.6651kNN拉绳的强度计算算：：如果上面采用钢钢丝丝绳，钢丝丝绳绳的容许拉拉力力按照下式式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢钢丝绳的钢丝丝破断断拉力总和和((kN)；——钢丝绳绳之间的荷载载载不均匀系系数数，对6×119、6×37、6×61钢丝丝绳分别取取00.85、0.82和0.8；K——钢丝丝绳使用安全全系系数，取8..0。选择拉钢丝绳的的破破断拉力要要大大于8.0000×144..651//00.8500==137..8892kN。选择6×19++11钢丝绳，钢钢丝绳公称称抗抗拉强度14400MPPaa，直径17..0mm。钢丝拉绳的吊环环强强度计算：：钢丝拉绳的轴力力RRU我们均取取最大值进进行行计算作为为吊吊环的拉力力NN，为N=RU=144..651kkNN钢丝拉绳的吊环环强强度计算公公式式为其中[f]为为吊环抗拉拉强强度，取[ff]=550N/mmmm2，每个吊环环按照两个个截截面计算；；所需要的钢丝拉拉绳绳的吊环最最小小直径D==[1466551×4//((3.14116×500××2)]11//2=144mmm十一、锚固段与与楼楼板连接的的计计算:1.水平钢梁与与楼楼板压点采用用钢筋拉环环，拉拉环强度计计算算如下：水平钢梁与楼板板压压点的拉环环受受力R=100.3399kkN水平钢梁与楼板板压压点的拉环环强强度计算公公式式为其中[f]为拉拉环环钢筋抗拉拉强强度，每个个拉拉环按照两两个个截面计算算，按按照《混凝凝土土结构设计计规规范》[f]]=5500N/mmm22；所需要的水平钢钢梁梁与楼板压压点点的拉环最最小小直径D==[1033339×4//((3.14116×500××2)]11//2=122mmm水平钢梁与楼板板压压点的拉环环一一定要压在在楼楼板下层钢钢筋筋下面，并并要要保证两侧侧330cm以上上搭接长度度。楼板混凝土局部部承承压计算满满足足要求!附2五层以下悬悬挑式扣扣件钢管脚脚手手架计算书书钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--2001）。计算的脚手架为为双双排脚手架架，搭搭设高度为为115.3米，立杆采采用用单立管。搭设尺寸为：立立杆杆的纵距1..20米，立杆的的横横距1.055米，立杆的的步步距1.800米。采用的钢管类型型为为48×3..5，连墙件采用2步步33跨，竖向间间距3.600米，水平间间距距4.5米。施工均布荷载为为33.0kNN//m2，同时时施工1层，脚手板板共铺设2层。悬挑水平钢梁采采用用钢管48××3.5mm，其中建建筑物外悬悬挑挑段长度1..65米，建建筑物内内锚固段长长度度2.35米。悬挑水平钢梁上上面面采用支杆杆、下下面采用拉拉杆杆与建筑物物拉拉结。最外面支点距离离建建筑物1.445m，支杆杆采用钢管管1100.00××10.00mmm拉杆采用用钢管1000.0×1100.0mm。一、小横杆的计计算算小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，小小横杆在大大横横杆的上面面。按照小横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算小横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷载值值计计算横杆的自重标准准值值P1=0.0338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P2=0.3550×1..2200/33==0.14400kN/mm活荷载标准值Q=3..0000×11..200//33=1.22000kN//mm荷载的计算值q=1..22×0.00338+1..22×0.11440+1..44×1.22000=1..8894kNN//m小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为简简支梁均布布荷荷载作用下下的的弯矩计算公式如下::M=1.8944××1.055002/8==00.2611kkN·m=0.261××1106/444491.00==58.11222N/mmmm2小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为简简支梁均布布荷荷载作用下下的的挠度计算公式如下::荷载标准值q==00.0388++0.14400+1.22000=1..3378kNN//m简支梁均布荷载载作作用下的最最大大挠度V=5.0×11..378××11050..004/(33884×2..006×10055×10777780.00))=0.99883mm小横杆的最大挠挠度度小于10550.0//1150与10mm,满足要求!二、大横杆的计计算算大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，小横横杆杆在大横杆杆的的上面。用小横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算大大横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值计算算小横杆的自重标标准准值P11=0.00338×1..0050=00..040kkNN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1..0050×11..200//33=0.11447kN活荷载标准值Q=3..0000×11..050××11.2000//3=1..2260kNN荷载的计算值P=(11..2×0..0040+11..2×0..1147+11..4×1..2260)//22=0.99994kN大横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=0.08××((1.2×00.0388))×1.220002+00..267××00.9944××1.20000=0.33224kN·m=0.324××1106/444491.00==72.11225N/mmmm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:大横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=0.6777×00.0388××12000..004//((100×22.0600××105××110778800.0000))=0.0022mm集中荷载标准值值PP=0.00440+0..1147+11..260==11.4477kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=1.8883×11447..3320×112200.00003/(11000×2..0060×11005×10077780..0000)==22.12mmmm最大挠度和V=V1+V22==2.14455mm大横杆的最大挠挠度度小于12000.0//1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值；；1.荷载值计算算横杆的自重标准准值值P1==0.03388×1.22000=0..0046kNN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1..0050×11..200//22=0.22220kN活荷载标准值Q=3..0000×11..050××11.2000//2=1..8890kNN荷载的计算值R=1..22×0.00446+1..22×0.22220+1..44×1.88990=2..9966kNN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN；；四、脚手架荷载载标标准值作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米立杆杆承受受的结构自自重重标准值(kN/m))；本例为0..11611NG1=00.1116×1155.3000==1.77766kN(2)脚手板的的自重重标准值(kN/m22)；本例采采用木脚手手板板，标准值值为为0.35NG2=00.3350×22××1.20000×(1..0050+00..400))//2=0..6609kNN(3)栏杆与挡挡脚手手板自重标标准准值(kN/m))；本例采用用栏杆、木木脚脚手板标挡挡板板，准值为为00.14NG3=00.1140×11..200××22/2=00..168kkNN(4)吊挂的安安全设设施荷载，包包包括安全网网((kN/m22)；0.0055NG4=00.0005×11..200××115.30000=0.00992kN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=22.6455kkN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ=3..000××11×1.22000×1..0050/22==1.89900kN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)的规规定采用：：WW0=0..450Uz——风风荷荷载高度变变化化系数，按按照照《建筑结结构构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=1.2500Us——风风荷荷载体型系系数数：Us==1.22000经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=00.7×00..450××11.2500××1.20000=00..472kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+00.85××11.4NQQ风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公公式MWW=0..885×1..44Wklaahh2/100其中Wk———风荷载基基本风压标标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。五、立杆的稳定定性性计算:1.不考虑风荷荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=5..82kNN；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.6600cm；l0——计计算算长度(mm),由公式式l0==kuhh确定，l0==3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.224cm2；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩),WW=4.4499cm3；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=72.4433[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风荷载载时时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=5..42kNN；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回回转半径，iii=1.6600cm；l0——计计算算长度(mm),由公式式l0==kuhh确定，l0==3.122mm；k——计算算长度附加系系数数，取1.1155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.224cm2；W——立杆杆净截面模量量((抵抗矩)，W=4.4499cm3；MW——计计算算立杆段由由风风荷载设计计值值产生的弯弯矩矩，MW==0.22119kN·m；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1116.1177[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计计算算连墙件的轴向力力计计算值应按按照照下式计算算：：Nl=Nlww+No其中Nlww——风荷载产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值(kN)，应按按照下式计计算算：Nlww=1..4×wwk×Awwk——风风荷载基本风风压标标准值，wkk=00..472kkNN/m2；Aw——每每个连墙件的的覆盖盖面积内脚脚手手架外侧的的迎迎风面积，AAAw=3..60×33..60==12.99660m2；No——连连墙件约束脚脚手架架平面外变变形形所产生的的轴轴向力(kN)；No=5..000经计算得到NNllw=88.5733kkN，连墙件件轴向力计计算算值Nl=133.5733kkN连墙件轴向力设设计计值Nf=A[f]]其中——轴轴心心受压立杆杆的的稳定系数数,,由长细比ll/i=4400.00//11.60的结结果查表得得到到=0.933；A=4.2244cm2；[f]==2055..00N//mmm2。经过计算得到NNf=881.03399kNNf>Nl，连连墙件的的设计计算算满满足要求!连墙件采用扣件件与与墙体连接接。经过计算得到NNl=133.5733kkN大于扣件件的抗滑力力88.0kN，不不满足要求求!!连墙件扣件连接接示示意图七、悬挑梁的受受力力计算悬挑脚手架的水水平平钢梁按照照带带悬臂的连连续续梁计算。悬臂部分脚手架架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AAA为墙支点。本工程中，脚手手架架排距为10050mm，内内侧脚手架架距距离墙体4000mm，支支拉斜杆的的支支点距离墙墙体体=40000mm，水平支撑梁的截截面面惯性矩I=100..78cmm44，截面抵抗抗矩W=4.499ccm3，截面积A=4..224cm2。受脚手架作用的的联联梁传递集集中中力N=55.82kkNN水平钢梁自重荷荷载载q=1..2×4..224×0..00001××77.85××110=0..004kN//mm悬挑脚手架示意意图图悬挑脚手架计算算简简图经过连续梁的计计算算得到：悬挑脚手架支撑撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑撑梁梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁梁的的支撑反力力由由左至右分分别别为R1=5.8447kNN,R2==55.7899kkN,R33==0.12266kN,RR44=0.00338kN最大弯矩Mmmaax=0.0025kNN··m抗弯计算强度ff=M/11..05W++NN/A=00..025××1106/((11.05××44491..00)+0..0000×110000/44223.9==55.2411NN/mm2水平支撑梁的抗抗弯弯计算强度度小小于215..0N/mmmm2,满足要要求!八、悬挑水平钢钢管管的挠度与与扣扣件连接计计水平支撑钢管计计算算最大挠度度VV=0.33777mm水平支撑钢管最最大大挠度小于于11600..00/1500与与10mm,满足要求!立杆与下面支杆杆通通过扣件与与水水平支撑钢钢管管连接,要验算连接接处的扣件件抗抗滑力。立杆传递给水平平支支撑钢管最最大大轴向力NN1=5..8820kNN立杆传递给水平平支支撑钢管最最大大轴向力NN1小于8kN,,满足要求!九、拉杆与支杆杆的的受力计算算水平钢梁的轴力力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi、支杆的的轴力RDi按照下面面计算其中RUicoossi为钢绳的拉拉力对水平平杆杆产生的轴轴压压力；RDicosii为支支杆的顶力力对对水平杆产产生生的轴拉力力。当RAH>0时时，水平平钢梁受压压；；当RAH<0时，水平平钢梁受拉拉；；当RAH=0时，水平平钢梁不受受力力。各支点的支撑力力RCi=RUisini+RDisini且有RUicosi=RDicosi可以得到按照以上公式计计算算得到由左左至至右各杆件件力力分别为RU1=4.00100kNRU2=5.00766kNRD1=2.33199kNRD2=0.88433kN十、拉杆与支杆杆的的强度计算算拉绳或拉杆的轴轴力力RU与支杆的轴轴力RD我们均取最最大值进行行计计算，分别别为为RU=5.0776kN，RD=2.3119kN拉杆的强度计算算：：上面拉杆以钢管管1100.00××10.00mmm计算，斜斜拉杆的容容许许压力按照照下下式计算：：=N/A<[[f]其中N————斜拉杆的轴轴心压力设设计计值，N==5.0088kN；A——斜拉拉杆净截面面面积积，A=299..85cmm22；——斜拉杆杆受拉强度计计计算值，经经计计算得到结结果果是1.770N//mmm2；[f]——斜斜拉杆抗拉拉强强度设计值值，f=2215N/mmm2；受拉斜杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!斜撑杆的焊缝计计算算：斜撑杆采用焊接接方方式与墙体体预预埋件连接接，对对接焊缝强强度度计算公式式如如下其中N为斜撑撑杆杆的轴向力力，N=5.0076kN；lwt为焊接面面积，取取2984..52mmm22；ft或fc为对对接焊缝的抗抗拉拉或抗压强强度度，取1855.0N//mmm2；经过计算得到焊焊缝缝抗拉强度度=500776.433//29844..52==1.700NN/mm2。对接焊缝的抗拉拉或或抗压强度度计计算满足要要求求!下面压杆以钢管管1100.00××10.00mmm计算，斜斜压杆的容容许许压力按照照下下式计算：：其中N————受压斜杆的的轴心压力力设设计值，N=2..332kN；——轴心受受压斜杆的稳稳稳定系数,由长细比l//i查表得到到=0.669；i——计算算受压斜杆的的截截面回转半半径径，i=3.366ccm；l——受最最大压力斜杆杆计计算长度，lll=22..90m；A——受压压斜杆净截面面面面积，A==29.8855cm2；——受压斜斜杆受压强度度度计算值，经经经计算得到到结结果是1..13NN//mm2；[f]——受受压斜杆抗抗压压强度设计计值值，f=215NN//mm2；受压斜杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!斜撑杆的焊缝计计算算：斜撑杆采用焊接接方方式与墙体体预预埋件连接接，对对接焊缝强强度度计算公式式如如下其中N为斜撑撑杆杆的轴向力力，N=2.3319kN；lwt为焊接面面积积，取29884.522mmm2；ft或fc为对对接接焊缝的抗抗拉拉或抗压强强度度，取1855.0N//mmm2；经过计算得到焊焊缝缝抗拉强度度=233119.111//29844..52==0.788NN/mm2。对接焊缝的抗拉拉或或抗压强度度计计算满足要要求求附3落地式扣扣件钢钢管脚手架架计计算书钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--2001）。计算的脚手架为为双双排脚手架架，搭搭设高度为为335.5米，立杆采采用用单立管。搭设尺寸为：立立杆杆的纵距1..50米，立杆的的横横距1.100米，立杆的的步步距1.800米。采用的钢管类型型为为48×3..5，连墙件件采用2步3跨，竖向间间距3.600米，水平间间距距4.50米。施工均布荷载为为33.0kNN//m2，同时施工工1层，脚手板板共铺设2层。一、小横杆的计计算算小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，小小横杆在大大横横杆的上面面。按照小横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算小横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷载值值计计算小横杆的自重标标准准值P1=0.0338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P2=0.3550×1..5500/33==0.17755kN/mm活荷载标准值Q=3..0000×11..500//33=1.55000kN//mm荷载的计算值q=1..22×0.00338+1..22×0.11775+1..44×1.55000=2..3356kNN//m小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为简简支梁均布布荷荷载作用下下的的弯矩计算公式如下::M=2.3566××1.100002/8==00.3566kkN·m=0.356××1106/550080.00==70.11449N/mmmm2小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为简简支梁均布布荷荷载作用下下的的挠度计算公式如下::荷载标准值q==00.0388++0.17755+1.55000=1..7713kNN//m简支梁均布荷载载作作用下的最最大大挠度V=5.0×11..713××11100..004/(33884×2..006×10055×12119900.00))=1.33001mm小横杆的最大挠挠度度小于11000.0//1150与10mm,满足要求!二、大横杆的计计算算大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，小横横杆杆在大横杆杆的的上面。用小横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算大大横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值计算算小横杆的自重标标准准值P1=0.0338×1..1100=00..042kkNN脚手板的荷载标标准准值P2=0.3550×1..1100×11..500//33=0.11992kN活荷载标准值Q=3..0000×11..100××11.5000//3=1..6650kNN荷载的计算值P=(11..2×0..0042+11..2×0..1192+11..4×1..6650)//22=1.22996kN大横杆计算简图图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=0.08××((1.2×00.0388))×1.550002+00..267××11.2966××1.50000=0.55227kN·m=0.527××1106/550080.00==103..7795N//mmm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配