南京某工程模板施工方案及计算书

梁模板计算书按最不利因素考考虑本工程梁梁模板计算选选取550×11200梁进行验算算；梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m):00.55；梁截面高度DD(m):11.20混凝土板厚度((mm):00.50；立杆纵距（沿梁梁跨度方向间间距）La((m):0..80；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm):0.110；脚手架步距(mm):1.550；梁支撑架搭设高高度H(m))：2.35；梁两侧立柱间距距(m):0..80；承重架支设:11根承重立杆杆，钢管支撑撑垂直梁截面面；立杆横向间距或或排距Lb((m):0..40；采用的钢管类型型为Φ48×3..50；扣件连接方式::双扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数:00.80；2.荷载参数模板自重(kNN/m2):0.335；钢筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2):28..8；倾倒混凝土侧压压力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载载标准值(kN/m2):2.003.材料参数木材品种：杉木木；木材弹性模量EE(N/mmm2)：9000..0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；木材抗剪强度设设计值fv((N/mm22)：1.4；面板类型：胶合合面板；钢材弹性模量EE(N/mmm2)：2060000.0；钢材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：205.00；面板弹性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板参参数梁底模板支撑的的间距(mm)：300.00；面板厚度(mmm)：16.0；5.梁侧模板参参数主楞间距(mmm)：800；次楞间距(mmm)：350；穿梁螺栓水平间间距(mm)：800；穿梁螺栓竖向间间距(mm)：350；穿梁螺栓直径((mm)：M14；主楞龙骨材料：：钢楞；截面类型为圆钢钢管48×3.5；主楞合并根数：：2；主楞龙骨材料：：木楞,，宽度50mmm，高度1000mm；二、梁模板荷载载标准值计算算1.梁侧模板荷荷载强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，可可按现场实际际值取，输入入0时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取1.2200m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.0000。根据以上两个公公式计算的新新浇筑混凝土土对模板的最最大侧压力FF；分别为44..343kkN/m2、28.8000kN//m2，取较小值值28.8000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时产生生的荷载；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力。计计算的原则是是按照龙骨的的间距和模板面的大大小,按支撑在内内楞上的两跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ---面板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--面板板的最大弯距距(N.mm))；W--面板板的净截面抵抵抗矩，W=80..00×1.6×1.6/66=34.113cm3；[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按以下公式计算算面板跨中弯弯矩：M=0.1255ql2其中，q---作用在模模板上的侧压压力，包括::新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×0.80×28.800×0.90==24.888kN/m；；倾倒混凝土侧压压力设计值::q2=1.44×0.80×2.00×0.90==2.02kkN/m；q=q1++q2=244.883++2.0166=266.899kN/m；；计算跨度(内楞楞间距):l=3350.000mm；面板的最大弯距距M=00.125××26.900×350.0002=4.112×105N.mm；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=4.112×105/3..41×1004=12.088N/mm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13.0000N/mmm2；面板的受弯应力力计算值σ=12.008N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13..000N//mm2，满足要求求！2.挠度验算算qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载标准值:q=228.80××0.80=23..04N/mmm；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=350.000mm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=95000.00NN/mm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==80.000×1.60×1.60×1.60//12=277.31cmm4；面板的最大挠度度计算值:ω=0..677×223.04××350.0004/(1000×95000.00×22.73×1105)=00.902mm；面板的最大容许许挠度值:[ω]=ll/250=350..000/2250=1.4000mm；面板的最大挠度度计算值ω=0.9902mm小于面板的的最大容许挠挠度值[ω]=1.4400mm，满满足要求！四、梁侧模板内内外楞的计算算1.内楞计算内楞(木或钢))直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的五跨连连续梁计算。本工程中，龙骨骨采用木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50××100×100/66=833.33cmm3；I=50××100×100×100/112=4416.677cm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算强度验算计算公公式如下:其中，σ---内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M--内楞楞的最大弯距距(N.mm))；W--内楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]]--内内楞的强度设设计值(N/mm2)。按以下公式计算算内楞跨中弯弯矩：M=0.1005ql2其中，作用在内内楞的荷载，q=(1.2×28.800×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.350/1=11.77kN/m；内楞计算跨度((外楞间距)::l=800mmm；内楞的最大弯距距:M=00.105××11.777×800.0002=7.911×105N.mm；经计算得到，内内楞的最大受受弯应力计算算值σ=7..91×105/8.333×104=9..50N/mmm2；内楞的抗弯强度度设计值:[f]==11.0000N/mmm2；内楞最大受弯应应力计算值σσ=9..50N/mmm2内楞的抗弯弯强度设计值值小于[ff]=11..000N//mm2，满足要求求！（2）.内楞的的挠度验算其中E---面板材质质的弹性模量量：90000.00NN/mm2；q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值：qq=28..80×0.35//1=100.08NN/mm；l---计算跨度度(外楞间距)：l=8800.000mm；I---面板的截截面惯性矩：：E=44.17×106N/mm2；内楞的最大挠度度计算值:ω=0..677×110.08××800.0004/(1000×90000.00×44.17×1106)=00.745mm；内楞的最大容许许挠度值:[ω]=33.200mmm；内楞的最大挠度度计算值ω=0.7445mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ω]=3.2200mm，满满足要求！2.外楞计算钢管外楞承受内内楞传递的荷荷载，按照集集中荷载作用用，外楞在跨跨中基本上不不存在内楞所所传递的荷载载，因此，外外楞抗弯及挠挠度不需要进进行验算。五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::其中N---穿梁螺栓栓所受的拉力力；A--穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700.000N/mm22；查表得：穿梁螺栓的直径径:144mm；穿梁螺栓有效直直径:111.55mm；穿梁螺栓有效面面积:A==105mm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==28.8000×0.8000×0.3500=8.0064kNN。穿梁螺栓最大容容许拉力值::[N]=1700.000××105/11000==17.8850kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8.0064kN小于穿梁螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.850kkN，满足要要求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的两跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8000.00××16.000×16.000/6=3.41××104mm3；I==8000.00×16.000×16.000×16.000/12==2.733×105mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：其中，σ---梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M--计算算的最大弯矩矩(kN..m)；l---计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=2755.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷载载设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢钢筋荷载设计计值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.80×1.20×0.90==26.444kN/m；；模板结构自重荷荷载：q2:1.2××0.35×0.80×0.90==0.30kkN/m；振捣混凝土时产产生的荷载设设计值：q3:1.44×2..00×0.80×0.90==2.022kkN/m；q=q1++q2++q3==226.444++0.300++2.022==28.7766kN/mm；；跨中弯矩计算公公式式如下:M=0.1255qql2Mmax=0..125×28.7557×0.27552=0.2722kN.m；σ=0.2772××106/3.411×104=7.9722N/mm2；梁底模面板计算算应应力σ=7.9772N/mmm2小于梁底模模面板的抗抗压压强度设计计值值[f]==13.00000N/mmmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计计算手册》刚刚刚度验算采采用用标准荷载载，同同时不考虑虑振振动荷载作作用用。最大挠度计算公公式式如下:其中，q--作作用用在模板上上的的压力线荷荷载载:q==（(24.0++1.500))×1.2000+0.3355）×0.80==24..776N/mmmm；l----计算跨度(梁底支撑间间距):ll=27755.00mmmm；E----面板的弹性性模量:EE=995500.00NN/mm2；面板的最大允许许挠挠度值:[ω]=2775.000//250==1.11000mm；面板的最大挠度度计计算值:ω=0.55211×24..7760×22775.04/(1000×950000.0×22..73×11005)=0.2284mmm；；面板的最大挠度度计计算值:ω=0.2284mmm小于面板板的最大允允许许挠度值:[[ω]=275..00/22550=11.1000mmm，满足要要求！七、梁底支撑的的计计算本工程梁底支撑撑采采用钢管。强度及抗剪验算算要要考虑模板板结结构自重荷荷载载、新浇混混凝凝土自重荷荷载载、钢筋自自重重荷载和振振捣捣混凝土时时产产生的荷载载；；挠度验算算只只考虑模板板结结构自重、新新新浇混凝土土自自重、钢筋筋自自重荷载。1.荷载的计算算：：(1)钢筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(224.0000+11..500))××1.2000×0.55=16.833kN/mm；(2)模板的自自重线线荷载(kN/m))：q2=0..3500×0.8000×(2×1.2000+0.55550)/00.8=1.03225kN//m；(3)活荷载为为施工工荷载标准准值值与振倒混混凝凝土时产生生的的荷载(kN)：经计算得到，活活荷荷载标准值值P1=(2..500++22.0000))×0.5500=2.4775kN；2.梁底木方验验算算荷载q=11.2×166.83+11.2×1.03255+1.44××2.47755=24.9kkN/m；按照五跨连续梁梁计计算。木方的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.1177×104mm3I=1.0044×106mm4木方强度验算::最大弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载qq=244.9×00..9=222..41kNN/m；最大弯距MM=0..1105ql2=0.1105×222.41××00.8000××0.8000=1..5506kNN.m；最大应力σ=MM/WW=1..5506×1006/（3×4.117×1104）=12.004N/mmm2；抗弯强度设计值值[f]]==13.00N/mmm22；木方的最大应力力计计算值12.044N/mmm2小于木方抗抗弯强度设设计计值13..0N//mmm2,满足要求!木方挠度验算::最大挠度考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和，计计算公式如如下下:钢管最大挠度计计算算值ω=0.6777××22.411×800..0004/(3×100××9000×1.04×1106)=2.211mm；钢管的最大允许许挠挠度[ω]=0.8800×110000/22550=3..2200mmmm；钢管的最大挠度度计计算ω=2.211mm小于于钢管的最最大允许挠挠度度[ω]=3.2200mmmm，满足要求！！3.支撑钢管的的强度验验算荷载的计算：(1)钢筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(224.0000+11..500))××1.2000×0.8000=24..4480kkNN/m；(2)模板的自自重线线荷载(kN/m))：q2=0..3500×0.8000×(2×1.2000+0.55550)/00.5500==1.50022kN//mm；(3)活荷载为为施工工荷载标准准值值与振倒混混凝凝土时产生生的的荷载(kN)：经计算得到，活活荷荷载标准值值P1=(2..500++22.0000))×0.5500×0.8000=1.99880kNN；；钢管的支撑力验验算算均布荷载q==1.22××24.4880+1..22×1.5022=31..1178kkNN/m；集中荷载P==1.44××1.9800=2.77772kNN；；钢管计算简图经过计算得到从从左左到右各钢钢管管传递集中中力力[即支座力]分别为：N1=3.26688kN；N2=13.44884kNN；；N3=3.26688kN；支撑钢管按照连连续续梁的计算算如如下计算简图(kNN))支撑钢管变形图图((kN.m))支撑钢管弯矩图图((kN.m))经过连续梁的计计算算得到：支座反力RAA=RB=1.7881kNN；；最大弯矩Mmmaax=0.2224kkNN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..076mmm；支撑钢管的最大大应应力σ=0.2224×10066/50800.0=4444.0766N/mmm22；支撑钢管的抗压压设设计强度[[f]=22005.0NN/mm2；支撑钢管的最大大应应力计算值值44.00776N//mmm2小于支撑钢钢管的抗压压设设计强度2205.00N/mmm22,满足要求!八、扣件抗滑移移的的计算:双扣件承载力设设计计值取16..00kNN，按按照扣件抗抗滑滑承载力系系数数0.80，该该工程实际际的的旋转双扣扣件件承载力取取值值为12.880kN。纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc----扣件抗滑滑承载力设设计计值,取12.800kN；R--纵纵向向或横向水水平平杆传给立立杆杆的竖向作作用用力设计值值；；计算中R取最大大支支座反力，根根根据前面计计算算结果得到到R=1..778kNN；；R<12..880kNN,,所以双扣件件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!九、立杆的稳定定性性计算:立杆的稳定性计计算算公式其中N---立杆的轴心心压力设计计值值，它包括括：：横杆的最大支座座反反力：N1=1.7781kkNN；脚手架钢管的自自重重：N2=1..2×0.1299×2.3500=0.33664kNN；