吉林办公楼大跨度梁高支模施工方案.m

XXXX学院吉林分院工程

超大跨度支撑体系施工方案目录HYPERLINK\l"_Toc259632330"一．编制依据33HYPERLINK\l"_Toc259632331"二．工程概况33HYPERLINK\l"_Toc259632332"三．支模体系设设计6HYPERLINK\l"_Toc259632333"3.1设计重点点和关键技术术6HYPERLINK\l"_Toc259632334"3.2超高超大大跨模板支撑撑体系设计选选型6HYPERLINK\l"_Toc259632335"四．施工准备77HYPERLINK\l"_Toc259632336"4.1材料准备备7HYPERLINK\l"_Toc259632337"4.2机械准备备8HYPERLINK\l"_Toc259632338"4.3技术准备备8HYPERLINK\l"_Toc259632339"五．施工工艺99HYPERLINK\l"_Toc259632340"5.1施工顺顺序9HYPERLINK\l"_Toc259632341"5.2顶板模板板9HYPERLINK\l"_Toc259632342"5.3梁模板板9HYPERLINK\l"_Toc259632343"5.4剪刀撑撑设计10HYPERLINK\l"_Toc259632344"5.5脚手架架搭设要点111HYPERLINK\l"_Toc259632345"5.6支撑体体系搭设155HYPERLINK\l"_Toc259632346"5.7混凝土土浇筑15HYPERLINK\l"_Toc259632347"六．支撑体系检检查、验收116HYPERLINK\l"_Toc259632348"6.1扣件架构构配件材质证证明16HYPERLINK\l"_Toc259632349"6.2构配件件进场质量检检查的重点116HYPERLINK\l"_Toc259632350"6.3脚手架架搭设质量阶阶段性检验117HYPERLINK\l"_Toc259632351"6.4整体脚手手架重点检查查内容17HYPERLINK\l"_Toc259632352"6.5脚手架验验收具备的技技术文件177HYPERLINK\l"_Toc259632353"七．模板拆除117HYPERLINK\l"_Toc259632354"八．安全施工措措施18HYPERLINK\l"_Toc259632355"8.1材质及其其使用的安全全技术措施118HYPERLINK\l"_Toc259632356"8.2脚手架架搭设的安全全技术措施118HYPERLINK\l"_Toc259632357"8.3脚手架架拆除的安全全技术措施119HYPERLINK\l"_Toc259632358"九．应急措施220HYPERLINK\l"_Toc259632359"9.1应急工作作流程图、应应急小组200HYPERLINK\l"_Toc259632360"9.2突发事件件风险分析和和预防21HYPERLINK\l"_Toc259632361"9.3突发事件件应急预案223HYPERLINK\l"_Toc259632362"十．施工计划224HYPERLINK\l"_Toc259632363"10.1施工进进度计划244HYPERLINK\l"_Toc259632364"10.2材料计计划25HYPERLINK\l"_Toc259632365"10.3劳动力力计划25HYPERLINK\l"_Toc259632366"十一．支撑体系系计算书266HYPERLINK\l"_Toc259632367"11.1参数数信息26HYPERLINK\l"_Toc259632368"11.2梁侧侧面模板验算算28HYPERLINK\l"_Toc259632369"11.3穿梁梁螺栓的计算算33HYPERLINK\l"_Toc259632370"11.45000×20000梁底模板板验算34HYPERLINK\l"_Toc259632371"11.54550×18000梁底模板板验算42HYPERLINK\l"_Toc259632372"11.6板支支撑验算499一．编制依据1、施工图纸，结施26-9框架柱及混混凝土墙平面面布置图、结结施26-100框架柱配筋筋表、结施26-233屋面二结构构平面配筋图图、结施26-244屋面二梁平平法施工图；；结施25-9柱平面布置置图、结施25-100柱表、结施25-222屋面二板配配筋平面图、结结施25-233屋面二梁配配筋平面图；；2、建筑工程施施工质量验收收统一标准（GB503300－2001）；3、建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范（JGJ1330－2001）；4、建筑施工安安全检查标准准（JGJ59－99）。5、混凝土结构构工程施工质质量验收规范范（GB502204－2002）6、公司质量、环环境、职业健健康安全管理理体系文件。7、公司综合管管理手册。8、《危险性较较大工程安全全专项施工方方案编制及专专家论证审查查办法》0、《中华人民民共和国安全全生产法》。二．工程概况1、工程建设概概况一览表工程名称XXXX学院吉吉林林分院工程工程地址长春市xxxxx区区XX大街与XX路交汇处处建设单位吉林省总承包单位中国XXXX工工程程局有限公公司司设计单位吉林省建筑设计计院院有限责任任公公司监理单位长春市XX建设设工工程项目管管理理有限公司司合同工期2009.8..225～2011.8.30建筑面积41376平方方米米2、结构概况本工程为大跨度度屋面结构，且且层高比较高高，属于超高高大跨度支撑撑体系。2.1结构概况况序号项目内容1所在楼层三层2轴线位置2-11/2--115轴～2-D/22-N轴间3标高16.20m4跨度500mm×220000mmm8100mm450mm×118800mmm24300mmm5架体搭设高度11.45m//44.75mm～～16.200m6梁截面500mm×220000mmm//(2-1111、2-15轴上)450mm×118800mmm//(2-D//2-N轴间)7梁主要配筋8混凝土标号C409支撑柱截面/砼砼标标号1000×80000/8000××800，C3510板厚度/配筋100㎜/φ88＠＠180\1100、φ10＠10011下部结构层数一层/地下室12下部结构楼板厚厚度度110㎜13下部支撑体系情情况况碗扣支撑体系；；立杆间距120000×120000，横杆间距1800；梁截面KL35500×700、L300×600；梁两侧立杆@112200，梁底立杆1根；浇筑时间200099年11月；三．支模体系设设计3.1设计重点点和关键技术术根据本工程244.3m跨度、以5000mm×20000mm为主梁截面面的设计特点点，因此选用用整体稳定性性较好的普通通扣件式脚手架架体系，满足足高支模的施施工要求。1）在架体立杆杆顶部设可调调支托，使立立杆成为典型型的轴心受压压构件，充分分发挥立杆的的作用。2）在梁两侧、底底部每根立管管下加50mm厚脚手板。3）沿架体高度度连续设置水水平和纵向剪剪刀撑，以加加强支撑架体体刚度。4）采用立杆支支撑楼板、横横杆支撑梁，且且梁板支撑整整体连接的合合支方法，保保证模板支撑撑架形成整体体几何不变体体系。3.2超高超大大跨模板支撑体系设设计选型构件规格模板及支撑体系系主梁450×180000mm模板18厚九夹板龙骨梁底次龙骨50×8800mm木方@112mm，主龙骨骨Φ48×3.0mm@450梁侧次龙骨50×8800mm木方＠＠300，Φ48×3.0mm双钢管做做主龙骨@300，五道Φ14对拉螺杆＠＠300。支撑体系①支撑采用扣件件式钢钢管满堂支支撑撑架，梁两侧立杆纵向@450mm，梁底立杆@450mm，横杆步距1500mm，扫扫地杆距底底板板面300mm，梁底底2根立杆。②梁两侧立杆和和梁底底支撑杆下端端垫50厚脚手板，立杆杆上端采用U托进行高度度调节。③主龙骨所传递递的承承载力作用用于于水平管，再再再转递给梁梁两两侧和中间立杆。④根据设计图纸纸要求求起拱高度为3‰，实际起拱高度80mm。⑤梁两侧立杆自自由端端高度为3000mm。⑥梁与柱交汇处处，梁增增设立杆。主梁500×200000mm模板18厚模板龙骨梁底次龙骨50×8800mm木方@100mm，主龙骨骨Φ48×3.00mmm@400梁侧次龙骨50×8800mm木方＠＠300，Φ48×3.00mmm双钢管做主主龙骨@300，五道Φ14对拉螺杆＠＠300。支撑体系①支撑采用扣件件式钢钢管满堂支支撑撑架，梁侧侧立立杆纵向@400mm，梁底立杆@400mm，横杆步距1500mm，扫扫地杆距底底板板面300mm，梁底底2根立杆。②梁两侧立杆和和梁底底支撑杆下下端端垫50厚脚手板，立立杆上端采采用用U托进行高度度调节。③主龙骨所传递递的承承载力作用用于于水平管，再再再转递给梁梁两两侧和中间间立立杆。④根据设计图纸纸要求求起拱高度度为为3‰，实际起拱拱高度30mm。⑤梁两侧立杆自自由端端高度为3000mm。⑥梁与柱交汇处处，梁梁增设立杆杆。四．施工准备4.1材料准备备扣件脚手架材料料质量要求根据工程规模、特特点及质量要要求，梁、现现浇板采用18mm厚模板安装。模模板应具有足足够的刚度和和强度。其表表面特征符合合规范要求。支撑撑架采用扣件件式48×3.0钢管。钢管表表面应平直光光滑不应有裂裂缝、结疤、分层错位，硬硬弯毛刺压痕痕和深的划道道.钢管上严禁禁打孔，钢管管外径壁厚端端面等的偏差差应分别符合合下表。序号项目允许偏差（mmm）备注1外径48mm-0.52壁厚3.0mmm-0.53钢管两端切斜偏偏差差1.74钢管外表面锈蚀蚀深深度≤0.55钢管弯曲端部弯曲≤5水平端L≤1..55m立杆弯曲≤123m＜L≤4mm立杆弯曲≤164m＜L≤6..55m扣件使用前应进进行质量检查查，有裂缝变形形的满足上述述要求进行使使用，严禁使使用出现滑丝丝的螺栓。模板、脚手板质质量要求根据工程规模、特特点及质量要要求，梁、现现浇板采用18mm厚模板安装。模模板应具有足足够的刚度和和强度，其表面特征征符合规范要要求。脚手板板不得有裂纹纹、硬弯，宽度不宜小小于200mm，厚度不应应小于50mm。扣件抽查数目及及判定标准经过判定不合格格的，不准予予使用，并对对该批次给予予退场处理。4.2机械准备备锤子、单头扳手手、活动扳手手等随身工具具由模板班组组自行准备随随身携带。工工地配备垂直直运输机械和和四台圆盘锯锯，用于材料料垂直运输和和木材切割，另另备钢丝钳、水水准仪等工具具和检测仪具具。4.3技术准备备4.3.1组织织施工技术人人员在施工前前认真熟悉图图纸，了解设设计意图，熟熟悉各部位及及各空间的相相对关系及标标高。发现问问题及时同设设计院沟通，做做到提前发现现问题，提前前解决问题。4.3.2编制制模板及支撑撑体系专项设设计施工方案案，对施工班班组组全员进行技术术交底。4.3.3对施施工人员进行行安全和技术术培训，提高高班组的技术术素质。认真做好材料进进场验收检验验工作，复查查材料材质证证明及材料进进场存储工作作。4.3.5做好好模板施工的的技术资料和和施工过程中中的检验记录录，并及时收收集和整理上上述资料，以以保证技术资资料的及时、准准确、完整。五．施工工艺5.1施工顺顺序下部楼层养护113.8m--14.2mm(14.44m)标高柱混凝凝土浇筑支撑体系立立杆位置弹线线支撑体系架架体、剪刀撑撑搭设过程中架架体检查验收收梁底、板模板铺铺设梁板钢筋绑绑扎梁模板加固支撑体系验验收混凝土土浇筑5.2顶板模板板顶板模板支撑采采用扣件式满堂支撑体系。面面板用18mm厚九夹板，次次龙骨采用550×80mm木方，间距300mm。支撑龙骨骨用50×80mm的木方,其间距为900mm,木方表面刨刨平以保证与与模板接合面面平整，立杆杆间距主要以以横向间距9000、竖向间间距900为主，个个别位置横向向间距900、竖向间距距1050，横向间距10050、竖向向间距10550。立杆由6米+5米组成，上部采采用U型托支撑次次龙骨。（详详见附图）5.3梁模板板5.3.1梁模模板支撑采用用扣件式满堂支撑体系，立杆横向间距900，竖向向间距450；5.3.2梁底底部支撑。采用2根48×3.00钢管支撑（6m+3..5m钢管），纵向间距450mm；小横杆采用用48×3.0钢管，间距450mm；截面500×2000梁底支撑钢钢管纵向间距距400mm，小横杆间间距400mm。截面450×11800梁底次楞（1-1剖面⑧标注）采用用5根50×80mm木方，截面500×2000梁底次楞采采用6根；梁底模模板采用188mm厚九夹板。5.3.3梁侧侧面模板。采用用18mm厚九夹板；采用50×80mm木方做次楞，间距2500mm；水平方方向采用488×3.0钢管做卡箍箍，间距按照照附图一设置，侧面设48×3.0钢管斜撑，纵向间间距@900mmm；对拉螺杆杆采用φ14对拉螺杆，竖竖直方向设置置5道，间距按按照1-1剖面⑤标注施工，螺杆采用3个螺帽，横向向间距@300mm。5.3.4梁模模板支设顺序序。柱封模支设同同时，即可开开始满堂架的支设设，柱混凝土土在柱模支设设完成后便进进行浇筑。梁侧模支设时，先先铺梁的底模模，梁模深入入柱模里口平平。5.3.5梁底底支撑体系搭搭设。梁底部部钢管采用扣件钢管对接接，立杆与水水平杆采用直直角扣件连接接。接头交错错布置，水平平方向杆件利利用满堂扣件件架横向连接接杆件。地面面铺设50mm厚脚手板，延延钢管方向通通长设置。顶顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm。（具体布置置见附图）5.4剪刀撑撑设计本工程脚手架采采用水平剪刀刀撑与竖向剪剪刀撑相结合合的方式，采采用48×3.0，随立柱柱、纵横向水水平杆同步搭搭设，用通长长剪刀撑沿架架高连续布置置，全部采用用单杆通长剪剪刀撑。剪刀撑斜杆与地地面的夹角在在59°之间，水平方方向7跨（6.300m）。斜杆相交交点处于同一一条直线上，并并沿架高连续续布置，剪刀刀撑的斜杆应应扣在立杆或或水平杆上，两两端分别用旋旋转扣件固定定。最下端的的剪刀撑的底底部要插到垫垫板处。为保证剪刀撑的的顺直，同时时充分考虑剪剪刀撑的安全全作用，剪刀刀撑采用搭接接连接，搭接接长度≥1000mmm，且连接接扣件不少于于3个。剪刀撑设置范围围为整体构架架四周，中部部竖向每间隔4.55m设置一道剪剪刀撑，俯视视架体平面X、Y方向均设置置，并须与立立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3。考虑梁底扣件抗抗滑，梁底钢钢管设置剪刀刀撑。在满堂架顶部和和底部（扫地地杆的设置层层）设置水平加强强层，采用448×3.0钢管水平平剪刀撑，连连接方式同竖竖向剪刀撑。（位置详见见附图三、四）5.5脚手架搭搭设要点5.5.1楼楼层面弹线准准确定位梁位位置楼板面按照对应应两个区屋面面（二）大跨跨度梁进行弹弹线，准确确确定梁位置，便便于超高脚手手架搭设位置置的确定。同同时，根据附附图一、二对对立杆位置进进行弹线，以以准确定位立立杆位置。5.5.2支支撑柱提前浇浇筑屋面（二）133.80m标高以上，2-11轴、2-15轴上柱提前浇筑至14.200m标高，在屋面面（一）133.80m标高楼板施工时，柱每每侧预留2φ20钢筋，钢筋筋露出混凝土土表面150mm。5.5.3梁梁起拱高度根据设计图纸要要求，梁按照照3/1000起拱，24.300m跨度起拱高度度为80mm，8.10m跨度起拱高高度为30mmm，由梁中中向两侧分散散。5.5.4下下部结构支撑撑范围超高超大跨度屋屋面2-111/2-155轴～2-D/22-N轴间、1-7/11-11轴～1-E/1-H轴间对应下下部满堂脚手手架均不拆除除。一层、地地下室原模板板支撑体系均均不拆除，地地下室已拆除除部分按照900×9900间距进行回回顶；二层、一一层、地下室室模板均不拆拆除。2-11轴、22-15轴、1-E轴、1-H轴所对应下下部梁底支撑撑体系及向所所对应下部梁梁外1200mmm范围内模板板不拆除，不不拆除层数同同上述。同时时，在二层、三三层梁模板支支设时进行加密，梁梁底增设立杆杆。详见下图图。5.5.5满满堂架稳定性性连接满堂架立杆与二二层、三层周周边已浇筑完完成柱连接，形形成刚性连接接，每层对应应横杆位置均均进行连接，层层层设置。5.5.5下部部支撑架增设设剪刀撑2-11/2--15轴～2-D/22-N轴间、1-7/11-11轴～1-E/1-H轴间对应下下部满堂脚手手架X、Y方向均设置置剪刀撑，间间距@81000×81000mm，搭设跨度4跨，角度49度，搭设要求同5.3剪刀撑设计计章节。脚手架搭设人人员要求下部支撑体系搭搭设人员由专业架子施施工队伍进行行搭设，架子子工需持证上上岗。梁底支撑结构构特殊部位处处理450×18000梁在24.300m跨度的跨中下部支支撑体系立杆杆加密，立杆杆间距@300mmm。同时，梁底立杆杆增设剪刀撑撑，剪刀撑角角度为59度。其它搭设设要求同5.3剪刀撑设计计章节。梁底、两侧立立杆底托设置置梁底、梁两侧立立杆根部均设设置150×1150×3钢板底托，保保证其与立杆杆位置不发生生便宜。具体体示意图如下下：5.6支撑体系系搭设安装钢管支顶时时，应在该层层楼面上弹出出墨线定位，要注意钢钢管支顶立杆杆的垂直度，并并调节好立杆杆的标高和立立杆的平面布布置，使梁位位置在两条立立杆之间，梁梁两侧立杆间距控控制在L=0.45m之内。支支顶平面布置置时原则上尽尽可能形成满满堂一体，对对于轴跨尺寸寸无法与立杆杆间距形成整整模数或平面面几何形状不不规整、非正正交时需要采采用多个单体体搭设时，各各单体间必须须采用扣件钢钢管水平杆相相互连接，连连接杆按2个单体的扣件件水平杆标高高竖向间距@@900布置。支架安装严格按按照方案布置位置置安装，安装装时先确定起起始安装位置置，底层组架架时分别用拉拉线方法、直直角尺、水平平尺、控制水水平框架纵向向直线度，直直角度及水平平度。并根据据地面标高确确定立杆起始始高度安装预预制块，利用用可调底托将将标高调平,避免局部不不平导致立杆杆不平悬空或或受力不均，安安装可采取先先测量所安装装节段地面标标高,根据所测数数据计算出立立杆底面标高高,先用可调底底托将四个角角标立杆高调调平后挂线安安装其它底托托,后安装立杆杆。立杆的接缝应错错开，即第一一层立杆应用用长6m和5m的立杆错开开布置。脚手架拼装到22层顶板高时，应应用经纬仪检检查横杆的水水平度和立杆杆的垂直度。并并在无荷载情情况下逐个检检查立杆底座座有否松动或或空浮情况，并并及时旋紧可可调座和薄钢钢板调整垫实实。立杆的垂垂直度应严格格加以控制：：30m以下架子按1/200控制，且全全高的垂直偏偏差应不大于于10cm，脚脚手架的垂直直度必须严格格控制，以免免影响整体稳稳定性。扣件式脚手架整整体搭设完毕毕，经过自检检后，再由工工地项目经理理组织验收，然然后经有关部部门共同验收收签证合格后后，方能进入入下一道工序序施工。5.7混凝土土浇筑5.7.1为了了确保砼浇筑筑过程中支撑撑架体的稳定定性，必须选选择合理的浇浇筑方法和浇浇筑顺序，以以保证架体在在砼浇筑过程程中受力均匀匀。结合本工工程的特点，本本工程每根大大梁均采用由由梁中向两边边均匀浇筑，结结合现场的实实际条件采用用一台汽车泵泵与塔吊配合合的方式，以以防支撑系统统受力不均，发发生偏心失稳稳。浇筑过程程中，派专人人对支撑系统统进行检查，发发现问题及时时处理。每层层浇筑厚度控控制在500mm，同时放料、振振捣人员不应应集中一个地地点工作，避避免产生过大大的集中荷载载。5.7.2由于于二层为2010年浇筑，为为了保证二层层混凝土结构构能够达到强强度，在二层层混凝土浇筑筑时掺入早强强剂，保证大大跨度结构屋屋面施工时混混凝土强度能能够达到100%，并加强养护护，做好同条条件养护试件件。另附《超高超大大跨度混凝土土浇筑方案》六．支撑体系检检查、验收6.1扣件架构构配件材质证证明6.1.1主主要构配件应应有产品标识识及产品质量量合格证6.1.2供供应商应配套套提供管材、零零件、铸件、冲冲压件等材质质、产品性能能检验报告。扣件各部位不不应有裂缝，盖盖板与座的张张开距离不得得小于50mm；扣件表面大于于10mm2的砂眼不应应超过3处，且累计计面积不应大大于50mm2；扣件表面粘砂砂面积累计不不应大于150mm2；扣件表面凸凹的的高值不应大大于1mm；扣件与钢管接接触部位不应应有氧化皮，其其他部位氧化化皮面积累计计不应大于150mm2；活动部位应灵灵活转转动，旋转转扣扣件两旋转转面面间隙应小小于于1mm；扣件表面应进进行防防锈处理（不不不应采用沥沥青青漆），油油漆漆应均匀美美观观，不应有有堆堆漆或露铁铁。6.2构配件件进场场质量检查查的的重点钢管管壁厚度；；焊焊接质量；；外外观质量；；底底座和可调调托托撑丝杆直直径径、与螺母母配配合间隙及及材材质。6.3脚手架架搭设设质量阶段段性性检验6.3.1首首段段以高度为为66米进行第一一阶阶段（撂底底阶阶段）的检检查查与验收；；6.3.2架架体体应随施工工进进度定期进进行行检查；达达到到设计高度度后后进行全面面的的检查与验验收收；6.3.3遇遇66级以上大风风、大雨、大大大雪后特殊殊情情况的检查查；；6.4整体脚手手架重点检检查内容6.4.1保保证证架体几何何不不变性的斜斜杆杆、连墙件件、十十字撑等设设置置是否完善善；；6.4.2基基础础是否有不不均均匀沉降，立立立杆底座与与基基础面的接接触触有无松动动或或悬空情况况；；6.4.3主节节点点处必须设设置置一根横向向水水平杆，用用直直角扣件扣扣接接且严禁拆拆除除。主节点两两个直角扣扣件件的中心距距不不应大于1550mm。6.4.4模板板支支架搭设和和拆拆除人员必必须须是经过按按现现行国家标标准准《特种作作业业人员安全全技技术考核管管理理规则》（GB50336）考核合格格的专业架架子子工。上岗岗人人员应定期期体体检，合格格者者方可持证证上上岗。6.4.5作业业层层上的施工工荷荷载应符合合设设计要求，不不不得超载。脚脚脚手架不得得与与模板支架架相相连。6.5脚手架验验收具备的的技术文件6.5.1施施工工组织设计计及及变更文件件；；6.5.2高高度度超过20m的脚手架架的专项施施工工设计方案案；；6.5.3周周转转使用的脚脚手手架构配件件使使用前的复复验验合格记录录；；6.5.4搭搭设设的施工记记录录和质量检检查查记录；七．模板拆除7.1拆除顺序序：先支后后拆，后支支先先拆，先拆拆非非承重模板板，后后拆承重模模板板。拆除跨跨度度较大的梁梁底底模时，从从跨跨中开始分分别别拆向两端端。拆拆模时不要要用用力过猛，拆拆拆下的木模要要及时运走走清清理干净，按按按规格分类类堆堆放整齐。7.2现浇结构构的模板及及其支架拆拆除除时的混凝凝土土强度，根据据现场同条条件件试块，当混凝土试块块强度达到100%后再进行梁梁侧模、底底模模，板底模模的的拆除，未未达达到100%强度前不允允许任何模模板板的拆除。八．安全施工措措施8.1材质及其其使用的安安全技术措措施施扣件的紧固程度度宜宜在40～50N··m，并不大大于65NN·m，对接接扣件的抗抗拉拉承载力为为33kN；对接接扣件安装装时时其开口应应向向内，以防防进进雨，直角角扣扣件安装时时开开口不得向向下下，以保证证安安全。各杆件端头伸出出扣扣件盖板边边缘缘不小于1000mm。钢管有严重锈蚀蚀、压压扁或裂纹纹的的不得使用用，禁禁止使用有有脆脆裂、变形形、滑滑丝等现象象的的扣件。钢管和扣件均要要现现场取样送送检检,合格后方可可使用。梁底立杆必须保保证证垂直、落落底底。混凝土输送管、布布料杆及塔架架拉结缆风绳绳不得固定在在脚手架上。8.1.8脚手手架架应与架空空输输电线路保保持持安全距离离，工工地临时用用电电线路架设设及及脚手架接接地地防雷措施施等等应按现行行行行业标准《施施施工现场临临时时用电安全全技技术规范》的的的有关规定定执执行。8.2脚手架架搭设设的安全技技术术措施操作人员必须在在每每步架搭设设完完毕，并检检查查符合设计计规规定才可进进行行下步操作作。搭设过程中划出出工工作标志区区，禁禁止行人进进入入，统一指指挥挥、上下呼呼应应、动作协协调调，严禁在在无无人指挥下下作作业。当解解开开与另一人人有有关的扣件件时时必须先告告诉诉对方，并并得得到允许，以以以防坠落伤伤人人。脚手架及时与结结构构拉结或采采取取临时支护护，以以保证搭设设过过程安全，未未未完成脚手架架在每日收收工工前，一定定要要确保架子子稳稳定。脚手架必须配合合施施工进度搭搭设设，一次搭搭设设的高度不不得得超过相邻邻连连墙件以上上两两步。在搭设过程中应应由由安全员、架架架子班长等等进进行检查、验验验收和签证证。每每两步验收收一一次，达到到设设计施工要要求求后挂合格格牌牌。搭设过程中严格格控控制立杆的的自自由伸出长长度度，应按附附图图施工。8.3脚手架拆拆除除的安全技技术术措施脚手架搭拆人员员必必须是经过过考考核的专业业架架子工，并并持持证上岗。连连连墙件应在在位位于其上的的全全部可拆杆杆件件都拆除之之后后才能拆除除。拆架前，全面检检查查待拆脚手手架架，根据检检查查结果，拟拟订订出作业计计划划，报请批批准准，进行技技术术交底后才才准准备工作。拆除时应划出作作业业区，周围围设设绳绑围栏栏或或树立警示示标标志，地面面设设专人围护护，禁止非作作业人员进入入。拆除时统一指挥挥、上上下呼应、动动动作协调，当当当解开与另另一一人有关的的扣扣件时必须须先先告诉对方方并并得到允许许，以以防坠落伤伤人人。拆架时不得中途途换换人，如必必须须换人时，应应应将拆除情情况况交代清楚楚后后方可离开开。每天拆架下班时时，不不应留下隐隐患患部位。拆架时严禁碰撞撞脚脚手架附近近电电源线，以以防防触电事故故。在拆除过程中，凡凡松开连接的的杆、配件应应及时拆除运运走，避免误误扶、误靠已已松脱的杆件件。拆除的杆杆、配件严禁禁向下抛掷，应应吊至地面，同同时做好配合合协调工作，禁禁止单人进行行拆除较重杆杆件等危险性性作业。所有杆件和扣件件在在拆除时分分离离，不准在在杆杆件上附着着扣扣件或两杆杆连连着送至地地面面。所有的脚手板，应应自外向里竖竖立搬运，以以防止脚手板板和垃圾物从从高处坠落伤伤人。拆除的零配件要要装装入容器内内，用用吊篮吊下下；；拆下的钢钢管管要绑扎牢牢靠靠，双点起吊吊，严禁从从高高空抛掷。九．应急措施根据本工程的特特点点及施工工工艺艺的实际情情况况，认真的的组组织了对危危险险源和环境境因因素的识别别和和评价，特特制制定本项目目发发生紧急情情况况或事故的的应应急措施，开开开展应急知知识识教育，提提高高现场操作作人人员应急能能力力，减少突突发发事件造成成的的损害和不不良良环境影响响。9.1应急工作作流流程图、应急急小组应急工作流程图图危险源及环境因素辩识、评价危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生应急领导小组组长：组长：副组长：副组长：副组长：副组长：组员：组员：组员：组员：组员：9.2突发事件件风风险分析和和预预防为确保正常施工工，预预防突发事事件件以及某些些预预想不到的的、不不可抗拒的的事事件发生，事事事前有充足足的的技术措施施准准备、抢险险物物资的储备备，最最大程度地地减减少人员伤伤亡亡、国家财财产产和经济损损失失，必须进进行行风险分析析和和预防。9.2.1突发发事事件、紧急急情情况及风险险分分析根据本工程施工工特特点及复杂杂的的地址情况况，在在辨识、分分析析评价施工工中中危险因素素和和风险的基基础础上，确定定本本工程重大大危危险因素是是脚脚手架在搭搭设设及预压过过程程中倾覆、物物物体打击、高高高出坠落、触触触电、火灾灾等等。在工地地已已采取机电电管管理、安全全管管理各种防防范范措施的基基础础上，还需需要要制定脚手手架架倾覆的应应急急方案，具具体体如下：假假设设搭设脚手手架架工程中脚脚手手架可能倾倾翻翻；假设在在预预压脚手架架的的过程中脚脚手手架可能坍坍塌塌，作业人人员员违章作业业，可可能造成过过处处坠落。9.2.2突发发事事件及风险险预预防措施从以上风险情况况的的分析看，如如如果不采取取相相应有效的的预预防措施，对对对工程施工工、施施工人员的的安安全造成威威胁胁。.1脚手架搭设设方案和和设计计算算在施工前严格按按要求求上报脚手手架架搭设方案，脚脚脚手架搭设方方案编制内容容不能过于简简单，所有应应力荷载应应经经过严格计算算，满足设计计及规范要要求求，且经过审审批。编制，脚手架搭设方方案要能指导现场场施工。施施工工员在方案批复后要要向具体作业人员员进行技术及及安全交底底，一个人不能能放过。不不能能盲目作业，违违违反《规范范》中“应按施工组组织设计中有有关脚手架的的要求进行”和《建设工工程安全生产产管理条例》中中关于必须编编制专项施工工方案的规定定。.2底座安装装要符合规规定

在底座安安装前，梁两侧脚手架架底层设置50mmm厚脚手板，将将脚手架的纵横横杆保持在在同同一水平面面上上。脚手架搭搭设完毕投投入入使用前，为防止由于荷荷载的逐步步增增加、风刮雨淋等等气候的影影响响及基础未夯实实造成架体体不不均匀沉降降变变形，在地基基四周应挖挖出出两道宽3000mm，深深400mmm的排水沟，排排排水沟内不不能能有积水。如如如果基础发生不均匀沉沉降变形应立立即停止施施工工，查找原原因因，隐患消消除除后方可施施工工。必要时时疏疏散人群，并并并上报应急急小小组。.3剪刀撑不按按规定设设置

《规范范》规定：“高度在24m以下的脚手架应应在外侧面面整整个高度上上设设置剪刀撑”。剪刀撑设置置应起到稳定定架体的作作用用，即跨度要够、保持连续、贯贯通、生根根。剪剪刀撑斜杆杆搭搭接长度为1m，扣件应满接。剪刀刀撑在脚手架搭设设的过程中应应同步搭设完完，不能在脚手架架搭设结束后才补搭搭。如果剪刀撑设置不不到位，起起不不到稳定架体体的作用，应应立即补设设，直直到架体稳定定为止。.4小横杆设置置应合理理

脚手架架架体主节节点点处必须搭设调协小横横杆连接，不能为节省了了一些材料料，却却对整体脚脚手手架产生一一定定隐患。如果果在施工中中发发现小横杆连接数数量不够，应应应立即增补。9.3突发事件件应应急预案9.3.1报警警与与通知：如脚手架搭设作业施工工中发生倒倒塌塌事故、预预压压脚手架的过程中脚手架架倒塌，在现场场的项目管管理理人员要立立即即用对讲机机向向项目经理理汇汇报险情，主主要说明紧紧急急情况性质质、地地点、发生生时时间、有无无伤伤亡、是否否需需要派救护护车车或警力支援援到现场实实施施抢救，如如需需可直接拨拨打打120、110等求救电话话。必要时时向向上级主管管部部门汇报事事故故情况。现现场场有关人员员要要做好警戒戒和和疏散工作作，保保护现场，及及及时抢救伤伤员员和财产，并并并由在现场场的的项目部最最高高级别负责责人人指挥。项目经理立即召召集集、抢救指指挥挥组其他成成员员，抢救、救救救护、防护护组组成员携带带着着各自的抢抢险险工具，赶赶赴赴出事现场场。9.3.2指挥挥与与控制：抢救组到达出事事地地点，在项目目经理章明明指指挥下分头头进进行工作。保卫组保持抢险险救救援通道的的通通畅，引导导抢抢险救援人人员员及车辆的的进进入。设置置事事故现场警警戒戒线、岗，安安安排寻找受受伤伤者及安排排非非重要人员员撤撤离到集中中地地带，维持持工工地内抢险险救救护的正常常运运作。首先抢救组和经经理理一起查明明险险情：确定定是是否还有危危险险源。如脚手手架是否有继继续倒塌的的危危险；人员员伤伤亡情况；；商商定抢救方方案案后，项目经经理章明向公公司主管安全全生产的副总总经理请示汇报报批准，然然后后组织实施施。防护组负责把出出事事地点附近近的的作业人员员疏疏散到离安安全全地带，并并进进行警戒不不准准闲人靠近近，对对外注意礼礼貌貌用语。工地值班电工负负责责切断有危危险险的低压电电气气线路的电电源源。如果在在夜夜间，接通通必必要的照明明灯灯光。抢险组在排除无无其其他危险源的的情况下，立立立即救护伤伤员员：边联系系救救护车，边边及及时进行止止血血包扎，用用担担架将伤员员抬抬道车上送送往往医院。对脚手架倒塌的的处理理由副经理理指指挥施工作作业业人员离开开作作业面。事故应急抢险完完毕毕后，封闭事事故现场直直到到收到明确确解解除指令。项项项目经理立立即即召集脚手架架施工的的全体体同志进行行事事故调查，找找找出事故原原因因、责任人人以以及制订防防止止再次发生生类类似的整改改措措施，并对对应应急预案的的有有效性进行行评评审、修订订。技术组进行事故故现现场评审，分分分析事故的的发发展趋势。组织技术人员制制定定恢复生产产方方案。向公司司安质部书书面面汇报事故故调调查、处理理的的意见。9.3.3通讯讯项目部必须将11110、120、项目部应应急领导小小组组成员的手手机机号码、企企业业应急领导导组组织成员手手机机号码、当当地地安全监督督部部门电话号号码码，明示于于工工地显要位位置置。工地抢抢险险指挥及保保安安员应熟知知这这些号码。9.3.4警戒戒与与治安安全保卫小组在在事事故现场周周围围建立警戒戒区区域实施交交通通管制，维维护护现场治安安秩秩序。9.3.5人群群疏疏散与安置置疏散人员工作要要有有秩序的服服从从指挥人员员的的疏导要求求进进行疏散，做做做到不惊慌慌失失措，勿混混乱乱、拥挤，减减减少人员伤伤亡亡。9.3.6媒媒体体机构、信信息息发布管理理综合管理部为项项目目部各信息息收收集和发布布的的组织机构构，人人员包括，综综综合管理部部届届时将起到到项项目部的媒体的作用，对对对事故的处处理理、控制、进进进展、升级级等等情况进行行信信息收集，并并并对事故轻轻重重情况进行行删删减，有针针对对性定期和和不不定期的向向外外界和内部部如如实的报道道，向向内部报道道主主要是向项项目目部的报道道，外外部报道主主要要是总公司司、监监理、设计计等等单位的报报道道。十．施工计划10.1施工进进度度计划此部分大跨度结结构构开始时间间约约为2010年4月30日，完成成时间间约为20110年5月13日，具体体计划划安排后附附《大大跨度结构构施施工进度计计划划》。10.2材料计计划划序号材料名称单位数量进场时间备注118mm厚模板板m22800现场已有250×80木方方根2300现场已有348×3.0t230现场已有4脚手板块320现场已有5顶丝个4800现场已有6扣件个15000现场已有10.3劳动力力计计划施工过程中劳动动力力投入情况况工种大跨度梁施工人人员员投入情况况管理人员15力工10木工20钢筋工30混凝土工15水工8电工8暖工8架子工20电焊工8机械工10合计147十一．支撑体系系计计算书该计算梁侧模均均按照照500×20000截面尺寸计计算，450×118800mmm梁梁支撑体系系也也按照此搭搭设设；梁底模两截截面梁分别计计算。11.1参数数信信息11.1.1模模板板支撑及构构造造参数梁截面宽度BB((m):0..5（0.45）；梁截面高度DD((m):2..0（1.8）混凝土板厚度((mmm):11000.000；；立杆梁跨度方向向间间距La(mm):0..44（500×2000），0.45（450×1800）；立杆上端伸出至至模模板支撑点点长长度a(m)):0.30；立杆步距h(mm)):1.50；梁支撑架搭设高高度度H(m)：11.05；梁两侧立柱间距距((m):0..45；承重架支设:33根根承重立杆杆，方方木支撑垂垂直直梁截面；；板底承重立杆横横向向间距或排排距距Lb(m)):0.90；采用的钢管类型型为为Φ48×3.00；扣件连接方式::单单扣件，考虑虑扣件质量量及及保养情况，取取扣件抗滑滑承承载力折减减系系数:0.800；11.1.2荷荷载参数模板自重(kNN//m2):0.335；钢筋自重(kNN//m3):1.550；新浇混凝土自重重((kN/m3):25；施工均布荷载标标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压压力力标准值(kN/m2):21.660；倾倒混凝土侧压压力力(kN/m2):2.00；（按照施施工手册8-66，溜槽、导导管考虑）振捣混凝土荷载载标标准值(kN/m2):2.0011.1.3材材料参数木材弹性模量EE((N/mm22)：100000.0；木材抗弯强度设设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪强度设设计计值fv(NN/mm2)：1.7；面板类型：木模模板板；面板弹性模量EE((N/mm22)：9500.00；面板抗弯强度设设计计值fm(NN/mm2)：13.0；11.1.4梁梁底模板参参数数梁底方木截面宽宽度度b(mm))：50.0；梁底方木截面高高度度h(mm))：80.0；梁底纵向方木支支撑撑根数：6（5）；面板厚度(mmm))：18.0；11.1.5梁梁侧模板参参数数主楞间距(mmm))：300；次楞根数：6；；穿梁螺栓水平间间距距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根根数数：5；穿梁螺栓竖向距距板板底的距离离为为：200mmm，300mm，300mm，400mm，400mm；穿梁螺栓直径((mmm)：M14；主楞龙骨材料：：钢钢管；钢管类型为Φ4488×3.0；主楞合并根数：：22；次楞龙骨材料：：木木楞，宽度度550mm，高高度80mm；11.2梁侧侧面面模板验算算11.2.1梁梁侧模板荷荷载载强度验算要考虑虑新新浇混凝土土侧侧压力和倾倾倒倒混凝土时时产产生的荷载载；；挠度验算算只只考虑新浇浇混混凝土侧压压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重重力力密度，取取225.000kkN/m3；t新浇混混凝土的初初凝凝时间，可可按按现场实际际值值取，输入入00时系统按2000/(TT++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速速度度，取1.5500m//hh；H混凝土土侧压力计计算算位置处至至新新浇混凝土土顶顶面总高度度，取取0.750m；β1--外加加剂影响响修正系数数，取取1.2000；β2--混凝凝土坍落落度影响修修正正系数，取取11.1500。根据以上两个公公式式计算的新新浇浇筑混凝土土对对模板的最最大大侧压力F；分别为50..9994kkNN/m2、18kN//m2，取较小值F=18kkN/m2作为本工程程计算荷载载。梁侧模板面板板的计计算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。强强度度验算要考考虑虑新浇混凝凝土土侧压力和和倾倾倒混凝土土时时产生的荷荷载载；挠度验验算算只考虑新新浇浇混凝土侧侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为6根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算，l=（2000--100）/5=3880。面板计算简图((单单位：mm)).1强度计算跨中弯矩计算公公式式如下:其中，σ--面面板的弯曲曲应应力计算值值((N/mm2)；M面板的的最大弯距距((N.mm))；W面板的的净截面抵抵抗抗矩，[ff]]--面面板的抗弯弯强强度设计值值((N/mm2)；按以下公式计算算面面板跨中弯弯矩矩：其中，q作用在模板板上的侧压压力力，包括:新浇混凝土侧压压力力设计值（分分分项系数按按照照施工手册8-67）:q1=F×分项项系数×折减系系数=18×1..2×0.3×0.85==5.5kN//m；倾倒混凝土侧压压力力设计值:q2=2×1.4×0.3×0.85==0.7144kN/m；q=q1++qq2=5.55+0.7144=6.2214kNN/m；计算跨度(内楞楞间间距):ll=3380mm；面板的最大弯距距：：M=0.12255×6.22114×0..3382=1122000NN.mm；经计算得到，面面板板的受弯应应力力计算值:σ=1.112××105/1..62×104=6.91N//mm2；面板的抗弯强度度设设计值:[[f]==13N/mmm2；面板的受弯应力力计计算值σ=6.911N/mm2小于面板的的抗弯强度度设设计值[ff]=13N/mmm2，满足要求求！.2挠度验算qq作用在模模板上的侧侧压压力线荷载载标标准值:qq=188×0.3==5.4N/mmm；ll计算跨度度(内楞间距)::l==380mm；EE面板材质质的弹性模模量量:E==95000N/mm2；II面板的截截面惯性矩矩::面板的最大挠度度计计算值:ω=0..677××55.4×3804/(1000×9500×11.458×1005)=00..55mm；面板的最大容许许挠挠度值:[ω]=ll/2500=380/2500=11..52mm；面板的最大挠度度计计算值ω=0.555mm小于面板板的最大容容许许挠度值[[ω]=1.522mm，满足要要求！梁侧模板内外楞楞的的计算.1内楞计算内楞(木或钢))直直接承受模模板板传递的荷荷载载，按照均均布布荷载作用用下下的三跨连连续续梁计算。本工程中，龙骨骨采采用1根木楞，截截面宽度500mm，截面面高度80mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50××8802×1/6==5.333×104mm3；I=50××8803×1/12=2.113×106mm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算强度验算计算公公式式如下:其中，σ内楞弯曲应应力计算值值((N/mm2)；M内楞的的最大弯距距((N.mm))；W内楞的的净截面抵抵抗抗矩；[f]]--内楞楞的强度设设计计值(N/mm2)。按以下公式计算算内内楞跨中弯弯矩矩：其中，作用在内内楞楞的荷载，q=(1..22×18×0..85+11..4×2×0.85))×0.38=7.88kN/m；内楞计算跨度((外外楞间距)::l==300mm；内楞的最大弯距距::M=00..125×77.88××33002=0.888×105N.mm；最大支座力:RR==1.1×77.88××00.30=2.6kNN；经计算得到，内内楞楞的最大受受弯弯应力计算算值值σ=0.888×105/5.33×1104=1.665N/mmm2；内楞的抗弯强度度设设计值:[[f]==17N//mmm2；内楞最大受弯应应力力计算值σ=1.665N/mmm2小于内楞的的抗弯强度度设设计值[ff]=177NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的的挠度验算其中E面板材质的的弹性模量量：：100000N/mmmm2；q作用在模板板上的侧压压力力线荷载标标准准值：q=18..000×0.38==6.8844N/mmmm；l计算跨度(外楞间距)：l=33000mm；I面板的截面面惯性矩：：II=2..13×1006mm4；内楞的最大挠度度计计算值:ω=0..677××66.84××33004/(1000×1000000×2.113×106)=00..017mm；内楞的最大容许许挠挠度值:[[ω]=3300/22550=1..22mm；内楞的最大挠度度计计算值ω=0.0177mm小于内楞楞的最大容容许许挠度值[[ω]=1.22mmm，满足要要求！.2外楞计算外楞(钢管)承承受受内楞传递递的的集中力，取取取内楞的最最大大支座力2..60kNN,,按照集中荷荷载作用下下的的连续梁计计算算。本工程中，外龙龙骨骨采用钢楞楞，截截面惯性矩矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为钢管管Φ48×3；外钢楞截面抵抗抗矩矩W=88..99cmm33；

外钢楞截面面惯性矩I=2211.57ccmm4；外钢楞弹性模量量E=2205000N//mm2；（1）.外楞抗抗弯强度验算算算其中σ外楞受弯弯应力计算算值值(N/mm2)M外楞的的最大弯距距((N.mm))；W外楞的的净截面抵抵抗抗矩；[f]--外外楞楞的强度设设计计值(N/mm2)。根据连续梁程序序求求得最大的的弯弯矩为M=0.0766kN.mm外楞最大计算跨跨度度:l==3000mmm；经计算得到，外外楞楞的受弯应应力力计算值:σ=0.776×105/8.99×1103=8.445N/mmm2；外楞的抗弯强度度设设计值:[[f]==205NN//mm2；外楞的受弯应力力计计算值σ=8.455N/mm2小于外楞的的抗弯强度度设设计值[ff]=20055N/mmm22，满足要求求！（2）.外楞的的挠度验算根据连续梁计算算得得到外楞的的最最大挠度为为ω=0.66777×6.8844×300044/(1000×2050000×2157000)=0.0088mm；外楞的最大容许许挠挠度值:[ω]=3300/44000=0..775mm；外楞的最大挠度度计计算值ω=0.0008mm小于外楞楞的最大容容许许挠度值[ω]=0.7755mm，满足足要求！11.3穿梁梁螺螺栓的计算算验算公式如下::其中N穿梁螺栓所所受的拉力力；；A穿梁螺螺栓有效面面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉拉强强度设计值值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径径::14mm；穿梁螺栓有效面面积积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的的最最大拉力:N==118×0.3×0.4==2.166kN。穿梁螺栓最大容容许许拉力值:[N]==1700××105/10000=117.855kN；穿梁螺栓所受的的最最大拉力NN=2.1166kN小于于穿梁螺栓栓最最大容许拉拉力力值[N]]=17.885kN，满足要要求！11.45000××2000梁底底模板验算算基本尺寸为：梁梁截截面B×D=5000mmm×2000mmm，梁支撑撑立杆的横横距距(跨度方向)l=0..440米，立杆杆的步步距h=11.550米。梁底底增加加2道承重立杆杆。图1梁模板板支撑撑架立面简简图图采用的钢管类型型为为Φ48×3..00。梁底支撑计算算作用于支撑钢管管的的荷载包括括梁梁与模板自自重重荷载，施施工工活荷载等等。1.荷载的计计算算：(1)钢筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.0000×2.0000×0.4000=20..0000kkNN/m；(2)模板的自自重线线荷载(kN/m))：q2=0..3500×0.4000×(2×2.0000+0.55000)/00.5000==1.26600kN//mm；(3)活荷载为为施工工荷载标准准值值与振倒混混凝凝土时产生生的的荷载(kN)：经计算得到，活活荷荷载标准值值P1=(1..000++22.0000))×0.5000×0.4000=0.66000kNN；；2.方木楞的支支撑撑力计算均布荷载q==1.22××20.0000+1..22×1.2600=25..5512kkNN/m；集中荷载P==1.44××0.6000=0.88440kNN；；方木计算简图经过计算得到从从左左到右各方方木木传递集中中力力[即支座力]分别为：N1=1.63355kN；N2=5.09966kN；N3=5.22222kNN；；N4=1.63355kN；方木按照简支梁梁计计算。本算例中，方木木的的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000××8.0000×8.0000/6==53.3333cm33；I=5.0000××8.0000×8.0000×8.0000/12==2133..33ccmm4；方木强度计算::最大弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载qq=55..222//00.4000==13.00555kNN//m；最大弯距MM=0..11ql2=0.11×13.0555×0.4000×0.4000=0..2209kkNN.m；截面应力σ=MM/WW=0..2209×11006/533333.3==3.99117N//mmm2；方木的计算强度度小小于13.00N/mmmm2,满足要求!方木抗剪计算：：最大剪力的计算算公公式如下:Q=0..66ql截面抗剪强度必必须须满足:T=3Q//22bh<<[T]其中最大剪力::Q=00.6×13.0555×0.4000=33..133kkN；截面抗剪强度计计算算值T==3×3133..267//((2×50.0000×80.0000)==1.17755N/mmmm2；截面抗剪强度设设计计值[T]]=11..300NN/mm2；方木的抗剪强度度计计算满足要要求求!方木挠度计算::最大挠度考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和，计计算公式如如下下:最大变形V==0.67777×10.8779×400.00004/(1000×9500..000×213.3333×103)=0.00993mmm；；木方的最大挠度度小小于4000.0/22550,满足要要求!3.支撑钢管的的强强度计算支撑钢管按照连连续续梁的计算算如如下计算简图(kNN))支撑钢管变形图图((kN.m))支撑钢管弯矩图图((kN.m))经过连续梁的计计算算得到：支座反力RAA=RB=0.5009kNN中间间支座最大大反反力Rmaxx=7.66990；最大弯矩Mmmaax=0.1183kkNN.m；最大变形Vmmaax=0.00633mm；截面应力σ=00..183××1106/44900.0=4400.8644N/mmm22；支撑钢管的计算算强强度小于2005.0NN/mm2,满足要求!梁底纵向钢管计计算算纵向钢管只起构构造造作用，通通过过扣件连接接到到立杆。扣件抗滑移的计计算算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设设计计值,取8.0000kN；R--纵纵向向或横向水水平平杆传给立立杆杆的竖向作作用用力设计值值；；计算中R取最大大支支座反力，RRR=7.66990kNN；；R<8kkNN,单扣扣件抗滑承承载载力的设计计计计算满足要要求求!按规范表,直角角、旋旋转单扣件件承承载力取值值为为8.00kkN,按照《建建筑施工扣扣件件式钢管脚脚手手架安全技技术术规范培训训讲讲座》刘群群主主编，P966页，双扣件承载力设设计计值取16kkN。立杆的稳定性计计算算:立杆的稳定性计计算算公式其中N立杆的轴心心压力设计计值值，它包括括：：横杆的最大支座座反反力：N1=7.6690kkNN；脚手架钢管的自自重重：N2=1..2×0.1299×11.4550=1..7774kkNN；NN=7.66990+1..7774=99..463kkN；φ--轴心受受压立立杆的稳定定系系数，由长长细细比lo/i查表得得到；ii--计算算立杆的截截面面回转半径径(cm))：：i=11.59；AA--立杆杆净截面面面积积(cm2)：A=4.244；；WW--立杆杆净截面抵抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆杆抗压强度度计计算值(N/mmm22)；[[ff]钢管立杆抗抗压强度设设计计值：[f]]=20055.00NN/mm2；lloo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算lloo=k1uh(11))lloo=(hh+2a))(2)k1--计算算长度附加加系系数，按照照表表1取值为：1..167；；u计算长度系系数，参照照《扣扣件式规范范》表表，u=11..700；a立杆上端伸伸出顶层横横杆杆中心线至至模模板支撑点点的的长度：a=0.33000m；公式(1)的计计算算结果：立杆计算长度LLo=k1uh=1.16677×1.7000×1.5000=22..976mm；LLoo/i=29755..850//15..9900==187..0000；由长细比loo//i的结结果查表得得到到轴心受压压立立杆的稳定定系系数φ=0.2205；钢管立杆受压强强度度计算值；；σσ=94633.3500//(0.22005×42244.0000))=11008.87744N/mmmm2；立杆稳定性计算算σσ=1008.87744N/mmmm2小于[f]]=22005.000满满足要求！！立杆计算长度LLo=h++2a==11.5000++0.30000×2=22..100mm；Lo/i=21000.00000/1155.9000=13322.0000；公式(2)的计计算算结果：由长细比loo//i的结结果查表得得到到轴心受压压立立杆的稳定定系系数φ=0.3386；钢管立杆受压强强度度计算值；；σσ=94633.3500//(0.33886×42244.0000))=5577.8222N/mmm22；立杆稳定性计算算σσ=577.8222N/mmm22小于[f]]=22005.000满满足要求！！如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a))(3))k2--计算算长度附加加系系数，h+22a=222.1000按照表2取值1.0220；公式(3)的计计算算结果：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1.16677×1.0200×(1.5000+0.33000×2)=2.50000m；LLoo/i=24999..714//15..9900==157..0000；由长细比loo//i的结结果查表得得到到轴心受压压立立杆的稳定定系系数φ=0.2284；钢管立杆受压强强度度计算值；；σσ=94633.3500//(0.22884×42244.0000))=7788.5899N/mmm22；立杆稳定性计算算σσ=788.5899N/mmm22小于[f]]=22005.000满满足要求！！模板承重架应尽尽量量利用剪力力墙墙或柱作为为连连接连墙件件，否否则存在安安全全隐患。以上表参照杜荣荣军军：《扣件件式式钢管模板板高高支撑架设设计计和使用安安全全》11.545500×180000梁底模板验验算基本尺寸为：梁梁截截面B×D=4500mmm×1800mmm，梁支撑撑立杆的横横距距(跨度方向)l=0..445米，立杆杆的步步距h=1..500米。梁底增增加加2道承重立杆杆。图1梁模板板支撑撑架立面简简图图采用的钢管类型型为为Φ48×3..00。梁底支撑的计计算作用于支撑钢管管的的荷载包括括梁梁与模板自自重重荷载，施施工工活荷载等等。1.荷载的计算算：：(1)钢筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.0000×1.8000×0.4500=20..2250kkNN/m；(2)模板的自自重线线荷载(kN/m))：q2=0..3500×0.4500×(2×1.8000+0.44550)/00.4500==1.41188kN//mm；(3)活荷载为为施工工荷载标准准值值与振倒混混凝凝土时产生生的的荷载(kN)：经计算得到，活活荷荷载标准值值P1=(1..000++22.0000))×0.4500×0.4500=0.66008kNN；；2.方木楞的支支撑撑力计算均布荷载q==1.22××20.2550+1..22×1.4188=26..0001kkNN/m；集中荷载P==1.44××0.6088=0.88551kNN；；方木计算简图经过计算得到从从左左到右各方方木木传递集中中力力[即支座力]分别为：N1=1.49933kN；N2=4.77007kNN；；N3=4.84499kN；N4=1.49933kN；方木按照简支梁梁计计算。本算例中，方木木的的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000××8.0000×8.0000/6==53.3333cm33；I=5.0000××8.0000×8.0000×8.0000/12==2133..33ccmm4；方木强度计算::最大弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载qq=44..849//00.4500==10.77775kNN//m；最大弯距MM=0..11ql2=0.11×10.7775×0.4500×0.4500=0..2218kkNN.m；截面应力σ=MM/WW=0..2218×11006/533333.3==4.00991N//mmm2；方木的计算强度度小小于13.00N/mmmm2,满足要求!方木抗剪计算：：最大剪力的计算算公公式如下:Q=0..66ql截面抗剪强度必必须须满足:T=33Q/2bbhh<[[TT]其中最大剪力::Q=00.6×10.7775×0.4500=22..909kkN；截面抗剪强度计计算算值T==3×2909..215//((2×50.0000×80.0000)==1.09911N/mmmm2；截面抗剪强度设设计计值[T]]=11..300NN/mm2；方木的抗剪强度度计计算满足要要求求!方木挠度计算::最大挠度考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和，计计算公式如如下下:最大变形V==0.67777×8.9799×450.00004/(1000×9500..000×213.3333×103)=0.11223mmm；；木方的最大挠度度小小于4500.0/22550,满足要要求!3.支撑钢管管的的强度计算算支撑钢管按照连连续续梁的计算算如如下计算简图(kNN))支撑钢管变形图图((kN.m))支撑钢管弯矩图图((kN.m))经过连续梁的计计算算得到：支座反力RAA=RB=0.3882kNN中间间支座最大大反反力Rmaxx=7.44007；最大弯矩Mmmaax=0.1176kkNN.m；最大变形Vmmaax=0.00577mm；截面应力σ=00..176××1106/44900.0=3399.2844N/mmm22；支撑钢管的计算算强强度小于2005.0NN/mm2,满足要求!梁底纵向钢管管计算算纵向钢管只起构构造造作用，通通过过扣件连接接到到立杆。扣件抗滑移的的计算算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设设计计值,取8.0000kN；R--纵纵向向或横向水水平平杆传给立立杆杆的竖向作作用用力设计值值；；计算中R取最大大支支座反力，RRR=7.4007kN；按规范表,直角角、旋旋转单扣件件承承载力取值值为为8.00kkN,按照《建建筑施工扣扣件件式钢管脚脚手手架安全技技术术规范培训训讲讲座》刘群群主主编，P966页，双扣件承载力设设计计值取16kkN。R<8kk