合肥某法院综合楼中庭构架层混凝土浇筑模板支撑系统施工方案

**工程中庭构架层砼浇浇筑模板支撑撑系统专项施工方案编制说明1、本方案计算算部分采用中中国建研院PKPM系列施工技技术软件进行行计算，并结结合有关最新新文献对个别别参数进行了了调整。2、本方案设计计计算中未考考虑风荷载的的影响。3、本方案仅针针对南北塔楼楼之间裙房屋屋面及天井院院处的格构梁梁进行模板支支撑系统设计计，塔楼屋面面层上的结构构模板支撑可可以参考本方方案实施。但但其承荷楼板板的加固支撑撑部分已考虑虑在本方案内内。4、依据专家评评审会意见所所作的补充和和更改内容在在最后一章单单列。目录HYPERLINK\l"_Toc106783304"一、专项工程概概况。4HYPERLINK\l"_Toc106783305"二、整体设计思思路及依据的的规范和参考考文献。5HYPERLINK\l"_Toc106783306"三、梁侧模板设设计计算。66HYPERLINK\l"_Toc106783307"四、梁底模板及及高支撑架设设计计算。113HYPERLINK\l"_Toc106783308"五、卸荷斜撑与与剪刀撑布设设及架体构造造要求31HYPERLINK\l"_Toc106783309"六、承荷楼板的的加固支撑334HYPERLINK\l"_Toc106783310"七、混凝土浇筑筑及其他366HYPERLINK\l"_Toc106783311"八、依据专家评评审会意见所所作的修改和和完善。399一、专项工程概概况。**工程，位于于合肥市政务务新区，怀宁宁路东侧。工工程外观新颖颖，造型美观观大方，建筑筑总高58.2m，内设天井井院，天井院院在56.5m高处设构架架层。构架层层满布“井”字梁，井字字梁最小截面面300×22400，最大截面面为4道预应力梁600×22400，天井院净净空尺寸为35.0mm×49.66m，总面积约1745mm2。根据2005年3月15日专家组会会议意见，构构架层模板支支撑系统需从从二层、五层层地面一次性性支设至设计计标高。支撑撑系统最高处处净高达51.1m。二、整体设计思思路及依据的的规范和参考考文献。对于上述构架层层的模板设计计可以按照一一般深梁或墙墙板的模板设设计要求进行行。而对其高高支撑设计，由由于具有空间间整体受力情情况复杂，搭搭设高度大，荷荷载大，且施施工过程中存存在不均匀受受荷等情况，最最理想的设计计方法是将整整体扣件式钢钢管架作为三三维空间结构构，考虑荷载载的最不利组组合后，用结结构有限元软软件对整体桁桁架的强度、刚刚度和稳定性性进行验算。但是由由于国内目前前对扣件式钢钢管架作为三三维空间桁架架结构的研究究还很不充分分，类似计算算的时间和费费用成本极高高，在我省和和我企业更不不具备这样的的条件。在本方案中支撑撑系统安全按按梁底支撑架架单独计算，不不考虑满堂架架的荷载分担担，满堂架作作为安全储备备并对支撑系系统提供整体体性连接和刚刚度支持。整整体方案设计计分：梁侧模模板设计计算算、梁底模板板及高支撑架架设计计算、卸卸荷斜撑及剪剪刀撑布设及及架体构造要要求、承荷楼楼板的加固支支撑、混凝土土浇筑及其他他五个方面。实际上国内目前前对于重荷高高支撑的模板板支架计算在在规范上相当当不全面，不不完整，本方方案主要依据据文献：=1\*GB3①、JGJ1330-20001《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》；；=2\*GB3②、《施工技术术》20022.3.《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》；=3\*GB3③、《施工技术术》2005.3.《扣件件式钢管模板板支撑架立杆杆计算长度分分析》；=4\*GB3④、《施工技术术》2005..3.《多层模板板支撑体系的的实测分析》；；三、梁侧模板设设计计算。（一）、梁侧模模板基本参数数梁模板的背部支支撑由两层龙龙骨（内侧木木楞、外侧钢钢楞）组成,,直接支撑模模板的龙骨为为次龙骨,即内龙骨；；用以支撑内内层龙骨为外外龙骨，即外外龙骨组装成成梁侧模板时时，通过穿梁梁螺栓将梁体体两侧模板拉拉结，每个穿穿梁螺栓成为为外龙骨的支支点。由于本本构架层的特特殊性，为保保证成型质量量，免于梁面面粉刷，必须须加大模板支支撑方面的投投入，从严控控制模板及支支撑的挠度，确确保清水混凝凝土的成型效效果。模板面板厚度hh=18mmm，弹性模量量E=52000N/mmm2，抗弯强强度[f]==13N/mmm2。内楞采用方木，截截面42×922mm，每道内内楞1根方木，间间距250mmm。外楞采采用圆钢管448×3.0，每道外楞楞2根钢楞，间间距500mmm。穿梁螺栓水平距距离500mmm，穿梁螺螺栓竖向距离离500mmm，直径14mm。（二）、梁侧模模板荷载标准准值计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝凝土的入模温温度，取255.000℃℃；V——混凝凝土的浇筑速速度，取2..400m//h；H——混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取2.400m；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==56.4440kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==56.4440kN/mm2倾倒混凝土时产产生的荷载标标准值F22=6.0000kN//m2。（三）、梁侧模模板面板的计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算算简图1.抗弯强度计计算f=M/WW<[ff]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm22)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩,W=50..00×1.80×1.80//6=27..00cm33；[f]——面板的抗弯弯强度设计值值(15N/mmm2)。M=ql22/100其中q———作用在模板板上的侧压力力，它包括::新浇混凝土侧压压力设计值,,q1=11.2×0.50×56.444=33.886kN/mm；倾倒混凝土侧压压力设计值,,q2=11.4×0.50×6.00==4.20kkN/m；l——计算算跨度(内楞间距),,l=2250mm；；面板的抗弯强度度设计值[ff]=113.0000N/mm22；经计算得到，面面板的抗弯强强度计算值88.811NN/mm2；；面板的抗弯强度度验算<[f],满满足要求!2.挠度计算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l/2250其中q———作用在模板板上的侧压力力，q=28.222N/mm；；l——计算算跨度(内楞间距),,l=2250mm；；E——面板板的弹性模量量,E=5200NN/mm2；I——面板板的截面惯性性矩,I==50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大允许许挠度值,[[v]=1.0000mm；面板的最大挠度度计算值,v=00.591mmm；面板的挠度验算算v<[v],满满足要求!（四）、梁侧模模板内外楞的的计算1、内楞计算内楞直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载的三跨连续续梁计算。本本算例中，内内龙骨采用木木楞，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.220×9.20×9.20//6=559.25ccm3；I=4.220×9.20×9.20×9.20//12=272.554cm4；内楞计算简图1）.内楞抗弯弯强度计算f=MM/W<[f]其中f———内楞抗弯强强度计算值((N/mm22)；M——内楞楞的最大弯距距(N.mm))；W——内楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]———内楞的抗弯弯强度设计值值(N/mm22)。M=ql22/100其中q———作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×56.444+1.4××6.00))×0.25==19.033kN/m；；l——内楞楞计算跨度((外楞间距),,l=5500mm；；内楞抗弯强度设设计值[f]]=133.000NN/mm2；；经计算得到，内内楞的抗弯强强度计算值88.031NN/mm2；；内楞的抗弯强度度验算<[f],满满足要求!2）.内楞的挠挠度计算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l/2250其中E———内楞的弹性性模量,E=95000.00NN/mm2；；内楞的最大允许许挠度值,[[v]=2.0000mm；内楞的最大挠度度计算值,v=00.231mmm；内楞的挠度验算算v<[v],满满足要求!2、外楞计算外楞(钢管)承承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载下的三跨连连续梁计算。外外龙骨采用钢钢楞，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:外钢楞的规格::圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗抗矩W==4.499cm3；外钢楞截面惯性性矩I==10.778cm4；；外楞计算简图1）.外楞抗弯弯强度计算f=M/WW<[ff]其中f———外楞抗弯强强度计算值((N/mm22)；M——外楞楞的最大弯距距(N.mm))；W——外楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]———外楞的抗弯弯强度设计值值(N/mm22)。M=0.1175Pl其中P———作用在外楞楞的荷载，PP=(11.2×56.444+1.4××6.00))×0.50×0.50==19.033kN；l——外楞楞计算跨度((对拉螺栓水水平间距),,l=5500mm；；外楞抗弯强度设设计值[f]]=2005.0000N/mm22；经计算得到，外外楞的抗弯强强度计算值1185.4445N/mmm2；外楞的抗弯强度度验算<[f],满满足要求!2）、外楞的挠挠度计算v=1..146Pll3/1000EI<<[v]=l/4400其中E———外楞的弹性性模量,E=2100000.000N/mmm2；外楞的最大允许许挠度值,[[v]=1.2500mm；外楞的最大挠度度计算值,v=00.446mmm；外楞的挠度验算算v<[v],满满足要求!（五）、穿梁螺螺栓的计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N———穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f——穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；穿梁螺栓的直径径(mm):14穿梁螺栓有效直直径(mm):12穿梁螺栓有效面面积(mm2)::A=105.0000穿梁螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==17.8850穿梁螺栓所受的的最大拉力((kN):N=14.1110穿梁螺栓强度验验算满足要求求!四、梁底模板及及高支撑架设设计计算。高支撑架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。（一）、预应力力主梁设计计计算模板支架搭设高高度为48.7米，基本尺尺寸为：梁截截面B×D=6000mm×2400mmm，梁支撑撑立杆的横距距(跨度方向)l=0.770米，立杆杆的步距hh=1.500米，梁底增增设2道承重立杆杆。采用的钢钢管类型为448×3.5。1、大梁底模面面板计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。（1）.荷载的的计算：（1.1）钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：q1=255.000××2.4000×0.3500=21.0000kN//m(1.2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：q2=0..350×0.3500×(2×2.4000+0.6000)/0..600=11.103kkN/m(1.3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与倾倒混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计计算得到，活活荷载标准值值P1==(1.0000+5..000)××0.6000×0.3500=1.2660kN均布荷载q=1.22×21.0000+1.22×1.1033=26.5523kN//m集中荷载P=1.44×1.2600=1.7664kN面板的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=35..000×1.80×1.80//6=118.900ccm3；I=35..000×1.80×1.80×1.80//12==17.0011cm4；计算简图弯矩图(kN..mm)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左左到右各支支座座力分别为:N1=22.3422kkN,N2=7..866kkNN,N3=5..809kkNN,N4=1..660kkNN；最大弯矩矩；最大变变形形V=0.4mmmm。(2)抗弯强强度度计算经计算得到面板板抗抗弯强度计计算算值f==0.11663×1000×1000//1890000=8.66114N/mmmm2面板的抗弯强度度设设计值[ff]，取13.00N//mm2；面板的抗弯强度度验验算f<<[f]],,满足要求!(3)抗剪计计算算截面抗剪强度计计算算值T=33×4108..0/(22××350.0000×18.0000)=00..978NN//mm2截面抗剪强度设设计计值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪强度验算TT<[[TT]，满足要要求!(4)挠度计计算算：面板最最大大挠度计算算值值v=0..4422mmm面板的最大挠度度小小于230..0/25500,满足要求求!2、梁底支撑方方木的的计算按照三跨连续梁梁计计算，最大大弯弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载q==7.88666/0..3350=2222.4744kkN/m最大弯矩M==0.11qql2=0.1×22.477×0.35×最大剪力Q==0.6qqll=0.66××0.3500×22.4774=4..7720kNN最大支座力NN==1.1×0.3500×22.4774=8..6653kNN方木的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.2200×9.20×9.20//6=559.255ccm3；I=4.2200×9.20×9.20×9.20//12==272..554cm4；A、方木抗弯强强度计计算：抗弯计算强度ff=0.22775×106/592448.0==44.65NN//mm2方木的抗弯计算算强强度小于133.0N//mmm2,满足要求!B、方木抗剪强强度计计算：截面抗剪强度必必须须满足:T=3QQ//2bh<<[T]]截面抗剪强度计计算算值T=33×4720//(2×42×92)=11.8322NN/mm22截面抗剪强度设设计计值[T]]=1.3300N/mmm22方木的抗剪强度度计计算不满足足要要求!采用在梁底底适当位置置增增设双方木木的的方法解决决（详详见设计图图）。C、方木挠度计计算最大变形v==0.67777×18.7228×350.004/(11000×9500..00×27254408.00))=0.00773mm方木的最大挠度度小小于350..0/25500,满足要求求!3、梁底支撑钢钢管计计算(1)梁底底支支撑横向钢钢管管计算横向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取方方木木支撑传递递力力。支撑钢管计算简简图图支撑钢管弯矩图图((kN.m))支撑钢管变形图图((mm)支撑钢管剪力图图((kN)经过连续梁的计计算算得到最大弯矩最大变形vmmaax=0..112mm最大支座力QQmmax=88..378kkNN抗弯计算强度ff=0.2244×106/55080..00=46..118N/mmmm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于205.00N/mmm22,满足要求求!支撑钢管的最大大挠挠度小于5000.0//1150与10mm,,满足要求!(2)梁底底支支撑纵向钢钢管管计算纵向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取横横向向支撑钢管管传传递力。支撑钢管计算简简图图支撑钢管弯矩图图((kN.m))支撑钢管变形图图((mm)支撑钢管剪力图图((kN)经过连续梁的计计算算得到最大弯矩最大变形vmmaax=1..332mm最大支座力QQmmax=1188.0133kkN抗弯计算强度ff=1.0033×106/55080..00=2022..03N//mmm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于205.00N/mmm22,满足要求!支撑钢管的最大大挠挠度小于7000.0//1150与10mm,,满足要求!4、扣件抗滑移移的计计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值；；计算中R取最大大支支座反力，RRR=18..001kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算不满足要要求求,考虑采用双双扣件，当当直直角扣件的的拧拧紧力矩达达440--6655N.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力一般取取88.0kNN；；双扣件在在220kN的荷荷载下会滑滑动动,其抗滑承载载力一般取取112.0kkNN。本工程的扣件抗抗滑滑处理：大大梁梁底小横担担与与立杆相交交处处采用单扣扣连连接，小横担担底部的大大横横担采用双双扣扣与立杆连连接接，并抵紧紧小小横担。梁梁底底内侧两根根立立杆处滑移移力力最大，采采用用斜杆卸荷荷。卸卸荷斜杆直直接接与小横担担采采用十字（直直直角）扣件件扣扣结以卸除除一一部分滑移移力力。五、立杆的稳定定性性计算立杆的稳定性计计算算公式其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，它包括括：：横杆的最大支座座反反力N1==18.0011kN((已已经包括组组合合系数1.44)脚手架钢管的自自重重N2==1.22××0.1299×51.1000=7..9916kNNN=18..0013+77..916++00.0000==25.99330kN——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算算立杆的截面面回回转半径((cm)；i=11.58A——立杆杆净截面面积积(cm22))；A=4.899W——立杆杆净截面抵抗抗矩矩(cm3)；W=55.08——钢管立立杆抗压强度度度计算值((N/mm22)；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——计计算长度((m))；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算：l0=kuuh(1)l0==(h+22aa)((22)k：计算长度度附附加系数，按按按照JGJ1330-200001第条取值为为1..155；u——计算算长度系数，参参照文献=3\*GB3③：u=11.50a——立杆杆上端伸出顶顶层层横杆中心心线线至模板支支撑撑点的长度度；；a=00..11m；公式(1)的计计算算结果：l0=k11uh==1.15555*1.55**1.5==22.5988775；长细比比l0/i=164；由JGJ1300-22001附录C中查表：=00.262；=25.99330kN//（0.2622*489mm2）=202.39N/mm22，立杆的稳稳定性计算算<[ff]],满足要求求!公式(2)的计计算算结果：==1000..01N//mmm2，立杆杆的稳定性性计计算<[[f],满足足要求!如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，采用用文文献2中的公式(3)计算ll00=k1k2(h+2a))(3))k2——计计算长度附加加系数数，按照表表22取值为1.1111；公式(3)的计计算算结果：==1511..94N//mmm2，立杆杆的稳定性性计计算<[[f],满足足要求!表1模板支支架计计算长度附附加加系数k11步距h(m)h≤0.90.9<h≤11..21.2<h≤11..51.5<h≤22..1k11.2431.1851.1671.163表2模板支支架计计算长度附附加加系数k22H(m)46810121416182025303540h+2a或u11hh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照文献献=2\*GB3②②；（二）、4000宽宽次梁设计计计计算；模板支架搭设高高度度为48.77米，基本尺尺寸寸为：梁截截面面B×D=4000mmm×2400mmm，梁支撑撑立杆的横横距距(跨度方向)l=0..770米，立杆杆的步步距h=11.550米，梁底底增加加2道承重立杆杆。采用的钢管类型型为为48×3.5。1、大梁底模面面板计计算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。模模板板面板的按按照照多跨连续续梁梁计算。作作用用荷载包括括梁梁与模板自自重重荷载，施施工工活荷载等等。（1）.荷载的的计算：（1.1）钢筋筋混凝凝土梁自重重((kN/m))：q1=255.0000×2.4000×0.3500=21..0000kNN//m(1．2)模模板板的自重线线荷荷载(kN/m))：q2=0..3500×0.3500×(2×2.4000+0.44000)/00..400==11.5933kkN/m(1．3)活活荷荷载为施工工荷荷载标准值值与与倾倒混凝凝土土时产生的的荷荷载(kN)：经计计算得到，活活活荷载标准准值值P1==(1..0000+55..000))××0.4000×0.3500=0.88440kN；均布荷载q==1.22××21.0000+1..22×1.5933=27..1111kNN//m集中荷载P==1.44××0.8400=1.11776kN面板的截面惯性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=35..000×1.80×1.80//6=118.900ccm3；I=35..000×1.80×1.80×1.80//12==17.0011cm4；计算简图弯矩图(kN..mm)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左左到右各支支座座力分别为为：：N1=11.7222kkN；N2=55.6811kkN；N3=33.5877kkN；N4=11.0300kkN最大弯矩；最大大变变形V==0.11mmm(1)抗弯强强度度计算面板抗弯强度计计算算值f=0..080×1000×1000//1890000=4.22552N/mmmm2面板的抗弯强度度设设计值[ff]，取15.000N/mmmm2；面板的抗弯强度度验验算f<<[f]],,满足要求!(2)抗剪计计算算截面抗剪强度计计算算值T=33×2975..0/(22××350.0000×18.0000)=00..708NN//mm2截面抗剪强度设设计计值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪强度验算TT<[[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算算面板最大挠度计计算算值v==0.11115mm面板的最大挠度度小小于163..3/25500,满足要求求!2、梁底支撑方方木的的计算按照三跨连续梁梁计计算，最大大弯弯矩考虑为为静静荷载与活活荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和，计计算公式如如下下:均布荷载q==5.66881/0..3350=1166.2322kkN/m最大弯矩M==0.11qql2=0.1×16.233×0.35×最大剪力Q==00.6×0.3500×16.2332=3..4409kNN最大支座力NN==1.1×0.3500×16.2332=6..2249kNN方木的截面力学学参参数截面惯惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.2200×9.20×9.20//6=559.255ccm3；I=4.2200×9.20×9.20×9.20//12==272..554cm4；A、方木抗弯强强度计计算抗弯计算强度ff=0.11999×106/592448.0==33.36NN//mm2方木的抗弯计算算强强度小于133.0N//mmm2,满足足要求!B、方木抗剪计计算最大剪力的计算算公公式如下:Q=00.6qll截面抗剪强度必必须须满足:TT=33QQ/2bhh<[TT]]截面抗剪强度计计算算值T=33×3409//(2×42×92)=11.3233NN/mm22截面抗剪强度设设计计值[T]]=1.3300N/mmm22（1.323--1..30）/1.300=1.7777%<5%；方木的抗抗剪强度满满足足要求!C、方木挠度计计算最大变形v==0.67777×13.5227×350.004/(11000×9500..00×27254408.00))=0.00553mm方木的最大挠度度小小于350..0/25500,满足要求求!3、梁底支撑钢钢管计计算(1)梁底底支支撑横向钢钢管管计算横向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取方方木木支撑传递递力力。支撑钢管计算简简图图支撑钢管弯矩图图((kN.m))支撑钢管变形图图((mm)支撑钢管剪力力图((kN)经过连续梁的计计算算得到：最最大大弯矩；最最大大变形vmmax=00..08mmm；；最大支座座力力Qmaxx=5.99554kN；

抗弯计算强强度f=00.17×106/50800.0=3322.42NN//mm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于205.00N/mmm22,满足要求求!支撑钢管的最大大挠挠度小于6333.3//1150与10mm,,满足要求!(2)梁底底支支撑纵向钢钢管管计算纵向支撑钢管按按照照集中荷载载作作用下的连连续续梁计算。集中荷载P取横横向向支撑钢管管传传递力。支撑钢管计算简简图图支撑钢管弯矩图图((kN.m))支撑钢管变形形图((mm)支撑钢管剪力力图((kN)经过连续梁的计计算算得到：最最大大弯矩；最最大大变形vmaax=0..994mm；最最大支座力力Qmaxx==12.88000kN；抗弯计算强度ff=0.7733×106/55080..00=1433..57N//mmm2支撑钢管的抗弯弯计计算强度小小于于205.00N/mmm22,满足要求求!支撑钢管的最大大挠挠度小于7000.0//1150与10mm,,满足要求!4、扣件抗滑移移的计计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值；；计算中R取最大大支支座反力，RRR=12..880kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算不满足要要求求,采用双扣件件,其抗滑承载载力取12..0kN。考考虑到卸荷荷杆杆件，近似似满满足要求。5、立杆的稳定定性计计算立杆的稳定性计计算算公式其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，它包括括：：横杆的最大支座座反反力N1==12.8800kN((已已经包括组组合合系数1.44)脚手架钢管的自自重重N2==1.22××0.1399×48.7000=8..1147kNNN=12..8800+88..147++00.0000==20.99447kN——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；；i——计算算立杆的截面面回回转半径((cm)；i=11.58A——立杆杆净截面面积积(cm22))；A=4.899W——立杆杆净截面抵抗抗矩矩(cm3)；W=55.08——钢管立立杆抗压强度度度计算值((N/mm22)；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——计计算长度((m))；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算：l0=kuuh(1)l0==(h+22aa)((22)k：计算长度度附附加系数，按按按照JGJ1330-200001第条取值为为1..155；u——计算算长度系数，参参照文献=3\*GB3③：u=11.50a——立杆杆上端伸出顶顶层层横杆中心心线线至模板支支撑撑点的长度度；；a=00..11m；公式(1)的计计算算结果：l0=k11uh==1.15555*1.55**1.5==22.5988775；长细比比l0/i=164；由JGJ1300-22001附录C中查表：=00.262；=20.94477kN/（0.2622*489mm2）=163.50N/mmm2，立杆的稳稳定性计算算<[ff]],满足要求求!公式(2)的计计算算结果：=80.799NN/mm22，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由公式(3)计算：l0=k11k2((h+2a))(3))k2——计计算算长度附加加系系数，按照照表表2取值为1.1111；公式(3)的计计算算结果：==1222..74N//mmm2，立杆杆的稳定性性计计算<[[f],满足足要求!（三）、3000宽宽次梁设计计计计算；采用同400宽宽次次梁的设计计，计计算过程略略去去；五、卸荷斜撑与与剪剪刀撑布设设及及架体构造造要要求（一）、卸荷斜斜撑撑；每道南北向梁梁梁底底均设置两两道道卸荷斜撑撑，将将天井院处处的的井格梁荷荷载载向两侧塔塔楼楼传递。斜斜撑撑上端与梁梁底底小横杆扣扣结结，下部逐逐步步架与大横横杆杆扣结，下下端端以垫板木木楔楔顶紧于楼楼面面，楼面处处设设置扫地杆杆。卸卸荷斜撑的的角角度与梁底底支支撑架的步步距距和横距(跨度方向)之比相同，即即即：1500//700，约相当于650。同时起到到加强梁底底排排架刚度的的作作用。（二）、剪刀撑撑布布设；1、东西两侧各各3米米宽外架沿沿外外架外立面面应应满设南北北向向剪刀撑；；2、中部在南北北向除除在七道南南北北向通长梁梁的的梁底按照B-B剖面所示设设置卸荷斜斜撑撑和剪刀撑撑外外，分别在在=10\*GB3⑩⑩轴和13轴设置双向向剪刀撑（可可可按满堂架架通通常要求设设置置）。这九九道道剪刀撑均均与与两侧塔楼楼结结构抵紧，并并并刚性联接接，确确保将因荷荷载载不均匀造造成成的水平力力传传递给塔楼楼结结构。3、东西向剪刀刀撑按按照A-A剖面设置四四道，其位位置置见平面图图的的标示。（三）、整体性性构构造层的设设计计：本工程支撑架沿沿高高度方向设设置置四道整体体性性双水平加加强强层；具体体位位置见A-A剖面。水平平加强层的的作作用主要是是加加强架体在在平平面方向的的刚刚度，并起起一一定的抗扭扭转转作用。水水平平加强层的的设设置方法是是采采用双向水水平平斜杆，且且须须尽量与立立杆杆连接，设设置置斜杆框格格数数要大于水水平平框格总数数的的1/3，并与与塔楼结构构刚刚性联接，确确确保将水平平扭扭转力传递递给给塔楼结构构。具体的水平加强强层层布设可在在绘绘制出架体体整整体大样图图后后另行补充充。（四）架体与楼楼层层结构的连连接接；卸荷斜撑位于塔塔楼楼楼面的范范围围内（即B-B剖面所示的“卸荷区域”），应搭设设通长满堂堂架架，架体立立杆杆间距按700×7700，并与所遇遇到的所有有塔塔楼结构柱柱及及卸荷斜撑撑牢牢固连接。其其其作用一是是保保证卸荷斜斜撑撑的稳定性性，二二是在垂直直方方向传递荷荷载载，三是确确保保整个架体体与与塔楼结构构的的连接可靠靠。该该部分满堂堂架架的具体要要求求见第六章章中中“结构加固支支撑的具体体设设置方法”。架体在二至五层层裙裙房处靠近近裙裙房结构部部分分，无论有有无无结构加固固支支撑满堂架架，均均应与所遇遇到到的所有塔塔楼楼结构柱牢牢固固连接。具体的连接方式式详详见大样。（五）架体的其其他他构造要求求。除了要遵守《扣扣件件架规范》的的的相关要求求外外，还要符符合合以下要求求：：1.梁板模板高高支撑架架所用杆件件和和扣件必须须为为合格的国国标标产品；每每个个扣件的拧拧紧紧力矩都要要进进行控制，直直直接承受荷荷载载较大的扣扣件件（如梁底底横横杆与立杆杆、卸卸荷斜杆等等之之间）要专专人人负责检查查严严格控制拧拧紧紧力矩在455-60NN..m，钢管不不能选用已已经经长期使用用发发生变形的的；；2.所有梁底支支撑架和和满堂架立立杆杆之间必须须按按步距满设设双双向水平杆杆，确确保两方向向足足够的设计计刚刚度；3.所有方木的的位置和和放置方向向必必须严格按按照照设计执行行；；4.为便于梁底底支撑架架与满堂架架连连接，梁底底支支撑架立杆杆在在沿梁长度度方方向上间距距统统一为7000mm，满堂堂架立杆间间距距为1400××1400；施工前绘绘制出大比比例例的架体整体体大样平面面图图，实际施工工时，对于于立立杆的位置置要要弹线控制制，严严格按照设设计计尺寸搭设设，确确保位置准准确确、齐整；；立立杆连接采采用用对接，严严禁禁搭接，相相邻邻接头应错错开开至少一步步架架；水平杆杆的的接头也应应错错开在不同同的的框格中设设置置。5、纵横梁交接接处，不不得因梁底底支支撑架相会会减减少立杆，应应应根据具体体情情况，适当当增增加立杆。6.架体遇到立立面结构构标高变化化处处，应注意意协协调步高与与扫扫地杆的关关系系，以保证证扫扫地杆位置置为为原则，可可采采用一至两两步步小步高的的变变步距设置置进进行调整；；7、确保立杆的的垂直直偏差和横横杆杆的水平偏偏差差小于《扣扣件件架规范》的的的要求；立立杆杆底部必须须有有成品下托托或或大于200×2200的垫板。六、承荷楼板的的加加固支撑由于本专项工程程所所用架体材材料料量巨大，上上上部工程结结构构特殊，总总荷荷载相当惊惊人人。仅两塔塔楼楼之间格构构层层部分预估估架架体材料和和模模板荷载约约在在1200吨，钢筋混混凝土总重重约约1500吨，合计荷荷载约2500吨。包括两两侧3米宽外架在在内内的承荷面面积积约为20000平方米。除除对对南北向大大梁梁采用B-B剖面所示的的卸荷斜撑撑进进行分层卸卸荷荷外，考虑虑采采用多层楼楼板板与板间加加固固支撑共同同构构成的空间间结结构体系承承担担荷载。依据文献=4\*GB3④的实实测测结果，荷荷载载传递超过过三三层以后，传传传递效应基基本本可以忽略略不不计。考虑虑本本工程实际际情情况，加固固支支撑设置如如下下：两侧塔楼上部除除屋屋面层的本本层层模板支撑撑架架外，在十十二二层，十一一层层两层设置置结结构加固支支撑撑，荷载由由十十二层顶、十十十一层顶、十十十层顶三层层结结构共同承承担担；卸荷斜撑将部分分荷荷载卸至两两侧侧塔楼，在在塔塔楼卸荷支支撑撑的下一层层（即即五层）设设置置结构加固固支支撑。裙楼屋面局部五五层层（标高26.1000），部分为为四层（标标高高21.6000）；除局部部五层内满满设设结构加固固支支撑外，在在四四层和三层层对对应位置再再设设置两层加加固固支撑。天井院内架体直直落落一层顶处处，考考虑到地下下室室顶板厚度度较较大，刚度度和和承载能力力均均较大，且且上上部荷载已已部部分传至两两侧侧塔楼和裙裙房房结构，故故设设置一层加加固固支撑。以上设置的位置置示示意见B-B剖面图。结构加固支撑的的具具体设置方方法法。在梁底支撑架对对应应垂直投影影位位置，首层层加加固支撑应应按按700×7700满堂架支设设；非梁底支撑架对对应应垂直投影影位位置和梁底底支支撑架对应应垂垂直投影位位置置的第二层层加加固支撑均均按按照1400××1400满堂架支设设；结构加固支撑满满堂堂架可以利利用用浇筑梁板板混混凝土后未未拆拆除的模板板支支撑，进行行适适当加固即即可可；对于绝大部分已已拆拆除模板支支撑撑的位置，应应应由下往上上先先做加固支支撑撑架，后做做上上层加固支支撑撑架和构架架层层高支撑架架，以以确保梁板板在在未承受附附加加荷载之前前已已得到支撑撑，使使下部结构构加加固支撑能能够够共同受力力并并传递荷载载。结构加固支撑在在下下部成熟结结构构的梁底处处，根根据加固支支撑撑架的立杆杆间间距（700、1400）分别以横横担@700或@1400抵紧梁底；；板底处以以立立杆搭接的的方方式调节立立杆杆长度顶紧紧板板底，板底底垫垫以大于200×2200的垫板，必必要时以木木楔楔加紧。结构加固支撑满满堂堂架必须设设置置扫地杆，水水水平拉接杆杆件件和剪刀撑撑，按按照通常结结构构受荷满堂堂架架的要求进进行行绑扎。七、混凝土浇筑筑及及其他（一）、支撑架架体体和模板的的起起拱；1、主梁起拱；；主梁（指南北向向共共计四道预预应应力大梁）起起起拱高度考考虑虑受荷混凝凝土土结构的弹弹性性变形、模模板板架体的微微间间隙沉降、架架架体变形等等因因素，综合合确确定为60mmm（约为跨跨度的1.7‰）。2、一级次梁起起拱；；一级次梁（指横横担担于主梁的的东东西向梁和和中中心圆环梁梁）按按照与主梁梁交交接处梁底底相相平的原则则，其其与主梁相相交交处的梁底底平平主梁梁底底，跨跨中按照分分段段跨度的1.5‰起拱。3、二级次梁起起拱；；二级次梁（指以以一一级次梁为为支支座的南北北向向次梁）按按照照与一级次次梁梁梁交接处处梁梁底相平的的原原则，其与与一一级次梁相相交交处的梁底底平平一级次梁梁梁梁底，跨中中按按照分段跨跨度度的1‰起拱。（二）、混凝土土浇浇筑路线及及注注意事项；；1、先浇筑两侧侧塔楼楼梁下柱，待待待该部分柱柱砼砼龄期达15天以后，按按照前文中中柱柱联结点详详图图与架体连连接接。2、浇筑格构层层梁时时，考虑荷荷载载的对称性性，精精心设计混混凝凝土浇筑方方案案，确保模模板板支架施工工过过程中均衡衡受受载，最好好采采用由中部部向向两边扩展展的的浇筑方式式；；设两台泵泵车车、两个浇浇筑筑面，并大大致致均衡浇筑筑