酯化配合车间高支模施工方案

601酯化配合车间高支模施工方案方案编制人:时间审核人:时间审批人:时间目录第一节编制依据第二节工程概况第三节模板及支撑系统材料选用3.1支撑系统造型､选材3.2支撑系统构造设计第四节施工工艺及操作要求4.1梁模板施工4.2顶板模板施工4.3验收及拆除的批准顺序4.4混凝土浇筑第五节模板拆除第六节质量保证措施第七节安全管理措施第八节监测措施第九节应急预案第十节文明施工及环保措施第十一节模板计算书11.1梁模板支撑架计算书(350×700)11.2板模板计算书(11.95m)11.3板模板计算书(18m)附图1120mm厚11.95m梁板支撑平面图1-1剖面2-2剖面附图2120mm厚板支撑示意图第一节 编制依据1.1工程项目施工图1.2《建筑结构荷载规范》GB50009-20121.3《混凝土结构设计规范》GB50010-20101.4《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20081.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;1.6《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-20021.7《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20011.8《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-16-20111.9参考资料:如《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社､《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等｡第二节工程概况1､工程简介:工程名称:601酯化配合车间建设单位:花王(上海)化工有限公司设计单位:上海凯赢达化工设计工程咨询有限公司监理单位:上海申峰工程建设监理有限公司施工单位:中国核工业第五建设有限公司本工程位于上海市金山区海金路258号,为花王(上海)化工有限公司生产建设项目酯化､配合车间｡工程总长为48m,宽25m,三层结构,建筑面积为3000㎡｡2､模板简介:本工程高支模区域为D-E轴/1-3轴､D-E轴/4-5轴､D-E轴/6-7轴､A-C轴/1-2轴､A-C轴/3-4轴､A-B轴/5-6轴电梯井位置,梁面标高为11.95m,支撑架搭设高度为12m｡电梯井位置板面标高为18m,本工程梁截面分别如下:350×700､300×700､250×550两种｡顶板厚为120mm｡第三节 模板及支撑系统材料选用3.1支撑系统选型､选材根据模板施工规范要求,本工程模板支撑系统采取满堂红支撑形式｡采用Φ48×3.0钢管作为支撑立杆,支承面为混凝土垫层150mm厚,立杆底座为200×200模板｡梁､模板采用15mm厚夹板,对跨度大于4m的梁板按跨度的1/1000~3/1000起拱｡板立杆横距800mm,纵距800mm,支撑立杆的步距h=1.80m｡梁立杆间距≤1000mm,纵距800mm｡3.2支撑系统构造设计(1)板支模设计模板材料为:夹板底模厚度15mm;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48钢管:横向间距800mm,纵向间距800mm,支撑立杆的步距h=1.80m;钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm;立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m｡钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2,抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2｡(2)梁支模设计模板材料为:夹板底模厚度15mm,侧模厚度15mm;梁边至板支撑的距离为0.25~0.30m;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48钢管:横向间距≤1000mm,纵向间距800mm,架立杆的步距h=1.80m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm;钢管质量0.0376kN/m,杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.25m｡(3)保证模板整体稳定的构造措施:a､支撑系统的搭设遵循“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”[JGJ130-2011､J84-2001(2002版)](以下简称《规范》)的各有关条款｡b､支撑系统采用钢管(Φ48×3.0)作为支撑立杆｡c､在本层砼强度达到100%后方可拆除此模板支撑(注:安装立杆前,在相应地面上放线定位)｡d､模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连接设置与地面形成45-600角且扣在立杆上,下端必须落地｡e､支架两端与中间每隔4排立杆由顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑,所有水平拉杆都须用扣件直接与支撑立杆连接,避免交叉的横杆单独相互扣接｡f､剪刀撑的构造符合《规范》6.6.2条有关要求｡g､采用双扣件,扣件拧紧扭力矩不小于40N·M,且不应大于65N·M｡h､所有的立杆在安装过程中必须控制好垂直度,使偏差小于0.1%｡i､浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉､松动和变形情况及时停止施工并进行处理｡第四节 施工工艺及操作要求4.1､梁模板施工4.1.1工艺流程:抄平､弹线(轴线､水平线)→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检｡4.1.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线｡4.1.3梁模支撑｡框架梁､次梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵间距均为0.8m,横向间距为0.8m;立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距基础面200mm;立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于1800mm;.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆｡沿梁底设2~3道木方,在梁底再增设一排承重立杆,沿梁方向间距0.8m,梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣｡梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置,相互连接､形成整体｡4.1.4剪刀撑｡竖直方向:纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑｡水平方向:沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑｡剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间,水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度｡4.1.5梁模板安装eq\o\ac(○,1)大龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用45mm×90mm方木,间距200mm,其跨度等于大龙骨间距｡eq\o\ac(○,2)梁底模板铺设:按设计标高拉线调整支架立杆标高,然后安装梁底模板｡梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱｡eq\o\ac(○,3)梁侧模板铺设:根据墨线安装梁侧模板､压脚板､斜撑等｡梁侧模用对拉螺栓¢12加固,对拉螺栓水平间距为500,垂直间距200｡4.2板模板施工4.2.1工艺流程:支架搭设→龙骨铺设､加固→顶板模板安装→预检｡4.2.2支架搭设:楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一布置｡顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大于100㎜｡4.2.3模板安装:采用木胶合板作楼板模板,一般采用整张铺设､局部小块拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上｡大龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用45mm×90mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距｡挂通线将大龙骨找平｡根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板｡4.2.4楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固｡模板梁面､板面清扫干净｡4.3验收及拆除的批准顺序支撑系统搭设､钢筋绑扎､混凝土浇注､支撑架拆除遵循以下程序:a､每一个分项完成需进行下一个分项时,由班组自检｡b､班组自检合格后报项目部,项目部进行检查､验收c､项目部检查合格后,报公司质安组,由质安组会同项目部共同检查､验收｡d､公司检查合格后,报监理,由我司会同甲方､监理共同检查､验收｡合格后方可进行下一道工序｡4.4混凝土浇筑砼浇筑每部位砼预先上报配合比及所选用各种材料的产地,砼要用低活性集体配制,为增强砼的可泵性,在砼中可掺入适量的粉煤灰和减水剂,掺量必须经过实验确定,且为了能满足砼出场到现场具有可泵送料导件,在砼中掺入适量缓凝剂｡混凝土浇筑时应先浇筑竖向结构再浇筑水平结构｡浇筑板的砼摊铺厚度要略大于板厚,不得超过设计板100mm｡首先用水平仪把楼层标高测量好,采用平板振动器振捣,振捣完毕用1.5-4M铝合金刮尺刮开,用木抹子抹,并拉线检查板面水平标高,严格控制平整度,尤其柱､墙根部｡按同条件混凝土试验报告提供的数据控制好拆模时间(同条件试块强度达到1.2MPa),使拆模时墙体不粘模､不掉角､不裂缝,无混凝土的质量缺陷,达到光滑平整,质量要求达到规范的要求｡养护人员安排专职人员养护,拆模后立即铺设两层阻然草帘浇水养护｡养护时间不小于7D｡第五节 模板拆除5.1拆模程序:先支的后拆,后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆楼板底模､梁侧模板→最后拆梁底模板｡5.2柱､梁､板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度｡柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除;板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报告,经监理审批签发拆模通知书后方可拆除｡5.3模板拆除的顺序和方法｡应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则｡拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬｡5.4拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故｡待该片(段)模板全部拆除后,将模板､配板､支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐｡5.5拆下的模板､配件等,严禁抛扔,要有人接应传递｡按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用｡第六节 质量保证措施1､进场模板质量标准模板要求:(1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存､检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)｡(2)外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽､霉斑､鼓泡｡不得有板边缺损､起毛｡每平方米单板脱胶不大于0.001m2｡每平方米污染面积不大于0.005m2(3)规格尺寸标准厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm处,长短边分别测3点､1点,取8点平均值;各测点与平均值差为偏差｡长､宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长､宽各2点,取平均值｡对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差｡翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度｡2､模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)及相关规范要求｡即"模板及其支架应具有足够的承载能力､刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量､侧压力以及施工荷载"｡(1)主控项目1)安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板｡检查数量:全数检查｡检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察｡2)在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处｡检查数量:全数检查｡检验方法:观察｡(2)一般项目1)模板安装应满足下列要求:模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净;检查数量:全数检查｡检验方法:观察｡2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁､板,其模板应按要求起拱｡检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间｡)检验方法:水准仪或拉线､钢尺检查｡3)固定在模板上的预埋件､预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定;检查数量:按规范要求的检验批(对梁､柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)｡检验方法:钢尺检查｡(3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定｡检查数量:按规范要求的检验批(对梁､柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)｡现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:(检验方法:检查同条件养护试块强度试验值｡检查轴线位置时,应沿纵､横两个方向量测,并取其中的较大值｡)(4)模板垂直度控制1)对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装｡2)模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm;3)模板就位前,检查顶模棍位置､间距是否满足要求｡(5)顶板模板标高控制顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土柱上的500线,根据层高12000mm及板厚,沿墙､柱周边弹出顶板模板的底标高线｡(6)模板的变形控制1)模板支立后,拉水平､竖向筑时易观察模板变形,跑位;2)浇筑前认真检查螺栓､顶撑及斜撑是否松动;3)模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结｡(7)模板的拼缝､接头模板拼缝､接头不密实时,用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时,及时修整｡(8)清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口,清扫口50×100洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定｡(9)跨度小于4m不考虑,4~6m的板起拱10mm;跨度大于6m的板起拱15mm｡(10)与安装配合合模前与钢筋､水､电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模｡(11)为提高模板周转､安装效率,事先按工程轴线位置､尺寸将模板编号,以便定位使用｡拆除后的模板按编号整理､堆放｡安装操作人员应采取定段､定编号负责制｡3､其他注意事项在模板工程施工过程上中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量｡严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底｡(1)胶合板选统一规格,面板平整光洁､防水性能好的｡(2)进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐,木方下口要垫平｡(3)模板配板后四边弹线刨平,以保证墙体､柱子､楼板阳角顺直｡(4)支柱所设的水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置｡4､脱模剂及模板堆放､维修(1)木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉｡(2)模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木｡垫木间距要适当,避免模板变形或损伤｡(3)装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板｡周转模板分类清理､堆放｡(4)拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理｡破损的板面及时进行修补｡第七节 安全管理措施7.1､施工安全保证体系能否实现安全生产不仅关系到人民的生命和财产安全,也决定着工程施工能否顺利进行,是牵扯到甲乙双方和国家利益的大事｡安全生产对建筑业显得极为重要｡在工程施工中,一定要采取有效措施加强安全管理,确保安全目标的实现和工程施工的顺利进行｡安全生产目标本单位确定本工程的安全生产管理目标为:1基本目标:杜绝重伤､死亡､火灾和重大机械设备事故,轻伤事故率低于1.5‰;2创优目标:争创上海市安全文明样板工地｡3安全生产组织机构 成立以项目经理为首,由项目副经理､项目技术负责人､项目安全环境管理部经理､相关职能部门及各专业工程师､施工作业层组成的纵向到底､横向到边的安全生产管理机构见图7.1,并由企业安全环保部门提供垂直保障｡7.2施工安全保证措施1.模板､支撑不得使用腐朽､扭曲､劈裂的材料.底部要平整坚实｡2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落｡3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人｡4.模板､木枋､支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔｡5.安装立柱､梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作｡6.墙､柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌｡7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人｡8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生｡9.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形､松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人｡10.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽｡操作时要按顺序分段进行,不允许让模板､枋料自由落下｡严禁猛撬､硬砸或大面撬落和拉下｡11.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下｡在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人｡12.拆除模板前,要将下的洞口､建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板､枋料落下伤人才｡13.拆模间歇时,要将已松动的模板､木枋､拉杆､支撑固定好,防止突然掉落或倒塌｡14.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板､枋料在结构物上.拆除下来的模板､枋料要及时清理､修整､并运送到指定地方堆放稳妥｡15､项目技术负责人､专职安全员必须向施工人员､操作班组进行书面安全交底｡7.3施工用电安全措施1.工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“施工现场临时用电安全技术规范”｡2.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机｡使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》､《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001)的规定｡3.每班用电作业必须要持证电工跟班,并严格遵守现场的各项安全管理规章制度｡4.施工现场各种用电用器具及有关机械设备,都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置,每次使用前,尤其是受潮淋雨后,都必须由电工检查,确认性能可靠安全的情况下方可使用｡结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行,配选电缆规格,同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作,严防破损,漏电｡5.一切机具运到现场后,必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损,固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5MΩ,Ⅰ类手持电动机具不少于2MΩ,Ⅱ类不少于7MΩ｡用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护,使用手动工具应穿戴安全用具｡7.4高空作业安全措施1.严禁从高空往下乱掉杂物,防止物体打击伤人｡2.防“六个口”:楼板预留口､电梯口､通道口､阳台口､井架口､梯口｡除“五害”:高空坠落､物体打击､机械伤害､吊装伤害､塌方和倒塌,要做好安全防护措施｡3.要遵守操作规程和安全制度,严禁酒后操作,运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人,不准在高空临空边缘危险地方站立和操作｡4.2m以上高处作业应有可靠立足点｡要系好安全带,扣好保险钩｡5.模板拆除前应经拆模申请批准,拆除区域应设置警戒线,并派专人监护,拆模不得留下悬空模板｡6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线,并设防护栏杆等｡7.5恶劣天气下的安全措施1.雨期施工的工作面不宜过大,应逐段分片､分期施工完成,重要的部位,应尽量在雨期前完成,同时做好防雨材料､雨具的准备｡2.根据工程进度计划安排,掌握好气象情况变化,以便合理安排､组织施工,减少不必要的投入｡3.做好安全防护,检查供电网络､防漏电､触电,做好外脚手架防滑､加固工作｡4.组织施工人员学习雨期施工安全､技术操作规定,做到心中有数､责任分明,防范于未然｡5.凡遇恶劣天气､大雾､暴雨等,应停止吊装及高空作业,吊钩应提升至顶部,大风雨过后要检查外脚手架,物料提升机和塔吊等,认定设备完好后才能继续施工｡第八节监测措施(1)班组日常进行安全检查,项目部每周进行安全检查,公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料｡(2)模板支撑日常检查,巡查重点部位:1)杆件的设置和连接､连墙件､支撑､剪刀撑等构件是否符合要求｡2)地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空｡3)连接扣件是否松动｡4)架体是否有不均匀的沉降､垂直度｡5)施工过程中是否有超载现象｡6)安全防护措施是否符合规范要求｡7)支架与杆件是否有变形的现象｡(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查｡(4)监测项目:立杆顶水平位移､支架整体水平位移及立杆的基础沉降｡(5)监测点布设支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆､支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点｡监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移､支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点｡监测仪器精度满足现场监测要求,并设变形监测报警值｡(6)监测频率:在浇筑砼过程中安排专人实施实时监测,测频率30分钟一次｡监测时间在混凝土浇注前直至砼终凝｡(7)应急预案当发现超出预警值的情况,立即报告项目经理､再由项目经理报告监理工程师及甲方现场工程师,同时停止作业,所有人员撤离施工现场,待项目部技术人员､监理､甲方确定无安全隐患时方可继续施工｡扣件式钢管脚手架模板支撑搭设允许偏差及监测变形允许值､预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20//吊线和卷尺2水平杆､斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30//吊线和卷尺3立杆垂直度全高±50//经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内±50//吊线和卷尺5立杆顶水平位移/±15±10经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/±15±10经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10mm-5mm经纬仪及钢板尺第九节应急预案9.1应急领导机构1成立以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组,负责领导､指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作｡组长:副组长:成员:2报警救援及其他联络电话报120送往医院就诊,主要领导电话:应急车辆车号:司机:联系电话:｡火警119组长:｡公安110副组长:｡医疗120副组长:｡交通122组员:｡3人员分工与职责1)项目经理任总指挥,组织､指挥应急救援工作和实施演练｡2)项目副经理协助总指挥工作,在总指挥不在岗时,代替总指挥工作,同时要安排､督促预防措施实施｡3)安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作｡建立并保持信息渠道畅通,参与应急救援指挥及协调工作,协助组织实施演练,参与制定､检查安全预防措施落实｡4)技术员编制紧急事件预防措施计划,组织实施安全教育,督促紧急事件预防措施计划｡5)材料员负责应急救援物资供应及储备管理,保障应急救援物资质量,控制有效期限｡6)施工队长落实执行紧急事件预防措施计划,组织人员参加应急救援行动及定期演练,协助应急救援指挥｡9.2突发事件处理流程9.3应急救援方法1高空坠落应急救援方法1)当现场只有1人时应大声呼救;2人以上时,就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救｡2)仔细观察伤员的神志是否清醒､是否昏迷等症状,并很可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况｡3)如果是头部着地,同时伴有呕吐､昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救｡如发现伤者耳朵､鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全｡4)如果伤员腰､背､肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情｡2模板､坍塌应急救援方法1)工地发生模板支撑体系坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场｡2)报120急救中心,到现场抢救伤员｡(应尽量说清楚伤员人数､情况､地点､联系电话等,并派人到路口等待);3)急报项目部应急救援小组､公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施;4)清现事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小;5)预备应急救援工具:切割机､起重机､药箱､担架等｡3物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎､止血､固定伤肢､应急以后及时送医院治疗｡1)止血:根据出血种类,采用加压包止血法､指压止血法､填塞止血法和止血带止血法｡2)对伤口包扎:以保护伤口,减少感染,压迫止血､固定骨折､扶托伤肢,减少伤痛｡3)对于头部受伤的伤员,首先应他细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷､休克等,如果有呕吐,昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵､鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全｡如果是轻伤,在工地简单处理后,再到医院检查;如果是重伤,应迅速送医院抢救｡4火灾应急救援方法(1)发生火灾后,立即向有关部门汇报情况,要求提供相关协助｡(2)迅速组织人员疏散并保护物资,及时控制火势采取有效手段,最大限度地减少人员伤亡和经济损失｡(3)根据火灾特点划警戒线,并紧急调动有关部门,单位人员迅速赶到事故现场｡5､触电应急救援方法(1)当发生人身触电事故时,首先使触电者脱离电源,迅速急救,关键是“快”｡(2)对于低压触电事故,可采用下列方法使触电者脱离电源:1)如果触电地点附近有电源开关或插销,可立即拉开电源开关或拔下电源插头,以切断电源｡2)可用有绝缘手柄的电工钳､干燥木柄的斧头､干燥木把的铁锹等切断电源线,也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下,以隔离电源｡3)当电线搭在触电者身上或者被压在身下时,也可用干燥的衣服､手套､绳索､木板､木棒等绝缘物为工具,拉开､提高或挑开电线,使触电者脱离电源,切不可直接去拉触电者｡3､对于高压触电事故,可采用下列方法使触电者脱离电源:1)立即通知有关部门停电｡2)带上绝缘手套,穿上绝缘鞋,用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关｡3)用高压绝缘杆挑开触电者身上电线｡(4)触电急救的同时拨打120进行急救｡9.4保障措施救援器材设备清单一､基本装备1､特种防护品:绝缘胶鞋､绝缘手套等;2､一般救护品:安全帽､安全带､安全网;救护担架1付､医药箱1个､临时救护担架2个;3､专用饮水源､盥洗间和冲洗设备;二､专用设备1､消防栓消防水带､灭火器等;2､自备小车1辆;3无线电对讲机5个｡应急常备药品外伤急救药品药品名称适应症云南白药止血愈伤创可贴小创伤出血京万红软膏烧烫伤2%碘酊局部消毒70%酒精局部消毒紫药水消毒防腐獾油烧烫伤风油精防治虫咬､晕车､牙痛､关节痛清凉油驱暑醒脑､防治虫咬内服药药品名称适应症速效感冒胶囊发烧､感冒氟哌酸腹泻､尿路感染复方甘草片镇咳､祛痰碘喉片咽炎､扁桃体炎颠茄片胃痉挛多酶片助消化扑尔敏抗过敏安定失眠心痛定缓解高血压､冠心病症状阿司匹林解热､镇痛第十节文明施工及环保措施10.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放｡10.2模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境｡10.3模板安装时,应注意控制噪声污染｡10.4模板加工过程中使用电锯､电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民｡10.5加工和拆除木模板产生的锯末､碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境｡10.6每次下班时保证工完场清｡第十一节 模板计算11.1梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)､《建筑施工计算手册》江正荣著､《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)､《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)､《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制｡梁段:KL1(350×700,300×700,250×550)｡以350×700作为代表计算｡模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一､参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B:0.35m;梁截面高度D:0.7m;楼层高度H:12m;结构表面要求:外露;混凝土楼板厚度:120mm;梁边至板支撑距离:0.225m;板底承重立杆横向间距lb:0.8m;立杆沿梁跨度方向间距la:0.8m;立杆步距h:1.8m;梁底承重立杆根数:1;横杆与立杆的的连接方式为双扣件;扣件抗滑承载力系数:0.8;(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为:Ф48×3mm;钢管钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);钢管弹性模量E:206000N/mm2;钢管屈服强度fy:235N/mm2;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm2;钢管端面承压强度设计值fce:325N/mm2;2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:24kN/m3;钢筋自重标准值G3k:1.5kN/m3;梁侧模板自重标准值G1k:0.5kN/m2;砼对模板侧压力标准值G4k:12.933kN/m2;倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k:2kN/m2;梁底模板自重标准值G1k:0.5kN/m2;振捣砼对梁底模板荷载Q2k:2kN/m2;3.梁侧模板参数加固楞搭设形式:主楞竖向次楞横向设置;(一)面板参数面板采用板质材(平行方向)15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm;抗弯设计值fm:12N/mm2;弹性模量E:4200N/mm2;(二)主楞参数材料:2根Ф48×3钢管(直径×厚度mm);间距(mm):500;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;(三)次楞参数材料:1根45×90木方(宽度×高度mm);间距(mm):0,190*3;木材品种:杉木;弹性模量E:9000N/mm2;抗压强度设计值fc:10N/mm2;抗弯强度设计值fm:11N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.4N/mm2;(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉;螺栓直径:M12;螺栓水平间距:500mm;螺栓竖向间距(mm)依次是:100,300;4.梁底模板参数搭设形式为:3层梁顺横顺扣件承重;(一)面板参数面板采用板质材(平行方向)15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm;抗弯设计值fm:12N/mm2;弹性模量E:4200N/mm2;(二)第一层支撑梁参数材料:1根45×90木方(宽度×高度mm);根数:3;木材品种:杉木;弹性模量E:9000N/mm2;抗压强度设计值fc:10N/mm2;抗弯强度设计值fm:11N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.4N/mm2;(三)第二层支撑梁参数材料:1根Ф48×3钢管(直径×厚度mm);间距:400mm;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;二､梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度｡根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算｡这里取面板的计算宽度为1.000m｡面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=1000×153/12=2.813×105mm4;W=1000×152/6=3.750×104mm3;1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算,并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;T--砼的入模温度,取20.000℃;V--砼的浇筑速度,取1.500m/h;H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度,取0.700m;β1--外加剂影响修正系数,取1.000;β2--砼坍落度影响修正系数,取1.000｡根据以上两个公式计算得到:F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min(F1,F2)=12.933kN/m2;砼侧压力的有效压头高度:h=F/γ=12.933/24.000=0.539m;(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2;(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合:q=12.933×1=12.933kN/m;计算弯矩和剪力采用基本组合:有效压头高度位置荷载:q=max(q1,q2)=17.478kN/m;由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1=16.488kN/m;由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1=17.478kN/m;有效压头高度位置以下荷载:q=0.9×1.35×12.933×1=15.714kN/m;顶部荷载:q=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m;2.内力计算面板承受均布荷载作用,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力､变形图如下:弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为:N1=1.229kNN2=2.941kNN3=1.380kNN4=0.281kN最大弯矩M=0.054kN·m最大剪力:V=1.696kN最大变形:ν=0.093mm最大支座反力:F=2.941kN3.面板计算(一)面板抗弯强度计算σ=M/W=0.054×106/3.750×104=1.430N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.430N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=12N/mm2,满足要求!(二)面板挠度计算容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400;第1跨最大挠度为0.093mm,容许挠度为0.475mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.008mm,容许挠度为0.475mm,满足要求!第3跨最大挠度为0.014mm,容许挠度为0.475mm,满足要求!第4跨最大挠度为0.003mm,容许挠度为0.025mm,满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!三､梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根45×90木方(宽度×高度mm)为一组,共4组｡次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:(a)计算弯矩和剪力采用:q=2.941/1=2.941kN/m;(b)计算挠度采用:q=2.127/1=2.127kN/m;最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.941×0.52=0.074kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×2.941×0.5=0.882kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.941×0.5=1.618kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.127×5004/(100×9000.000×2.734×106)=0.037mm(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.074×106/6.075×104=1.210N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.210N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=11N/mm2,满足要求!(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.882×1000×45563/(2.734×106×45)=0.327N/mm2;实际剪应力计算值0.327N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2,满足要求!(3)次楞挠度计算最大挠度:ν=0.037mm;容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400=1.250mm;实际最大挠度计算值:ν=0.037mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.250mm,满足要求!2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3钢管(直径×厚度mm)为一组,间距500mm｡主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=2×10.78×104=2.156×105mm4;W=2×4.49×103=8.980×103mm3;E=206000N/mm2;主楞承受次楞传递的集中力,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力､变形图如下:弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.068kN·m最大剪力:V=1.321kN最大变形:ν=0.006mm最大支座反力:F=1.997kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.068×106/8.980×103=7.528N/mm2实际弯曲应力计算值σ=7.528N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.660×1000×6084/(2.156×105×3)=6.212N/mm2;实际剪应力计算值6.212N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400;第1跨最大挠度为0.002mm,容许挠度为0.250mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.005mm,容许挠度为0.750mm,满足要求!第3跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.450mm,满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力;A--穿梁螺栓有效面积(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;穿梁螺栓型号:M12;查表得:穿梁螺栓有效直径:9.85mm;穿梁螺栓有效面积:A=76mm2;穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.920kN;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.997kN｡穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.997kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求!四､梁底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度｡根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算｡这里取面板的计算宽度为0.400m｡面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=400×153/12=1.125×105mm4;W=400×152/6=1.500×104mm3;1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.400=0.200kN/m;新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×0.7=6.720kN/m;钢筋自重标准值G3k=1.5×0.400×0.7=0.420kN/m;永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=7.340kN/m;振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800kN/m;(1)计算挠度采用标准组合:q=7.340kN/m;(2)计算弯矩采用基本组合:q=max(q1,q2)=9.624kN/m;由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9×(1.2×7.340+1.4×0.800)=8.935kN/m;由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9×(1.35×7.340+1.4×0.7×0.800)=9.624kN/m;2.面板抗弯强度验算σ=M/W<[f]其中:W--面板的截面抵抗矩,W=1.500×104mm3;M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=3.684×104N·mm;计算弯矩采用基本组合:q=9.624kN/m;面板计算跨度:l=350/(3-1)=175.000mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=3.684×104/1.500×104=2.456N/mm2;实际弯曲应力计算值σ=2.456N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=12N/mm2,满足要求!3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中:q--作用在模板上的压力线荷载:q=7.340kN/m;l-面板计算跨度:l=175.000mm;E--面板材质的弹性模量:E=4200N/mm2;I--截面惯性矩:I=1.125×105mm4;[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400=0.438mm;面板的最大挠度计算值:ν=5×7.340×175.0004/(384×4200×1.125×105)=0.190mm;实际最大挠度计算值:ν=0.190mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.438mm,满足要求!五､梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根45×90木方(宽度×高度mm),共3组,均匀布置在梁底｡支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;支撑梁直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡支撑梁均布荷载计算:(1)计算弯矩和剪力采用(考虑支撑梁自重):q=9.624×175.000/800.000+0.033=2.138kN/m;(2)计算挠度采用(考虑支撑梁自重):q=7.340×175.000/800.000+0.024=1.630kN/m;最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.138×0.82=0.137kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×2.138×0.8=1.026kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.138×0.8=1.881kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.630×8004/(100×9000.000×2.734×106)=0.184mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.137×106/6.075×104=2.252N/mm2实际弯曲应力计算值σ=2.252N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=11N/mm2,满足要求!(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.026×1000×45563/(2.734×106×45)=0.380N/mm2;实际剪应力计算值0.380N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2,满足要求!(三)支撑梁挠度计算最大挠度:ν=0.184mm;[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400=2.000mm;实际最大挠度计算值:ν=0.184mm小于最大允许挠度值:[ν]=2.000mm,满足要求!2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根Ф48×3钢管(直径×厚度mm),间距800mm｡支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=1×10.78×104=1.078×105mm4;W=1×4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;(一)荷载计算及组合:(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力1.881kN;计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.285kN;(包含梁侧模板传递的自重荷载)计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力1.434kN;计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力0.972kN;(包含梁侧模板传递的自重荷载)(2)第二层支撑梁自重均布荷载:计算弯矩和剪力时取0.045kN/m;计算挠度时取0.033kN/m｡(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到计算简图及内力､变形图如下:弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=0.322kNN2=3.844kNN3=0.322kN计算得到:最大弯矩:M=0.100kN.m最大剪力:V=0.981kN最大变形:ν=0.024mm最大支座反力:F=3.844kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.100×106/4.490×103=22.214N/mm2实际弯曲应力计算值σ=22.214N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=0.981×1000×3042/(1.078×105×3)=9.230N/mm2;实际剪应力计算值9.230N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400;第1跨最大挠度为0.024mm,容许挠度为1.000mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.024mm,容许挠度为1.000mm,满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!3.第三层支撑梁的计算(一)梁底支撑梁验算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管为一组,共1组｡支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=10.78×104=1.078×105mm4;W=4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;取承受最大支座反力的支撑梁进行验算,支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡支撑梁所受集中荷载F:计算弯矩和剪力时采用F1=3.844kN;计算挠度时采用F2=2.919kN;均布荷载取支撑梁的自重q:计算弯矩和剪力时采用q1=0.045kN/m;计算挠度时采用q2=0.033kN/m;根据上面计算的荷载进行电算,得到计算简图及内力､变形图如下:弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到:最大弯矩:M=0.540kN.m最大剪力:V=2.520kN最大变形:ν=0.781mm最大支座反力:F=8.304kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.540×106/4.490×103=120.338N/mm2实际弯曲应力计算值σ=120.338N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=2.520×1000×3042/(1.078×105×3)=23.706N/mm2;实际剪应力计算值23.706N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400;第1跨最大挠度为0.781mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.141mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!第3跨最大挠度为0.780mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!(二)梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管为一组,共2组｡支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=10.78×104=1.078×105mm4;W=4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算｡支撑梁所受集中荷载F:计算弯矩和剪力时采用F1=0.322kN;计算挠度时采用F2=0.243kN;均布荷载取支撑梁的自重q:计算弯矩和剪力时采用q1=0.045kN/m;计算挠度时采用q2=0.033kN/m;根据上面计算的荷载进行电算,得到计算简图及内力､变形图如下:弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到:最大弯矩:M=0.047kN.m最大剪力:V=0.231kN最大变形:ν=0.069mm最大支座反力:F=0.732kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.047×106/4.490×103=10.519N/mm2实际弯曲应力计算值σ=10.519N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=0.231×1000×3042/(1.078×105×3)=2.171N/mm2;实际剪应力计算值2.171N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400;第1跨最大挠度为0.069mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.012mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!第3跨最大挠度为0.069mm,容许挠度为2.000mm,满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!4.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN｡(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,取8.304kN;R≤12.8kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,取0.732kN;R≤12.8kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六､立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);N--立杆的轴心压力设计值,它包括:纵向钢管的最大支座反力:N1=8.304kN;脚手架钢管的自重:N2=0.9×1.2×0.116×(12-0.7)=1.417kN;N=N1+N2=8.304+1.417=9.721kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474;立杆计算长度lo=1.8m;计算立杆的截面回转半径i=1.590cm;A--立杆净截面面积:A=4.240cm2;[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;钢管立杆长细比λ计算值:λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150,满足要求!钢管立杆受压应力计算值:σ=9.721×103/(0.474×4.240×102)=48.373N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=48.373N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);N--立杆的轴心压力设计值,它包括:纵向钢管的最大支座反力:N1=0.732kN;脚手架钢管的自重:N2=0.9×1.2×0.116×(12-0.12)=1.490kN;楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值:N3=F=max(F1,F2)=2.567kN;可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×1.750+1.4×0.500)=2.520kN;永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×1.750+1.4×0.7×0.500)=2.567kN;永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.225+0.8/2)×0.8=1.750kN;活荷载标准值Qkb=1.0×(0.225+0.8/2)×0.8=0.500kN;N=N1+N2+N3=0.732+1.490+2.567=4.789kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474;立杆计算长度lo=1.8m;计算立杆的截面回转半径i=1.590cm;A--立杆净截面面积:A=4.240cm2;[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;钢管立杆长细比λ计算值:λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150,满足要求!钢管立杆受压应力计算值:σ=4.789×103/(0.474×4.240×102)=23.829N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=23.829N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!七､立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=180.000kPa;其中,地基承载力标准值:fgk=180kPa;模板支架地基承载力调整系数:kc=1;立杆基础底面的平均压力:p=N/A=38.884kPa;立杆的轴心压力设计值:N=9.721kN;基础底面面积:A=0.25m2｡p=38.884kPa<fg=180.000kPa｡地基承载力满足要求!11.2板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)､《建筑施工计算手册》江正荣著､《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)､《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)､《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制｡板段:B1(12m高)｡模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一､参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数楼层高度H:12m;混凝土楼板厚度:120mm;结构表面要求:外露;立杆纵向间距或跨距la:0.8m;立杆横向间距或排距lb:0.8m;立杆步距h:1.8m;横杆与立杆的的连接方式为双扣件;扣件抗滑承载力系数:0.8;(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为:Ф48×3mm;钢管钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);钢管弹性模量E:206000N/mm2;钢管屈服强度fy:235N/mm2;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm2;钢管端面承压强度设计值fce:325N/mm2;2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:24kN/m3;钢筋自重标准值G3k:1.1kN/m3;板底模板自重标准值G1k:0.3kN/m2;承受集中荷载的模板单块宽度:800mm;施工人员及设备荷载标准值Q1k:计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2;计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2;计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2;3.板底模板参数搭设形式为:2层梁扣件承重;(一)面板参数面板采用板质材(平行方向)15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm;抗弯设计值fm:12N/mm2;弹性模量E:4200N/mm2;(二)第一层支撑梁参数材料:1根45×90木方(宽度×高度mm);间距:300mm;木材品种:杉木;弹性模量E:9000N/mm2;抗压强度设计值fc:10N/mm2;抗弯强度设计值fm:11N/mm2;抗剪强度设计值fv:1.4N/mm2;4.地基参数模板支架放置在地面上,地基土类型为:素填土;地基承载力标准值:85kPa;立杆基础底面面积:0.25m2;地基承载力调整系数:1｡二､模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度｡根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算｡这里取面板的计算宽度为0.800m｡面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=800×153/12=2.250×105mm4;W=800×152/6=3.000×104mm3;1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.3×0.800=0.240kN/m;新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.12=2.304kN/m;钢筋自重标准值G3k=1.1×0.800×0.12=0.106kN/m;永久荷载标准值Gk=0.240+2.304+0.106=2.650kN/m;施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.800=2.000kN/m;计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN;(1)计算挠度采用标准组合:q=2.650kN/m;(2)计算弯矩采用基本组合:A永久荷载和均布活荷载组合q=max(q1,q2)=5.382kN/m;由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9×(1.2×2.650+1.4×2.000)=5.382kN/m;由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9×(1.35×2.650+1.4×0.7×2.000)=4.983kN/m;B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9×1.2×2.650=2.862kN/m;P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9×1.35×2.650=3.219kN/m;P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN;2.面板抗弯强度验算σ=M/W<[f]其中:W--面板的截面抵抗矩,W=3.000×104mm3;M--面板的最大弯矩(N·mm)M=max(Ma,Mb1,Mb2)=0.268kN·m;Ma=0.125q×l2=0.125×5.382×0.32=0.061kN·m;Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×2.862×0.32+0.25×3.150×0.3=0.268kN·m;Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×3.219×0.32+0.25×2.205×0.3=0.202N·mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=0.268×106/3.000×104=8.948N/mm2;实际弯曲应力计算值σ=8.948N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=12N/mm2,满足要求!2.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中:q--作用在模板上的压力线荷载:q=2.650kN/m;l-面板计算跨度:l=300mm;E--面板材质的弹性模量:E=4200N/mm2;I--截面惯性矩:I=2.250×105mm4;[ν]-容许挠度:结构表面外露[ν]=l/400=0.750mm;面板的最大挠度计算值:ν=5×2.650×3004/(384×4200×2.250×105)=0.296mm;实际最大挠度计算值:ν=0.296mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.750mm,满足要求!三､板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根45×90木方(宽度×高度mm),间距300mm｡支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;(一)荷载计算及组合:模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m;新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.12=0.864kN/m;钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040kN/m;永久荷载标准值Gk=0.090+0.864+0.040=0.994kN/m;施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m;计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN;(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重):q=0.994+0.0243=1.0179kN/m;(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重):A永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合:q1=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m;q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m;由永久荷载效应控制的组合:q1=0.9×1.35×(0.994+0.0243)=1.237kN/m;q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m;B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合:q=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m;P=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷载效应控制的组合:q=0.9×1.35×(0.994+