m现浇简支箱梁门洞支架施工方案

目录TOC\o”1—3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc324484010”1、编制说明 11.1编制依据 1HYPERLINK\l”_Toc324484012"1.2编制原则 1HYPERLINK\l”_Toc324484013”2、工程概况 13、编制目的 2_Toc324484018”5.2碗口支架详细结构 9HYPERLINK\l”_Toc324484019"6、主要施工方法及施工工艺 106.1地基处理 10HYPERLINK\l”_Toc324484021"6.2碗扣式支架搭设 11HYPERLINK\l”_Toc324484022”6。3支架的搭设要求 116.4支架预压 13HYPERLINK\l”_Toc324484024"6.5支架纵坡、预拱度调整 156.6支架拆除 16HYPERLINK\l”_Toc324484026"7、门洞支架安全防护方案 16附件：满堂碗扣支架计算书附图：支架设计图乌溪江特大桥150＃～151＃墩现浇简支梁支架施工方案1、编制说明1.1编制依据⑴、《无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线、直曲线、现浇）》通用参考图，图号:通桥（2008）2322A—Ⅵ；⑵、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB10424—2010)；⑶、《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设(2010）241号;⑷、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；⑸、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166—2008；1.2编制原则⑴、贯彻“建设世界一流高速铁路"指导思想的原则；⑵、坚持科学性、经济性、合理性与实用性相结合的原则；2、工程概况乌溪江特大桥位于浙江省衢州市境内，起止里程DK232+400～DK238+199，全桥长5799。560m，中心里程DK235+299。995。根据杭长客专指导性施工组织设计，本桥第148、150~152孔简支箱梁采用支架现浇施工方法，其余简支箱梁采用预制、架设施工方法.乌溪江特大桥第148、150～152孔简支箱梁均为32m跨，箱梁截面为等宽度、等高度简支箱梁,截面形式为单箱单室斜腹板截面。箱梁顶板宽为12m，底板宽度为5。5m，梁高3。05m；中间段顶板厚度为30cm，底板厚度为28cm,腹板厚45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为70cm,腹板厚105cm。箱梁砼设计标号C50，设计混凝土方量约：323.23m3，钢筋选用Q235及HRB335级。箱梁断面如图3图2-1箱梁断面图3、编制目的乌溪江特大桥1—132m提篮拱施工阶段，跨320国道施工时,占用了国道两侧的非机动车道，需要对非机动车道进行改道。其中大里程一侧非机动车道改道方案为绕行，改道后非机动车道从150#与151#墩之间通过,因此需要在此孔现浇简支梁支架上预留一个门洞，特编制此支架施工方案。图3—1改道后非机动车道与与线路位置关系图4、方案总体概况本孔现浇简支梁施工支架,除预留非机动车道门洞以外,其余均采用满堂碗扣式支架进行现浇施工。预留门洞支架采用工字型钢作为主承重梁,工字型钢两侧采用碗扣式支架作为承重结构。工字钢上铺设木方及竹胶板,作为底板底模平台。对于翼缘板部位，在两翼搭设碗扣式支架，作为翼缘板的支撑,两翼支架与门洞两侧的碗扣式支架相互连接，以增加支架的整体性.支架的布置图如下图所示。图4—1支架布置立面图图4-2支架平面布置图5、方案详细结构5。1门洞支架详细结构1）门洞两侧碗扣式支架门洞两侧碗扣式支架斜交布置,即沿改道后非机动车道方向布置.立杆布置为5×60cm＋30×30cm+5×60cm，沿桥向共布置10排碗口支架，作为门洞的支撑结构，立杆沿桥向布置为8×30cm+60cm.立杆内侧设置长15.3m、高1.0m、厚度15cm的混凝土防护墙。2)碗扣式支架上方木碗扣式支架顶托上铺设15×15cm的方木,方木横桥向布置。3)工字钢纵梁纵梁采用18根I36b工字钢，工字钢布置间距为2×100cm+80cm+3×45cm+5×70cm+3×45cm+80cm+2×100cm.单根工字钢长度为12m，沿桥向布置。4）工字钢上方木在工字钢上铺设15×15cm方木,间距30cm,其上铺设竹胶板，作为底板底模平台。门洞支架布置图如下图所示。图5-1门洞支架立面布置图图5—2门洞支架平面布置图图5—3门洞支架横断面图5.2碗口支架详细结构碗扣式支架斜向布置，即沿改道后非机动车道方向布置,立杆横桥向布置间距为7×60cm+3×30cm+8×60cm+3×30cm+7×60cm，立杆顺桥向布置间距为60cm。碗口支架横断面图如下图所示，其余见附件。图5-4碗口支架横断面图6、主要施工方法及施工工艺根据施工情况及各桥段所处的地形地貌特点，地形地貌较好，均采用搭设满堂碗扣支架进行现浇施工.首先对梁跨下横向13.6m范围内表层填筑土及粉土进行清表至原状土。然后根据实际地质情况分层换填80cm厚砖渣或直接掺石灰晾晒并用压路机碾压密实，无论采用何种地基处理方式，处理完毕后对地基进行检测，地基承载力必须达到支架设计要求。表面找平后浇筑20cm厚C30混凝土垫层，砼垫层横向设1％双向排水坡,两侧设排水沟。支架立杆通过底托钢板支撑在混凝土垫层上，在底托上再搭设满堂碗扣支架，支架顶托上设置纵向和横向方木，纵向大方木采用15cm×15cm的方木立方于顶托上，间距等同于碗扣支架的间距,横向小方木采用10cm×10cm的方木铺设于纵向大方木上并固定.方木满堂碗扣支架采用剪刀撑钢管进行加固，支架四周及中间纵、横每隔四排从底到顶连续设置竖向剪刀撑，钢管与地面夹角控制在45°～60°之间，剪刀撑采用Φ48×3。5mm钢管。6。1地基处理视实际地质情况，①清除表层松散土及建筑垃圾,直接掺适量石灰,晾晒并用18T压路机分层夯实；②原地面采用挖掘机开挖整平碾压，根据支架设计标高进行开挖或回填。开挖或回填用70～80cm建筑砖渣分两层碾压，碾压采用18T压路机，碾压6~8遍，边角压不上的地方采用小式打夯机打夯，每一层压实后由实验室做地基承载力实验，要求每层压实度不小于80%。无论采取何种方式进行地基处理，地基承载力均满足支架设计要求。面层硬化用C30砼，厚度为20厘米，坡度控制在1％范围内，边缘用砂浆做20×30厘米排水沟。所在部分若有泥浆池或沉淀池掏干净回填压实处理,支架基础见门洞处支架地基处理要求达到300KPa以上，混凝土硬化层厚度30cm。图6—2地基处理结构示意图6。2碗扣式支架搭设支架采用碗扣式支架,利用碗扣支架的上托，下支承调整底板横坡、纵坡、预拱度。上下分配梁及模板加肋均采用方木。支架立杆通过底托钢板支撑在混凝土垫层上，底托钢板为15×15cm。在底托上再搭设满堂碗扣支架，支架顶托上设置纵向和横向方木，纵向大方木为15cm×15cm的方木立方于顶托上，间距等同于碗扣支架的间距，横向小方木采用10cm×10cm的方木铺设于大方木上固定，间距30cm。然后铺设底模，安装侧模.满堂碗扣支架立杆间距按方案搭设。水平杆步距120cm，扫地杆在距地面20cm高处布置，为了增强支架的整体稳定性，设置纵横向剪力撑,剪刀撑采用Φ48×3。5mm钢管。横向沿脚手架每3m（四排)设一组剪刀撑，纵向在墩高范围内支架四周、腹板下、底板下设置纵向剪刀撑,斜杆与地面的夹角为45°~60°之间。剪刀撑斜杆必须用扣件与立杆连接，扣结点距碗扣节点的距离≤15cm详细结构布置图见附件。6。3支架的搭设要求①基础处理:采用C30砼硬化并作压载检测,以保证地基承载力,清除支架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。②脚手架搭设前,要先编制脚手架施工设计,明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置。③所有构件，必须经检验合格后方能投入使用。支架搭设之前预先检查碗扣杆件,不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，碗扣或销子必须用专用的销子，顶托和底托在支撑处必须用三角撑进行加固（每个顶托和底托至少有三个三角撑）。④碗扣支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好碗扣底托,然后搭拼碗扣支架。第一层拼好之后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大,必须用底托或方木调平。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力.接头部位必须用碗扣连接牢固。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型。可调底座插入立杆长度大于15cm,伸出立杆长度小于15cm；可调顶托插入立杆长度大于15cm，伸出立杆长度小于30cm且大于10cm。底托与硬化地面之间要密贴,达到面受力，严禁形成点受力.顶托螺扣伸出长度不大于20厘米,纵向方木接头不能有空隙,且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢.顶托和底托必须垂直,且与立杆保持成一直线,防止偏心受力。⑤接头搭设：如发现上碗扣扣不紧,或限位销不能进入上碗扣螺旋面,检查横杆和立杆是否垂直，相临的两个碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无沙浆等杂物充填等;如是装配原因,则调整后紧锁;如是杆件本身原因，则应拆除,并送去整修。接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，确保接头紧锁.搭设时,先将上碗扣搁置在限位销上,将横杆、斜杆等插头插入下碗扣，使接头弧面与立杆紧帖，带全部插头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不在转动为止。⑥杆件搭设顺序:a。脚手架搭设以3～4人为一小组为宜,其中1~2人递料,另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设时，要求最多两层向同一方向，或中间向两边推进,不得从两边向中间，杆件会因两侧架子钢度太大而难以安装。b。在已处理好的地基上按设计位置安放立杆垫座或可调座，其上交错安装3。0m和1.8m长立杆，调整立杆可调座,使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆.搭设顺序是:立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆。⑦搭设注意事项：a.在搭设过程中，注意调整整架的垂直度，一般通过锤球吊线来实现，要求整架垂直度小于L/500，但最大允许偏差为100mm.b。所有构件都按设计及脚手架有关规定设置。c.在搭设、拆除或改变作业程序是，禁止人员进入危险区域。d.脚手架高度的设置一般不超过梁体高度以上0。8～1.2m，并设置水平杆两道及安全网。6。4支架预压6.为检查验证支架的安全性及整体稳定性，为现浇梁施工提供安全及技术保障，要求对支架进行预压。由于基础受压后有一定沉降量，如碗扣与碗扣间隙、方木与方木间存在缝隙、方木与竹胶板间有未紧贴部分.为消除以上非弹性变形及弹性变形，得到实际的施工预留拱度，保证成桥后线型，要对支架进行预压。6。预压采用砂袋进行压重的方式进行,预压材料直接吊放到支架底模板上进行预压.支架预压荷载为支架所承受最大施工荷载的110%。预压材料分批称量，要设专人称量、专人记录;加载时，派专人观察支架变化情况,一旦发现异常，立即停止压载并分析原因进行补救。加载分级进行，加载过程分三级：0→60%→100%→110％，卸载反之。每级加载完成1h后进行支架的变形观测，以后间隔6h监测记录各观测点的位移量，当相邻两次监测位移量平均值只差不大于2mm时,方可进行后续加载。荷载分布与箱梁施工荷载分布相同,并及时进行测量、观测,加载的顺序尽量接近于浇筑砼的顺序,不可随意堆放。全部预压荷载施加完成后,间隔6h监测记录各点的位移量,当连续12h监测位移平均值只差不大于2mm时，方可卸除预压荷载。卸载也应分级进行并测量，对以上测量过程作详细记录。6.预压准备（技术交底、人员、机械、材料等)→现浇支架按设计安装完成→现浇支架全面检查→观测点布设标记→分级加载→观测读数记录全面检查→静置稳定观测读数记录全面检查→卸载→观测读数记录全面检查→稳定观测读数记录全面检查→观测数据整理、分析→实验结果报告→整修调整现浇支架待使用。6。在加载实验开始前，现浇支架按设计图纸拼装完成后，分别在现浇支架的主梁部位布置观测点，观测点位置要牢固并用红漆做醒目标记。静载试验需要测试的数据主要有主梁挠度、底模板下的挠度，测量时对各测量点作详细标记。测点共设10个,纵桥向布置在两端、1/4跨、1/2跨及3/4跨,横桥向各两点.在逐级加载及卸载过程中为观测地基沉降情况，在地基砼垫层上对应位置布设10个测点，测量数据做详细记录。1162738495101/4处1/2处3/4处图6-5沉降观测点布设示意图观测采用水准仪和双面塔尺进行观测。通过最后一次观测的数据和预压前观测数据对比得出支架的总沉降量。与全部卸载完时的测量值进行对比，可得出弹性变形值.通过预压，观测计算得出支架各点的弹性变形数值，调整梁底模板标高至设计标高。6。5支架纵坡、预拱度调整待支架纵向方木铺设完后，由技术室准确给出标高控制点,利用上承托对底板纵坡、预拱度精确调整。为了使梁在完成后达到规定的标高，模板调整时要考虑设置预拱度.设置预拱度通常要考虑以下因素:a。梁自重产生的弹性变形δ1；b.支架以上垫块的压缩量δ2;c。支架在设计荷载下的挠度δ3;d。支架在设计荷载作用下的非弹性变形量δ4;e.支架在设计荷载作用下的弹性变形量δ5；f。支架基础受荷载后的非弹性变形和地基的弹性变形量δ6；g。预应力钢绞线张拉后引起的箱梁上拱度δ7；h。预应力损失产生的变形δ8。根据本工程的施工方案，经预压和在浇注砼时的等重卸载后,其中δ3、δ4、δ5、δ6均已完成，在设置预拱度时只考虑δ1、δ2、δ7和δ8即可。6。6支架拆除连续箱梁纵向一次浇筑完毕，待砼强度达到80%时方可进行初张拉。在预应力束注浆强度达到设计85％以上，并征得监理工程师同意后，方可拆除支架、底模板.拆除支架时一定要先翼板后底板,并必须从跨中对称往两边拆。支架的拆除分两次进行，先从跨中对称往两边松一次支架,再对称从跨中往两边拆,以防止拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝。拆除规定：1、拆除顺序:护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；2、拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3、拆除作业必须由上而下逐层拆除,严禁上下同时作业；4、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；5、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出,严禁向下抛掷。7、门洞支架安全防护方案为保证车辆、行人及门洞本身的安全，特要求做以下安全措施：1）门洞内侧设置混凝土防撞墙，防撞墙高1.0m、厚度15cm、长度15。3m。2）门洞进出口顶部必须搭设好防护栏,防护栏高1.5米，并挂安全网，防护栏杆底部设置30cm高挡脚板防止物体滑落。3）门洞顶面满铺脚手板及竹胶板，以防止重物掉落。4）为了防止门洞被车辆撞挂，在门洞两侧设置限高5.5米标志，并设置限高架限高，门洞顶部挂红色警示灯。梁部施工按《32米简支箱梁现浇支架施工方案》实施.32.6m预应力混凝土简支箱梁现浇模板满堂脚手支撑架专项施工方案支撑结构检算书编制：审核：审批：目录一、工程概况及地质水文情况二、专项施工方案总体概况三、方案检算依据及参数（一)、编制依据（二）、检算参数四、检算荷载计算五、结构内力计算及结构计算5.1、计算每排支架分担荷载5.2、计算脚手杆支撑能力5。3、计算横向脚手架的布置根数5。4、计算横向n=14排脚手架的布置间距5。4、地基基础设计5.5、横桥向一次主梁方木（15×15cm）强度验算5.6、验算底模板方木楞（横向二次分配梁)强度六、检算结论七、各项施工注意事项一、工程概况及地质水文情况（一)工程概况新建XX至XX工程，XX特大桥中心里程为DK696+583.29，桥梁全长2032。45m，由铁道第三勘察设计院设计，XX局XX阳枢纽项目经理部负责施工。其中第47号墩～第69号桥台（XX方向台）计22孔32.6m箱梁设计采用支撑架现浇施工工法.桥位位于既有XX山乙线、靠近既有XX上行线XX特大桥，距既有大成桥中心8.74~31。12m。桥墩高度为3ｍ～12ｍ。现浇箱梁为时速160公里客货共线铁路（有碴轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁)，单箱单室横截面，图号为通桥（2014)2132-IV。箱梁长度32.6m，计算跨度为31.5m，斜腹板，桥面宽11。4m，梁高2.582m，翼缘板宽度2.81m，梁底宽5m，除梁端3m范围以外的标准断面为：箱梁顶板厚332mm，底板厚280mm,腹板厚360mm.梁端4.1m范围内为变截面过渡.箱梁混凝土标号设计为C50。跨中24。4m范围内为等直截面,结构如图1。1所示，梁端4。1m范围截面渐变加厚至梁端,梁端横截面如图1。2所示.图1。1、跨中横截面结构简图图1.2、梁端横截面结构简图下部墩台采用直径φ1。0m钢筋混凝土桩基础；钢筋混凝土矩形承台，尺寸顺桥长4。8m、横桥宽10。4m、高2.2m;园端形板式桥墩，墩高3～10m。本方案以较高墩身第50孔为计算对象。第50孔32.6m箱梁下部结构图如图1。3所示.图1。3、XX客专XX阳枢纽第50孔下部结构简图（二）地质水文情况本桥桥址处于既有XX阳至山海关铁路大成站-XX阳枢纽范围内，桥址地层局部地表为第四系全新统人工堆积层（Q4ml)杂填土和填筑土;第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）；黏土、粉质粘土、粉砂、细砂、中砂、粗砂、砾砂、细圆砾土、粗圆砾土。表层人工杂填土4~5m深，基本承载力σo=120～180kPa；以下为粗砂层，厚度在8～12m，基本承载力σo=430kPa。地下水积季节性变化幅度为1.0m～6.0m，水位在地表3～5m以下。二、专项施工方案总体概况本方案支架采用φ48×3.5mm标准扣碗式脚手架（按非标检算），横杆步距1.2m，跨中24m范围立杆纵向布置间距为90cm,梁端范围立杆纵向布置间距逐级加密，立柱横桥向布置间距按箱梁横截面积等分荷载法布置，横桥向布置间距为（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120）cm.32.6m现浇梁满堂脚手架结构设计简图如图2.1所示.φ48×3.5mm标准扣碗式脚手架立柱顺桥向支撑架的布置：在箱梁中部24。4m等截面范围内按90cm间距布置，计27×0。9m=24。3m.梁端部约2.6m范围内，立杆间距逐渐加密,由3×0.6m渐变至2×0.3m，直至桥墩墩边。柱顶一次主梁采用150mm×150mm大方木，横桥向布置，以抵抗脚手架立柱间距不均匀的荷载差异。一次主梁上方布置二次分配梁，采用10×10cm方木楞,顺桥向布置，直接支撑箱梁底模板的竹胶模板。布置间距按箱梁横断面分布荷载大小设置,一般为30cm~45cm,再上直接铺设18mm厚胶板。脚手架立柱上下端采用标准的定型产品——螺旋杆可调顶托和支腿。基础采用20cm厚C20混凝土板式基础。支架顺桥向布置结构如图2.2所示。图2。1、32。6m现浇梁满堂脚手架横桥向布置结构简图支撑架结构高度是按:18mm厚竹胶板+10cm高方木楞（100mm×100mm)+15cm高大方木（150×150mm)+60cm高顶托+支撑架高（n×120cm）+30cm高支撑腿+20cm高砼基础设置。每孔支撑架高度应通过混凝土基础面高度控制，确保顶托（不大于60cm）及支撑腿(不大于30cm）高度不超限.图2。2、32。6m现浇梁满堂脚手架顺桥向布置结构简图支撑架排距设置：中间24。4m范围等截面内,按90cm间距布置；梁端截面加厚段，排距逐渐加密。三、方案检算依据及参数（一）、编制依据1、XX桥通—57,有碴轨道后张预应力混凝土双线整孔简支箱梁施工图;2、XX施桥—229，新建铁路XX至XX阳铁路客运专线XX阳枢纽XX特大桥施工图；3、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203—2008)；4、《铁路桥涵工程施工技术规范》((TB10203—2002）/（J162-2002））；TZ324—2010】；5、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011)；6、【JGJ166—2008】《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》;7、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》；8、【GB50017—2003】钢结构设计规范;9、【GB50010-2010】《混凝土结构设计规范》；10、《木结构设计规范》(TB10203—2002）。（二）、检算参数1、钢材弹性模量E=2.05×105MPa；2、Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=205Mpa,剪切强度fv=125Mpa；3、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；4、结构安全系数K=1。3；5、二次分配梁允许挠度【ω】=L/500;6、恒载系数1。2,活载系数1.4。7、施工人员及机械活载约1。0KN/m2。(参照【JGJ166-2008】规范）。8、模板重量q=2。5KN/m2。竹胶模板、木框架，参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值。9、φ48×3。5mm钢管,钢管、顶托、底板均采用Q235A钢材,弹性模量E=,抗拉、抗压和抗弯强度f=205Mpa，抗剪强度;φ48×3.5mm钢管力学特征为：截面积A=4.89cm2,惯性矩Ix=Iy=12.15cm4，抵抗矩w=5.078cm3，回转半径i=1。578cm。考虑目前脚手架租赁市场大多非标产品。常见的脚手架规格为φ42×3。0mm钢管，其对应的力学特征为：截面积A=3。7四、检算荷载计算4.1、计算箱梁横截面荷载简图箱梁跨中标准横断面如图1。1所示.跨中标准断面面积A=7.28m2，箱梁全宽B=11。4m。4。2、计算支撑架检算荷载1、结构恒载:箱梁结构恒载:q1=rcA=26×7。28=189KN/m；2.模板线荷载:q2=2。5×11.4=29KN/m（按钢模+竹胶模板组合估算)；3、支架结构恒载:q3=0KN/m（按【JGJ166-2008】脚手架规范规定，支架高度不足10m高，可不计支架重量）；4.施工人员及机械活线荷载：q4=1×11.4=12KN/m;5、支架设计计算荷载：q=1。2（q1+q2+q3)+1.4q3=278KN/m；五、结构内力计算及结构计算5。1、计算每排支架分担荷载支撑架顺桥向跨中布置间距b=90cm。每排脚手架分担荷载:Q=bq=250KN。5.2、计算脚手杆支撑能力本方案支撑架最大高度约10m，横桥向宽度12m，不属于高宽比失调的窄支架，不进行高宽比失调折减。用局部承压能力代替整体承载能力。脚手架采用非标准φ42×3.0mm钢管，Q235B钢材.其强度及截面特征如表5.1。表5。1扣碗脚手架强度指标及物理特征P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205（N/mm2)弹性模量2.05×105脚手架钢管截面特征外径(mm)壁厚（mm）截面积(cm2）截面惯性矩（cm4)回转半径(cm）423。03.687.031.38水平杆步距按1。2m设计.横杆与立杆的连接点视为铰接，顶托杆不大于60cm、地脚杆不大于30cm。最大受压段为1。2m，其长细比=87＜100，属于短压杆。折减系数ψ=0。641。则单根支撑柱的允许承载能力为：［R］=ψK1K2fA=27.1KN/根：公式中:K1-重复使用的钢管,折旧系数取0。8;K2—使用变形及安装轴线偏差折减系数，取0。7。5.3、计算横向脚手架的布置根数在纵向布置间距a=90cm的条件下，设横向需要根数为n,则:=12,考虑外侧翼缘板下的支架布置，方案采用n=14排布置。式中：k为安全系数，取1。3.5.4、计算横向n=14排脚手架的布置间距按横断面积等份分配的计算原则布置.5.4.1、计算跨中标准横断面的荷载分布简图跨中标准横断面的面积荷载计算图如图5。1所示。图5.1、箱梁跨中标准横断面荷载分布简图标准横断面面积为A=72792cm2.5.4。2、计算横断面布置间距全断面总计布置14排支撑柱，按平均荷载分配，每根支撑柱分担的荷载面积为:A1=5199cm2。从横截面中心处向外逐一划分每一份A1=5199cm2的位置，再计算每一份面积的重心线。每一根重心线就是理论上的支撑线。再结合脚手架水平横杆碗扣的固定距离进行微调。经过计算—调整—最后确定脚手杆支撑间距为：（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120)cm,脚手架横横截面布置间距如图5。2所示。图5。2脚手架横横截面布置间距计算简图5.4、地基基础设计满堂脚手架采用20cm厚C20混凝土板式基础,砼基础落在自然地面素土上。自然地面素土的基本承载力经碾压后不得低于σo=120Kpa。脚手架支座垫层结构如图5。3所示。图5。3、脚手架支座垫层结构简图每根脚手架立杆分担荷载F1=27。1KN,支架地脚座板平面尺寸为150×150mm（现实非标产品多），压力传递按刚性角45度传递。传到垫层下的接触地基面积为：A=0.55×0。55=0.302m2；传导到垫层下地基上的应力为：=90Kpa，素土地基基本承载能力碾压后达到120kpa，其安全储备系数达到K=1。33。5。5、横桥向一次主梁方木（15×15cm）强度验算5.5.1、方木（15×15cm）物理指标方木采用东北落叶松型材。强度对应于《木结构设计规范》(GB50005-2003）中的TC17木材，木材物理力学性质如表5。2所示.表5。2木材的强度设计值和弹性模量(N/mm2)150×150mm方木的截面惯性矩：=4219cm4，横截面积：A=225cm2。5.5。2、一次方木（15cm×15cm)主梁荷载及结构内力一次方木（15cm×15cm）主梁支撑点与支撑柱对应,横桥向布置，顺桥向间距90cm.横截面荷载极不均匀，每根方木分但总荷载Q=250KN.14个支撑点,属于多次超静定连续梁。经计算（简略了）一次方木（15cm×15cm)主梁承担的最大结构内力：最大剪力：Qmax=18。5KN;最大弯矩：Mmax=3.3KN—m.5。5。3、验算一次主梁方木（15cm×15cm)的强度最大弯曲应力：=5。9Mpa，小于，强度满足要求。最大剪切应力：=0.82Mpa，小于满足要求。5。6、验算底模板方木楞（横向二次分配梁）强度梁底模板支撑方木楞(二次主梁）采用100mm×100mm方木，顺桥向布置,放置在一次方木主梁之上，材质为东北落叶松。5.6。1、计算方木楞的荷载及内力二次分配梁顺桥向布置，属于多等跨超静定连续梁,被支撑的跨度与脚手架的纵向布置距离相等。等跨支撑间距b=90cm，标准方木长度一般4～6m,连续跨度为4～6跨。按全断面受载整体核算，横断面计算荷载q=278KN/m。按多等跨超静定连续梁计算内力，二次分布梁(100mm×100mm方木）的内力计算简图如图5.4所示。图5。4、二次分布梁（100mm×100mm方木）内力计算简图如图5.4所示，（100mm×100mm）方木楞整体的最大剪力Tmax=125.1KN，最大弯矩Mmax=18.8KN—m。二次分布梁方木楞属于多跨超静定连续结构，依据多跨超静定结构三弯矩方程求解列方程为:…………（1）已知条件：L1=L2=……Ln=90cmMn-1=Mn=Mn+1；A=B简化方程（1）得：6LMn=-12An;An==8。44求解：M=—18。8KN-m5。6.2、计算方木楞所需的根数n方木楞采用方木100×100mm,强度采用《木结构设计规范》（GB50005—2003）中的TC17木材,木材物理力学性质如表5.2所示。100×100mm方木的截面惯性矩：=833cm4，横截面积：A=100cm2。由≤；导出:=8。6,考虑满足竹胶板支跨能力，100×100mm方木布置间距不大于45cm,梁底5m宽范围内实际布置不少于12根.公式中：K—为强度安全系数，去1.3；—为木材抗弯强度，查表取17Mpa.5.6.3、验算抗剪强度最大剪切应力：=1。50Mpa，＜=1。7Mpa（查《木结构设计规范》,满足要求。、方木楞的间距布置支撑竹胶板部位，按18mm厚竹胶板的支跨能力,100×100mm的方木楞的最大间距不得超过45cm;支撑翼缘板支架部位，按支架支点布置.具体布置如图2。1所示。5。7、竹胶板强度验算：计算过程略。六、检算结论本方案计算荷载取值合理、满足相关施工技术规范要求及符合施工实际情况,结构设计计算过程合理正确、各项验算指标准确有效、满足相关技术规范要求，结构设计满足相关技术规范要求、满足施工安全需要.七、各项施工注意事项为确保施工安全顺利进行,应加强以下施工管理措施:7。1、对混凝土板式基础地基的要求1、承台基坑、低洼水坑等处，必须清淤换填-碾压-夯实.处理后的地基承载力不应低于120Kpa；2、地基处理后碾压铲平，再检测地基承载力。检测指标不应低于120Kpa。再碾压一层5cm厚碎石垫层，最后浇筑20cm厚C20混凝土板式基础。3、基础高于周边地表20cm，基础外围设置截水沟,防止雨水、养生水侵泡垫层基础。7。2、脚手架的安装要求1、为确保顶托不大于60cm及支撑腿不大于30cm的基本要求，根据每孔箱梁高度、地面高度条件,逐孔测绘及计算支撑架搭设高度，设计立杆使用长度规格及混凝土板式基础高程。混凝土板式基础高程不得随便设置。2、脚手架杆件、扣件质量严把进场关。立杆杆件不得有弯曲不顺直、凸凹变形、锈蚀严重、开焊等重量缺陷，立杆直径和壁厚不应低于本方案设计标准，扣件不得有损坏、锁固无效、劈裂等缺陷，支撑底座和顶托螺旋杆应完好。立杆、支撑底座和顶托有质量缺陷的严禁使用，螺旋杆直径不应小于30mm。严禁使用铸铁扣件!3、脚手架立杆摆放位置应对应垫层上弹出的网格墨线交叉点，确保立杆按设计纵横间距布置。4、纵横横杆步距一律按1.2m设置，立杆接头不应放在同一水平面上，应相邻错开布置，接头错开率50％。立杆应按轴心受压构件设置，应采用对接接头。5、在立杆节点处固定的水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15cm。6、纵横立面剪刀撑和水平面剪刀撑是确保支架承载力和支架稳定安全的重要杆件,必须按本设计方案组装,不能缺少和松动无效。支撑架纵横立面斜拉杆或剪刀撑应封闭成环，剪刀撑杆与水平横杆仰角宜为45º～60º，剪刀撑封闭的跨度不宜大于5m，相邻两排剪刀撑之布置间距不宜大于5m。顺桥向立面剪刀撑不少于3列，横桥向立面剪刀撑不少于6排.每层顺桥向横杆,至少有两根与两端桥墩墩身顶进，以保证架体纵向不移动，保证架体稳定性。纵横横杆接头不宜设在同一相邻立杆跨距内，错开率不小于50％.7、水平剪刀撑的设置：架体总高度超过5m支撑架，设置一层水平剪刀撑。水平剪刀撑距离地面的高度不应大于5m.水平剪刀撑应封闭成环,封闭跨度不大于5m，剪刀撑与横杆夹角应为45º～60º.8、扫地杆设置（最下层纵横杆)距离地面高度不宜大于30cm.9、顶托杆的设置：可调托撑螺杆插入立杆内的长度不得小于15cm,顶托伸出最上层横杆高度不宜超过60cm。10、对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；11、支撑腿、立杆、顶托杆、顶托及顶托上一次方木梁,都必须在一条竖直线上,严禁偏心和倾斜状态，立杆的垂直偏差应不大于架高的1／1000，确保立柱上下同轴心；严禁改变脚手架构架结构及其尺寸；脚手架纵横向均应保持垂直，严禁立柱倾斜或连接点松驰。12、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；13、安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方,用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。14、

扣件规格必须与钢管外径相同;15、

螺栓拧紧力矩不应小于50KN•M;16、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。7.3、支架预压要求1、支架搭设完成之后要进行堆载预压，以考验其承载能力和监测其变形情况。2、预压物堆码形状，应接近箱梁横断面荷载形状.并先从横截面中心向两外侧延伸堆码,逐层堆码,逐层测量沉降量，严防不对称堆码造成支架不对称倾斜破坏.7.4、高空作业安全防护要求1、模板支撑架人工上下搭设专用斜梯，斜梯井间与支撑架连接成整体，防止倾覆。踢蹬采用铁板焊制或5cm厚硬木板搭设,上下行人宽度不少于1m，每层设有缓步台阶，缓步台阶宽度应能保证行人交错宽度需要，斜梯外侧采用安全网包裹，预防人员坠落。上下爬梯2、模板支撑架顶上平台外侧满挂安全网，防止作业人员坠落。3、模板支撑架顶上平台外侧及箱梁顶面外侧安全围栏,应搭设牢固，高度不低于1。5m,确保作业人员安全。4、模板支撑架顶上外侧作业平台搭板，应采用至少5cm后硬木板或者铁板、专用脚手板铺设。强度应满足承受施工作业荷载需要.并严格控制探头板，预防倾覆事故。7。5、施工安全作业要求1、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息;2、支架上下作业严禁攀爬脚手架，发现异常情况时,架上人员应立即撤离;3、支架上多余物品、工器具及时清除,严防支架超载压溃，严防物品坠落伤人。4、支架拆除顺序：护栏→脚手板→底模板→小方木梁→大方木梁→顶托→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；严禁野蛮拆卸。5、拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物。6、拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业.7、拆除过程中,凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠。8、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出,严禁向下抛掷。9、搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内.10.禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。11、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品。12、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备.13、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。7.6、支架防护安全1、脚手架周围设置明显警示标志牌、拦网或围绳，禁止无关人员入内。2、脚手架附近设置专用防火器材，并置于明显处。3、脚手架地面周围设置明显栏杆，防止重型施工车辆撞击。4、支撑架设置接地导电线,预防雷电、施工电气漏电.5、夜间作业应安装足够的照明器材，确保现场施工光线充足.80m长变截面现浇箱梁的施工运用谭林【摘要】以宁夏孟营高速公路车行天桥现浇箱梁施工为例，介绍了变截面现浇连续箱梁的施工方法.【关键词】变截面现浇箱梁1工程简介宁夏孟家湾至营盘水高速公路起自宁夏回族自冶区中卫市迎水桥镇孟家湾村，终点位于迎水桥镇营盘水村（宁甘界)，为不影响当地人的正常生活秩序,在孟营高速路基4合同段共设计2座相同的车行天桥,车行天桥下部采用板式墩、桩基础、柱式台，上部采用15+25+25+15的现浇式变截面钢筋混凝土连续箱形梁.桥宽8米,桥长80米。箱梁采用单箱单室截面，箱梁梁高1~1.50m。底板厚0。2m，顶板厚0。15m，腹板宽0.40m~0.50m.箱梁采用C40混凝土，共272.6m32施工方法2.1现浇箱梁施工方法：现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架,搭设满堂支架时,地基需进行硬化处理。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚15mm厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板.箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处,第二次浇筑顶板。2。2现浇箱梁施工顺序：地基处理→支架搭设→顶托安装→纵横梁安装模板安装→加载预压卸载、调整箱梁底模→梁体施工箱梁钢筋绑扎→箱梁侧模、芯模安装→箱梁第一次混凝土浇筑→箱梁第二次混凝土浇筑→箱梁模板拆除→脚手架拆除1）地基处理因天桥范围内地基为原状砂土，在将原地面进行整平、压实后，再铺设300mm厚砂砾碾压密实、压实度达到93%以上，最后浇筑100mm厚C15混凝土,要求混凝土面高出路基面层200mm,并做出3%横坡，便于排水。在混凝土硬化处理过的地基范围四周挖设50×50cm的排水沟，排水沟与路基排水沟连通,将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基,避免碗扣支架产生不均匀沉降。因桥墩承台基础和桥台承台基础承台高差为4。5m，并且桩基为摩擦桩，为保证摩擦桩周边土不被扰动，在桥墩与桥台之间采用片石砌筑300mm厚挡土墙。2）支架搭设变截面钢筋砼连续箱形梁采用满堂支架，现浇法施工。①满堂式支架安装车行天桥现浇箱梁为单幅4跨整体施工，支撑方式采用满堂式碗扣脚手架。碗扣脚手架采用WDJ式脚手架，架杆外径4.8cm,壁厚0.35cm，内径4。1cm。脚手架顺桥向纵向间距0。9m,横隔板处纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为1。2m，纵横水平杆竖向间距1。2m.考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑.②支架搭设要求：根据立杆及横杆的设计组合,从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装,同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性.斜撑通过扣件与碗扣支架连接,安装时尽量布置在框架结点上。满堂支架搭设完毕后，测量高程，确定每根顶托的高度（每根顶托的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算)，保证整个支架的高度一致并满足设计要求。③施工预拱度的确定与设置在支架上浇筑连续箱梁时,在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的下沉和挠度，为保证上部构造在卸架后能达到设计要求的外形，在支架、模板施工时设置合适的预拱度。在确定预拱度时，主要考虑了以下因素：由结构自重及活载一半所引起的弹性挠度δ1;根据设计图纸给出的数值（中跨施工预拱度为1.5cm）。支架在承荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形δ2；支架承受施工荷载引起的弹性变形δ3；支架基础在受载后的非弹性沉陷δ4；超静定结构由混凝土收缩、徐变及温度变化而引起的挠度δ5。纵向预拱度的设置,最大值为梁跨的中间，桥台支座处、桥墩与箱梁固结处为测定的支架弹性形变值，按二次抛物线计算确定。另外,为确保箱梁施工质量,在浇筑前对全桥采用吨袋进行等载预压以消除其不可恢复得变形，并观测其弹性变形值,根据该值对上述预拱度数值进行修正以确定更适当的预拱度.④支架设计与验算：A荷载计算：模板自重：a=0。1KN/m2方木自重：b=7.5KN/m2；钢筋砼自重：c=10。81KN/m2;施工荷载：d=1.5KN/m2；振捣荷载：e=2。0KN/m2;施工总面积:80×8=640m2，组合风载N’=1。2×1.1（NG1K’+NG2K+NQK）=1。2×1.1×(0。038nH0+0。1+0.05*30+10.81+1.5+2)=21。04KN/m2每根立杆承受荷载力：P=qa=21。04×0。9×0。6=11.36KN<30KN可见立杆承载力满足要求。B地基承载力验算：计算公式：p=N/A≤f每根立杆支架底座下枕木受力面积:A=1/n×a×b=1/3×0。2×2=0.P=N/A=11。36/0.13=87。38Kpa考虑到本桥脚手架处于路基碎石土上,系数K取低值为0。4则:fK=P/K=87。38/0.4=218。45Kpa所以，地基承载力必须大于218.45Kpa，因此原有地基不能满足承载力要求。需要换填砂砾.C立杆验算：ø48钢管支架立杆计算，钢管支架间距60*90cm壁厚3.5mm，A=4.89cm2、Ix=12.19cm4，Wx=5.08cm3，回旋半径Rx=1.579cma、活荷载Q=(1.5+2)＊0。6*0.9=1.89KNb、静荷载G=（10.81+1。5+0.1）＊0。6*0。9=6.7KNc、设计荷载q=（YG*G+YQ＊Q）=6。7×1。2+1.89×1。4=10.69KNd、A=π（d12-d22）/4=489。3mm2e、钢管回转半径I=1/4＊√d12+d22=15.79mmf、长细比λ=1600/15.79=101.4查表得ф=0.582б=N/фA=1069/0。582*4。89=375.6〈［б]=1600Kg/cm2符合要求。3)顶托安装为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装.根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距,顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验.最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。4）纵横梁安装顶托标高调整完毕后，在其上安放10×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距40cm安放10×10cm的方木横梁,横梁长度随桥梁宽度而定,比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。A纵梁强度计算纵梁为10×15cm方木,跨径为0。9m，间距为0。9m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0。152/6=3.75×10-4截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0。153/12=2。81×10-5m0.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0。1×0.1×0.6×7。5×3=0。135KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0。135÷0.9=0。15KN/m作用在纵梁上的均布荷载为：q=（a+b+c+d+e）×0。9+0。15=21.91×0。9+0。15=19。87KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=19。87×0.92/8=2。01KN·m落叶松容许抗弯应力［σ］=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa纵梁弯拉应力：σ=M/W=2。01×103/3.75×10—4=5.36MPa＜［σ]=14.5MPa纵梁弯拉应力满足要求。2、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=(5×19。87×0.94)/（384×11×106×2。81×10-5）=0。27mm纵梁弯拉应力满足要求.综上，纵梁强度满足要求。B横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为0。4m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0。1×0.12/6=1.67×10-4截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m作用在横梁上的均布荷载为：q=（a+b+c+d+e）×0。4=（21.91+0.1)×0。4=8。8KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=8。8×0.92/8=0.891KN·m落叶松容许抗弯应力［σ]=14。5MPa，弹性模量E=11×103MPa横梁弯拉应力：σ=M/W=0.891×103/1.67×10-4=5。34MPa＜[σ］=14。5MPa横梁弯拉应力满足要求。2、横梁挠度：f=5qL4/384EI=(5×8。8×0.94）/(384×11×106×8.33×10—6）=0。82mm＜L/400=2。25mm横梁弯拉应力满足要求。综上，横梁强度满足要求。纵梁强度计算5）模板安装①底模安装底模板采用1。5cm厚高强度竹胶板，模板在预压结束后进行全面的涂刷脱模剂.底板横坡按设计图纸规定的2%横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆,模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。待底模安装完毕后，进行等荷预压。在预压结束后，进行平面放样,全面测量底板纵横向标高,纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整.②侧模板和翼缘板模板安装侧模板和翼缘板模板采用1.5cm厚竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线,然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆.在侧模板外侧背设方木背肋，用钢管及扣件与支架连接,用以支撑固定侧模板.翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。6)预压在铺好底模后必须进行支架预压，用测量仪器检查支架的下沉情况，对支架模板的高度进行调整，消除支架的非弹性变形,抵消支架的弹性变形。加载预压在整桥进行,预压方式采用编织袋装砂土，堆码在底模上。预压重量按计算荷载的50％→100%分两次逐级加载.也就是说吨袋分两层布设，先铺设第一层,全部完成后再铺第二层。预压时中跨底模板上设4个观测点。①预压观测每天上午准时对观测点进行观测1次，采用水准仪测量。测加载前标高为△1，加载后标高为△2，卸载后标高为△3，加载后观测7天,最后3天下沉均〈5mm后，不再观测，开始卸