常州某幼儿园音乐教师圆弧结构模板施工方案竹胶板

编制依据《混凝土结构工工程处施工质质量验收规范范》（GB500204—2002）《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-20011）本工程设计施工工图工程概况本工程常州****一期幼儿儿园工程建筑筑面积为3555㎡，建筑层层数为3层，檐口高高度为11.400m，结构类型型为框架结构构。本工程幼儿园设设有一圆台状状的音体教室室，总体高度度为11.1m，层高为7.8000m，间隔设置厚120mm的墙体，在-0.0550、3.250、7.8000处分别设置300mmm×550mmm高弧形梁和300×7700梁，剪力墙和和梁均采用竹竹胶板支设模模板。本方案案主要针对77.800处结构墙、梁模模板支设。模板支撑体系设设计1、模板：墙、梁梁、柱、板均采用18㎜黑层板，规规格为915×11830。采用木枋作作为内龙骨，规规格为50×100mm的，墙木枋间距250mm，板梁底木枋枋间距300mm，梁模板底外外侧设压脚板板。2、支撑体系：：音体教室结构支支撑系统采用用Ф48mm××3.5mmm钢管搭设；；梁立杆排距8000mm，斜墙立杆排距400mm××400mm。钢管支架架底部用木板板做垫块，纵纵横向的水平平拉杆每高1.5m设一道，全全部钢管支撑撑水平设钢管管拉杆，底部部距地200㎜设纵横扫地地杆。内外两侧设4550交叉剪力刀刀撑，每隔3m设一排的剪剪刀撑，剪刀刀撑底部到地地。(见模板支撑撑剖面图)施工方法1、模板搭设设⑴根据设计倾斜斜角度要求，搭设好模板板支撑体系，先先沿3.2550标高处梁梁边开始立杆，离梁边200mm排第一立杆，斜体墙梁处处每隔400mm立一柱，对对于水平和垂垂直的梁板按按每间距800mm立一柱，并并扣上扫地杆杆，扫地杆离离地200mmm。搭设完钢管管支撑后，钢钢管上放置上上托,摆放墙、柱柱内龙骨，拉拉线检查倾斜斜角度和标高高。调整顶托托高度，使墙墙柱倾斜角度度及标高满足足设计要求。然后铺设墙柱下板，并将其固定，下板装好后再装上板、侧板和楼面模板。(见梁模板支撑剖面图)⑵支撑体系系要求在底部部上200mm位置用旋转扣扣件扣一道钢钢管拉杆，纵纵横各一道，以以保证整体性性及稳定性。在在立杆顶部下100mm纵横各扣一一道钢管拉杆杆，若钢管立立杆有少许左左右错位，不不成直线，错错位处要用木木子塞住，并并用14#铁丝绑扎。立立杆从底部的的水平拉杆起起每高1.5m设一道水平平拉杆,水平拉杆要要通长设置，纵纵横方向均设设，交接处用用钢管扣扣住住，在主梁正正反水平拉杆杆端部要顶到到柱。在内、外外两侧拉45°交叉剪刀撑撑，每隔3m设一排角度度不大于45度的剪刀撑，剪剪刀撑底部到到地。另沿主主梁位轴线的的方向，水平平拉杆既要顶顶柱又要抱柱柱。2、模板拆除根据混凝土七天天及二十八天天抗压试件试试验报告，当当混凝土达到到拆模强度要要求后，再安安排拆除模板板；对板及梁梁部分，强度度要达到100％；对悬臂臂部分，跨度度大于8m的梁，拆模模强度要达到到设计强度的的100％。模板拆拆除时，先松松顶托，把顶顶托除下,利用原支撑撑体系做脚架架,拆卸梁及楼楼面模板,最后拆除支支撑体系。五、质量保证措措施⑴立杆就位前应应放出控制线线，使立杆尽量在同同一直线上，以以便与水平拉拉杆连接及使使其满足间距距要求。⑵立杆排放时要要用线秤称量量，控制其垂垂直度。⑶水平拉结结施工时应做做到每完一层层即验收一层层，检查其拉拉结是否牢固固到位，以防防“虚结”。⑷所用的木木料，尤其是是木枋，必须须于使用前严严格检查其完完好性，严禁禁使用虫蛀、腐腐蚀严重的枋枋材。⑸支撑系统统施工完毕后后要经公司质质安部验收合合格后方可铺铺板。六.主要安全技技术措施废烂木枋不能使使用；安装、拆除外墙墙外模板时，必必须确认外脚脚手架符合安安全要求；内模板安装高度度超过2.5m时，应搭设设临时脚手架架；在4m以上高空空拆除模板时时，不得让模模板、材料自自由下落，更更不得大面积积同时撬落，操操作时必须注注意下方人员员的动向；正在施工浇捣的的楼板其下一一层楼板的支支顶不准拆除除；安装二层或二层层以上的外围围墙、柱及梁梁模板，先搭搭设脚手架或或安全网；水平拉杆不准钉钉在脚手架或或跳板等不稳稳定物体上。七、计算书梁模板扣件钢管管高支撑架计计算书高支撑架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。对于高支撑架的的计算规范存存在重要疏漏漏，使计算极极容易出现不不能完全确保保安全的计算算结果。本计计算书还参照照《施工技术术》20022.3.《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》，供供脚手架设计计人员参考。模板支架搭设高高度为8.55米，基本尺寸为：梁梁截面B×D=3000mm×700mmm，梁支撑立立杆的横距((跨度方向)l=0.880米，立杆杆的步距hh=1.500米，梁底增加0道承承重立杆。图1梁模板板支撑架立面面简图采用的钢管类型型为48×3.5。一、模板面板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载载的计算：(1)钢钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=255.000××0.7000×0.8000=14.0000kN//m(2)模模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0..350×0.8000×(2×0.7000+0.3000)/0..300=11.587kkN/m(3)活活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(11.000++2.0000)×0.3000×0.8000=0.7220kN均布荷载q=1.22×14.0000+1.22×1.5877=18.7704kN//m集中荷载P=1.44×0.7200=1.0008kN面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=80..00×1.80×1.80//6=443.20ccm3；I=880.00××1.80×1.80×1.80//12=38.888cm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为NN1=3.3110kNNN2=3.3110kN最大弯矩最大变形V=1.11mm(1)抗抗弯强度计算算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.2286×1000×1000//432000=6.6221N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗抗剪计算截面抗剪强度计计算值T==3×3310..0/(2××800.0000×18.0000)=0..345N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算T<[[T]，满足足要求!(3)挠挠度计算面板最大挠度计计算值v=1.0073mm面板的最大挠度度小于3000.0/2550,满足要要求!二、梁底支撑方方木的计算（一）梁底方木木计算按照三跨连续梁梁计算，最大大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=3.3310/0..800=44.137kkN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1×4.14×0.80×最大剪力Q==0.6×0.8000×4.1377=1.9886kN最大支座力NN=1.1××0.8000×4.1377=3.6441kN方木的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I=55.00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)方木抗弯弯强度计算抗弯计算强度f=0.2265×106/833333.3=33.18N//mm2方木的抗弯计算算强度小于113.0N//mm2,满足要求!(2)方方木抗剪计算算最大剪力的计算算公式如下::Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计计算值T==3×1986//(2×50×100)==0.5966N/mm22截面抗剪强度设设计值[TT]=1.330N/mmm2方木的抗剪强度度计算满足要要求!(3)方方木挠度计算算最大变形v=0.6777×3.4477×800.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.2442mm方木的最大挠度度小于8000.0/2550,满足要要求!三、梁底支撑钢钢管计算(一)梁底支撑撑横向钢管计计算横向支撑钢管按按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取方方木支撑传递递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=2..28mm最大支座力QQmax=3..310kNN抗弯计算强度f=0.883×106/50800.0=1662.87NN/mm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于8800.0//150与10mm,,满足要求!(二)梁底支撑撑纵向钢管计计算梁底支撑纵向钢钢管只起构造造作用，无需需要计算。四、扣件抗滑移移的计算纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，R=3.31kN单扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!当直角扣件的拧拧紧力矩达440--655N.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkN的荷载下下会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。五、立杆的稳定定性计算立杆的稳定性计计算公式其中N———立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座座反力N1=3.311kN(已已经包括组合合系数1.44)脚手架钢管的自自重N2=1..2×0.1299×8.5000=1.3117kN楼板的混凝土模模板的自重N3=1.2000kNNN=3..310+11.317++1.2000=5.8226kN——轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算ll0=k1uh(1))ll0=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.110m；公式(1)的计计算算结果：==58..006N/mmmm2，立杆的稳定定性计算<<[f]],,满足要求!公式(2)的计计算算结果：==22..117N/mmmm2，立杆的稳定定性计算<<[f]],,满足要求!如果考虑到高支支撑撑架的安全全因因素，适宜宜由由公式(3)计算ll00=k1k2(h+2a))(3))k2——计算长度附附加系数，按按按照表2取值为1.0020；公式(3)的计计算算结果：==28..990N/mmmm2，立杆的稳定定性计算<<[f]],,满足要求!模板承重架应尽尽量量利用剪力力墙墙或柱作为为连连接连墙件件，否否则存在安安全全隐患。六、梁模板高支支撑撑架的构造造和和施工要求求[[工程经验]除了要遵守《扣扣件件架规范》的的的相关要求求外外，还要考考虑虑以下内容容1.模板支架的的构构造要求：：aa..梁板模板高高支撑架可可以以根据设计计荷荷载采用单单立立杆或双立立杆杆；bb..立杆之间必必须按步距距满满设双向水水平平杆，确保保两两方向足够够的的设计刚度度；；cc..梁和楼板荷荷载相差较较大大时，可以以采采用不同的的立立杆间距，但但但只宜在一一个个方向变距距、而而另一个方方向向不变。2.立杆步距的的设设计：aa..当架体构造造荷载在立立杆杆不同高度度轴轴力变化不不大大时，可以以采采用等步距距设设置；bb..当中部有加加强层或支支架架很高，轴轴力力沿高度分分布布变化较大大，可可采用下小小上上大的变步步距距设置，但但变变化不要过过多多；cc..高支撑架步步距以0.99--1..55m为宜，不不宜超过1..5m。3.整体性构造造层层的设计：：aa..当支撑架高高度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性性单单或双水平平加加强层；bb..单水平加强强层可以每每44--6米沿沿水平结构构层设置水水平平斜杆或剪剪刀刀撑，且须须与与立杆连接接，设设置斜杆层层数数要大于水水平平框格总数数的的1/3；cc..双水平加强强层在支撑撑架架的顶部和和中中部每隔100--155mm设置，四周周和中部每每110--1155m设竖向斜斜杆，使其其具具有较大刚刚度度和变形约约束束的空间结结构构层；dd..在任何情况况下，高支支撑撑架的顶部部和和底部（扫扫地地杆的设置置层层）必须设设水水平加强层层。4.剪刀撑的设设计计：aa..沿支架四周周外立面应应满满足立面满满设设剪刀撑；；bb..中部可根据据需要并依依构构架框格的的大大小，每隔隔110--1155m设置。5.顶部支撑点点的的设计：aa..最好在立杆杆顶部设置置支支托板，其其距距离支架顶顶层层横杆的高高度度不宜大于于4400mmm；；bb..顶部支撑点点位于顶层层横横杆时，应应靠靠近立杆，且且且不宜大于于2200mmm；；cc..支撑横杆与与立杆的连连接接扣件应进进行行抗滑验算算，当当设计荷载载NN≤12kN时，可可用双扣件件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设设的的要求：aa..严格按照设设计尺寸搭搭设设，立杆和和水水平杆的接接头头均应错开开在在不同的框框格格层中设置置；；bb..确保立杆的的垂直偏差差和和横杆的水水平平偏差小于于《扣扣件架规范范》的的要求；cc..确保每个扣扣件和钢管管的的质量是满满足足要求的，每每每个扣件的的拧拧紧力矩都都要要控制在455-60NN..m，钢管不不能选用已已经经长期使用用发发生变形的的；；dd..地基支座的的设计要满满足足承载力的的要要求。7.施工使用的的要要求：aa..精心设计混混凝土浇筑筑方方案，确保保模模板支架施施工工过程中均均衡衡受载，最最好好采用由中中部部向两边扩扩展展的浇筑方方式式；bb..严格控制实实际施工荷荷载载不超过设设计计荷载，对对出出现的超过过最最大荷载要要有有相应的控控制制措施，钢钢筋筋等材料不不能能在支架上上方方堆放；c.浇筑过程程中中，派人检检查查支架和支支承承情况，发发现现下沉、松松动动和变形情情况况及时解决决。木模板墙模板计计算算书一、墙模板基本本参参数墙模板的背部支支撑撑由两层龙龙骨骨（木楞或或钢钢楞）组成成,,直接支撑模模板的龙骨骨为为次龙骨,即内龙骨；；用以支撑内层龙龙骨骨为外龙骨骨，即即外龙骨组组装装成墙体模模板板时，通过过穿穿墙螺栓将将墙墙体两片模模板板拉结，每个穿墙螺栓成成为为外龙骨的的支支点。模板面板厚度hh==10mmm，弹弹性模量E==60000NN/mm2，抗弯强度度[f]=115N/mmmm2。内楞采用方木，截截面50×100mmm，每道内楞楞1根方木，间间距200mmm。外楞采用圆钢管管448×3.5，每道道外楞2根钢楞，间间距500mmm。穿墙螺栓水平距距离离500mmm，穿墙螺栓栓竖向距离离5500mmm，直直径14mmm。墙模板组装示意意图图二、墙模板荷载载标标准值计算算强度验算要考虑虑新新浇混凝土土侧侧压力和倾倾倒倒混凝土时时产产生的荷载载；；挠度验算算只只考虑新浇浇混混凝土侧压压力力。新浇混凝土侧压压力力计算公式式为为下式中的的较较小值:其中——混凝凝土土的重力密密度度，取24..000kkNN/m3；t——新浇浇混凝土的初初凝凝时间，为为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.0000h；T——混凝土的入入模温度，取取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位位置置处至新浇浇混混凝土顶面面总总高度，取取44.3000mm；1——外加剂剂影响修正系系系数，取1..000；2——混凝土土坍落度影响响响修正系数数，取取1.0000。根据公式计算的的新新浇混凝土土侧侧压力标准准值值F1=333.39900kN/mm22实际计算中采用用新新浇混凝土土侧侧压力标准准值值F1=333.39900kN/mm22倒混凝土时产生生的的荷载标准准值值F2=4.00000kN/mm22。三、墙模板面板板的的计算面板为受弯结构构,,需要验算其其抗弯强度度和和刚度。计计算算的原则是是按按照龙骨的的间间距和模板板面面的大小,按支撑在内楞上上的的三跨连续续梁梁计算。面板计算简图1.抗弯强强度计算ff=M//WW<[[ff]其中f———面板的抗弯弯强度计算算值值(N/mm2)；M——面面板板的最大弯弯距距(N.mm))；W——面面板板的净截面面抵抵抗矩,W=500..00×1.00×1.00//6=8..333cm3；[f]——面面板的抗弯弯强强度设计值值((N/mm2)。M==ql2/100其中q———作用在模板板上的侧压压力力，它包括括::新浇混凝土侧压压力力设计值,qq1=1.22×0.50×33.399=20..003kN//mm；倾倒混凝土侧压压力力设计值,qq2=1.44×0.50×4.00==2.800kkN/m；l——计算算跨度(内楞间间距),l=20000mm；面板的抗弯强度度设设计值[f]]=1155.0000NN/mm2；经计算得到，面面板板的抗弯强强度度计算值100.9600NN/mm2；面板的抗弯强度度验验算<[[f],满足足要求!2.挠度计计算vv=00..677qqll4/1000EI<<[v]]=l//2250其中q———作用在模板板上的侧压压力力，q=16.7700N/mmm；；l——计计算算跨度(内楞间距),,l=2200mmm；；E——面面板板的弹性模模量量,E=60000NN/mm2；I——面面板板的截面惯惯性性矩,I==50..000×1.00×1.00×1.00//12=44..17cmm44；面板的最大允许许挠挠度值,[vv]=00.8000mmm；面板的最大挠度度计计算值,vv=00..723mmmm；面板的挠度验算算v<[[v],满足足要求!四、墙模板内外外楞楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模模板传递的的荷荷载，通常常按按照均布荷荷载载的三跨连连续续梁计算。本算例中，龙骨骨采采用木楞，截截截面惯性矩矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×10.000×10.000/6==83.3333cm3；II=55..00×10.000×10.000×10.000/12==4166..67cmm44；内楞计算简图1.内楞抗抗弯强度计计算算ff=M//WW<[[ff]其中f———内楞抗弯强强度计算值值((N/mm2)；M——内内楞楞的最大弯弯距距(N.mm))；W——内内楞楞的净截面面抵抵抗矩；[f]——内内楞的抗弯弯强强度设计值值((N/mm2)。M==ql2/100其中q———作用在内楞楞的荷载，qqq=((11.2×33.399+1.44××4.00))×0.20==9.133kkN/m；l——内内楞楞计算跨度度((外楞间距),,l=5500mmm；；内楞抗弯强度设设计计值[f]=133..000NN//mm2；经计算得到，内内楞楞的抗弯强强度度计算值2..740NN//mm2；内楞的抗弯强度度验验算<[[f],满足足要求!2.内楞的的挠度计算算vv=00..677qqll4/1000EI<<[v]]=l//2250其中E———内楞的弹性性模量,E=955000.000NN/mm2；内楞的最大允许许挠挠度值,[vv]=22.0000mmm；内楞的最大挠度度计计算值,vv=00..071mmmm；内楞的挠度验算算v<[[v],满足足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传传递的荷载载