沉井设计讲义三

沉井的设计

前言

在我们的工程中经常遇到沉井，大多用于炼钢及轧钢的一次沉淀池中。从前的设计一般是根据某些参考书及前人的设计实例进行的，统一性不够完善。中国标准化协会标准《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS137:2002）已于2003年出版发行，为了让设计人员对此有所了解，更好地进行沉井设计及方案选择，特举办本次技术讲座。

第一节概述

一．定义把不同截面形状的井筒或箱体，按边排土边下沉的方式使其沉入地下，即沉井或沉箱。也有人把沉井称为开口沉箱，把沉箱称为闭口沉井。

二．沉井的特点1．施工场地占地面积小、出土量少、成本低、可靠性好;2．适用土质范围广，淤泥土、砂土、粘土、砾砂等均可施工；3．施工深度大，最大深度可达100m；4．施工给周围地层中造成的位移小，对临近建筑物的影响小。三．用途适用于地下构筑物及深基础，如地下泵房、地下沉淀池、地下车库、地下料坑等。四．沉井的组成井壁—挡土、挡水，一般情况下作为永久结构刃脚—切土，保证沉井下沉隔墙—以永久结构的隔墙作为沉井的支撑，用以减小计算跨度底梁—在软土土层中下沉，为防止下沉不稳定，起到增加阻力的作用沉井的形状有矩形、圆形及椭圆形五．沉井的施工简介1．施工工序清理场地→测量放线→开挖基坑→铺设砂垫层、垫木→制作井筒→设置降水井点或挖排水沟、集水井→抽取垫木→挖土、下沉→封底→浇筑底板砼2．开挖方式水挖法、干挖法、中心岛法水挖法即不排水开挖法，这种方法的特点是沉井内、外的水位基本一致。该法适用于渗水量大的砂层等不稳定地层，可避免排水造成的涌砂等不良现象。1）抓斗法，该种方法因抓不到刃脚下方的土体，是利用沉井自重使刃脚下方的土体崩塌而下沉。该法使用于软土地层，当土层强度高时，如密实的砂层，则不适用；2）水利机械法，用高压水枪破土，用泥浆泵通过排泥管排泥，优点是能冲挖到刃脚斜面处的土体，缺点是冲挖范围不易控制；3）钻吸法先钻孔松动土体，然后向孔内射水冲挖，挖土范围易控制。干挖法即排水开挖法，适用于不易发生流砂或存在卵石、孤石的情况。排水工法简介：1）集水井排水法

这种方法易发生流砂现象，由于排水致使周围土体压密，给沉井下沉也带来困难。2）外围排水法，这种方法是在沉井外围设置深井，在深井中插入水泵往外抽水，使地下水位降低。该法影响范围大，容易造成周围地面下沉；3）防渗墙法为防止因降水造成地面下沉，可在沉井外围设置防渗墙，防渗墙以外的水不会流入井内。3．封底分为干封底、湿湿封底两种方式式。干封底即通过干挖法施施、井底无水的的情况下进行的的封底。又分为施施工底板前停止止降水和施工底底板后停止降水水两种。若施工底底板前停止降水水则应通过计算算确定封底砼厚厚度（稍后介绍））。湿封底即通过水挖法施施工、井内有水水的情况下进行行的封底。因施工底底板前需将井内内的水抽干，封封底砼要承受水水浮托力的作用，，其厚度需经计计算确定。湿封封底是通过导管管进行水下砼浇筑筑，类似于泥浆浆护壁钻孔灌注注桩或地下连续续墙。第二节沉沉井尺寸的拟定定1．据工艺要求确确定沉井内净尺尺寸；2．井顶标高，高高出开挖后的地地面300mm以上。有时顶部有现浇板，，通常预留一段段井壁与顶板同同时现浇；3．刃脚底标高，，根据工艺标高高、底板厚度及及持力层来确定定；4．壁厚，涉及到到强度、裂缝宽宽度、下沉系数数、下沉稳定系系数、抗渗、抗抗浮等诸多因素素，需逐项落实实，最终确定壁壁厚。有时为增增大下沉系数，，需做成外台阶阶变截面形式，，以降低井壁与与土的摩阻力，，同时也减少了了材料量；还有有时为减小下沉沉系数，需做成成内台阶变截面面形式，在不降降低摩阻力的情情况下降低自重重，同时减少了了材料量。第三节沉井结构上的作作用及荷载分项项系数一．永久作用1．结构自重标准准值钢筋混凝土重度度取25kN/m3，素混凝土重度度取23kN/m32．侧向主动土压压力标准值二．可变作用1．地面活荷载，，分为地面堆载载及车辆荷载，，地面堆载一般般按10kN/m2，车辆荷载根据据车辆类型及及及其轮压换算成成均布荷载。2．地下水侧壁上的水压力力标准值按静水水压力计算，根根据岩土工程勘勘察报告取最高高水位进行计算算。三．承载力极限限状态强度计算算的基本组合荷荷载分项系数结构自重1.20，对结构有利时时1.00，仅自重时1.27沉井内水压1.27，对结构有利时时1.00沉井外土压1.27，对结构有利时时1.00地面活荷载1.40地下水压力1.27四．正常使用极极限状态裂缝宽宽度的计算准永永久组合准永久久值系数地面堆载及车辆辆荷载0水、土压力1.0注意裂缝宽度计计算公式按《给水排水工程构构筑物结构设计规范》（GB50069—2002），不按混凝土土结构设计规范。还应注意计算裂裂缝宽度使用的的弯矩为准永久组合值，而非标准组合值，与混凝凝土设计规范不不同。第四节水、土压力标准准值计算1．水压力Fw=γwzw2.土压力Ka=tg2(45°-φ/2)φ—土的内摩擦角，，取固结快剪峰峰值强度指标Fep,k=Kaγsz-2c√Ka3．水、土压力合合算与分算合算、分算尚属属学术界存在争争议的问题，各各地有各自的工工程经验。工程界较为能接接受的算法如下下：无粘性土，水土土分算粘性土，水土合合算，不固结不不排水抗剪强度度指标；水土分分算，固结不排排水抗剪强度指指标。建筑地基基础设计计规范（GB50007-2002）中，砂性土宜按按水土分算，粘性性土宜按水土合算算，也可按地区经经验确定。建筑基坑支护技术术规程（JGJ120-99）中，碎石土、砂砂土水土分算，粉粉土、粘性土水土土合算。上海基坑工程设计计规程(DBJ08-61-97)中，宜按水土分算算原则计算水、土土压力，有工程经经验时，也可按水水土合算的原则计计算。天津岩土工程技术术规范（DB29-20-2000）中，宜按水土分分算的原则计算，，当有可靠经验时时也可按水土合算算的原则计算。浙江建筑地基基础础设计规范（DB33/1001-2003）中，淤泥、淤泥泥质土，采用不排排水强度指标和饱饱和重度水土合算算；砂土，采用有有效应力强度指标标和有效重度水土分算，有工程经经验时也可采用三三轴固结不排水总总应力强度指标水水土合算。广东建筑地基基础础设计规范（DBJ15-31-2003））中，对砂性土宜按按水土分算，粘性性土、淤泥质土宜宜按水土合算。夏明耀·地下工程设计施工工手册中，对于砂砂土、粉性土和粉粉质粘土等渗透性性较好的土层应采采用水土分算；对对于粘性土，分算算、合算应具体对对待，沉井、多道道支撑的挡土结构构宜水土分算。合算、分算，从理理论上讲应按土的的渗透性来确定，，不透水的土层才才可用水土压力合合算。土力学中，土的渗渗透系数≤10-7cm/s定为实际上的不透透水。我们的工程中，通通常采用水土压力力分算的原则，若若需合算，应有充充分的经验并经技技术会议讨论。4．c、φ指标的选用建筑基坑支护技术术规程（JGJ120-99）中，c、φ采用三轴试验固结结不排水抗剪强度度指标，有可靠经经验时可采用直接接剪切试验的固结结不排水抗剪强度度指标。上海基坑工程设计计规程中，采用总总应力抗剪强度指指标，按三轴或直直剪固结不排水峰峰值强度指标取用用。水、土压力分算时时，从理论上应采采用有效应力抗剪剪强度指标c’、φ’计算土压力，但岩岩土工程勘察报告告中一般不提供此此参数。上海规程中通过对对总应力参数c、φ及有效应力参数c’、φ’计算的土压力比较较，两者基本相当当，水、土分算时时亦可采用总应力力抗剪强度指标。。在我们的工程中，，一般采用直接剪剪切试验固结快剪剪总应力抗剪强度度指标c、φ，若需采用三轴试试验指标或有效应应力指标，应进行行讨论。5．重度水土分算时取土的的浮重度，合算时时取土的天然重度度。第五节沉沉井的下沉计算1．井壁与土的摩阻阻力计算1）单位面积摩阻力力选用我们在岩土工程勘勘察技术委托时，，若可能存在沉井井，通常要求勘察单位位提供各土层的单单位面积摩阻力。。若报告中未提出，，则参见沉井结构构设计规程取值。。在取值时，粘性土土根据液性指数IL的高、低取其下、、上限；砂、石土土根据其标准贯入入锤击数N或重型动力触探锤锤击数N63.5的高、低取其上、、下限。2）摩阻力沿井壁外外侧的分布2．下沉系数的计算算kst=(Gk-Ffw,k)/FfkGk—沉井自重标准值Ffw,k—下沉过程中水的浮浮托力标准值Ffk—井壁总摩阻力标准准值要求下沉系数kst≥1.05上海地基规范中，，下沉系数1.05~1.25，位于淤泥质土层层中取小值，其他他土层中取大值。。天津地基规范中，，下沉系数1.05~1.15，位于软弱土层中中1.05，其他土层中1.15。浙江地基规范中，，下沉系数1.05~1.25，位于淤泥质土层层中取小值，土质质条件较好时取大大值。其他地区参考上述述取值，土质条件件差（淤泥、淤泥泥质土）时1.05，其他1.25。下沉系数大时，应应设置底梁以增加加阻力，降低下沉沉系数。沉井在软弱土层中中下沉，当下沉系系数较大时（一般般大于1.5），或在下沉过程程中遇有特别软弱弱土层时，需进行行下沉稳定验算，，以防止突沉或下下沉标高难以控制制。kst,s=(Gk-F’fw,k)/(F’fk+Rb)kst,s—下沉稳定系数，0.8~0.9F’fw,k—水的浮托力标准值值F’fk—井壁总摩阻力标准准值Rb—沉井刃脚、隔墙和和底梁下地基土的的极限承载力之合地基土极限承载力力在岩土工程勘察察报告中查取，未未提供时按沉井结结构设计规程查取取，见下表：对每一种土是取上上限还是下限，根根据液性指数、标标贯值等来判别，还可可以用土的地基承承载力特征值的2倍来比较。第六节抗浮验算抗浮问题常被忽略略，沉井结构因其其埋深大，承受的的地下水浮托力大，设计计中必须进行抗浮浮验算。抗浮验算分为封底底阶段和使用阶段段，按可能出现的的最高水位验算。kfw=Gk/Fbfw,k≥1.0kfw—抗浮系数，计入侧侧壁摩阻力时，kfw≥1.25Fbfw,k—水浮托力标准值1．封底阶段当沉井沉至设计标标高并浇筑封底砼砼后应进行抗浮验验算，Gk包括井壁及封底砼砼自重标准值;若在底板施工后停停止降水，则Gk包括井壁、封底砼砼及底板砼自重标标准值，此时要求封底砼砼与底板砼间以插插筋连接。若抗浮不能满足要要求，则应延长降降水时间，再增加加其他结构自重来来加大抗浮系数。。若仍不能满足要要求，则应考虑拉拉锚等措施。2．使用阶段Gk除井壁、封底砼及及底板砼自重外，，再增加其他结构构自重，如内筒、、顶板、抹坡砼等等。第七节沉井井井壁计算一．圆形沉井沉井结构是个空间间体系，实际中简简化为平面体系计计算其内力及配筋筋，而以构造措施施来保证其空间整整体工作。按平面结构内力计计算的方法是沿沉沉井竖向切取1m高的井壁，在水、、土压力作用下，，如同一个水平框框架。沉井沿深度方向荷荷载逐渐加大，截截面也可能变化，，应截取若干段进进行计算，以降低低钢筋用量。在井井筒稳定下沉条件件下，井壁所承受受的荷载为均布荷荷载，计算的弯矩矩不大，一般只需需构造配筋。但由由于井壁外土质及及扰动程度并不均均匀，且在下沉过过程中总要发生偏偏斜，从而使井壁壁在同一水平圆环环上的土压力呈不不均匀分布，导致致井壁弯矩加大。。目前采用的方法是是将井体视作不均均匀压力作用下的的封闭圆环，取其其1/4进行计算，假定90°圆环两端土的内摩摩擦角差值为5°~10°，我们的工程中所所遇到的旋流池采采用10°。圆环上的压力取上上、下端的平均值值。刃脚以上高度等于于壁厚的圆环单独独计算除承受水、、土压力外，还要承受刃脚脚传来的剪力。上述为人工计算方方法，我们现在拥拥有SAP2000通用计算软件，可用它进行沉井的的空间结构计算。。二．矩形沉井沿沉井竖向截取1m高的水平框架，尽尽量多取，荷载取取每段上、下端的的平均值。刃脚以上高度等于于壁厚的一段，除除承受水、土压力力外，还要承受刃刃脚传来的剪力。。考虑支座宽度的因因素，支座弯矩可可进行折减：M支=M1-ΔMM支—支座边缘处弯矩M1—支座中心处的计算算弯炬ΔM—弯炬折减值，ΔM=1/3Vb，ΔM＞0.3M1时，取0.3M1V—支座边缘处的剪力力b—支座宽度矩形沉井亦可用SAP2000通用计算软件进行行沉井的空间结构构计算，可发现沿沿高度方向内力的的变化，从而进行行配筋优化。三．裂缝宽度及配配筋计算以不包括地面活荷荷载的弯矩标准值值计算裂缝宽度，，注意用沉井结构构设计规程中的公公式，裂缝宽度不不超过0.25mm。以包括地面活荷载载的弯矩设计值计计算配筋，注意将将弯矩标准值乘以以荷载分项系数，，水、土压力1.27，地面荷载1.4。四．竖向弯曲计算算沉井下沉前，抽除除支承垫木的过程程中，将使沉井落落置在几个定位垫垫木上，将沉井壁壁看作竖向的梁进进行弯曲计算，按按规程中的几种情情况计算。即算出出弯炬后，计算井井壁顶面及刃脚底底面的纵向受拉钢钢筋。As=M0/(0.9fyh0)As=M0/(fyz)（按深梁时，L/h≤2.5）M0以自重标准值乘以以1.27算得五．竖向抗拉验算算沉井下沉至接近设设计标高时，刃脚脚下已被掏空，沉沉井靠井壁与土之之间的摩阻力来维维持平衡，井壁自自重产生竖向拉力力。或沉井上部某某处被土层卡住，，下部处于悬吊状状态，亦出现竖向向拉力。土质较好，沉井下下沉系数接近1.05时，井壁最大拉力力：Nmax=G/4（G=井壁自重×1.27）As=Nmax/fy土质均匀的软土地地基，下沉系数较较大（≥1.5）时，可不验算竖竖向拉断。六．刃脚计算1．向外弯曲计算沉井刚开始下沉时时，刃脚已插入土土内，刃脚下部承承受到较大的正面面及侧面阻力，而而井壁外侧压力并并不大。此时在刃刃脚根部将产生向向外弯曲力矩。β0—刃脚斜面与土的外外摩擦角，可取土土的内摩擦角，硬硬土30°，软土20°。按规程中的公式算算出刃脚根部向外外的弯炬设计值，，按受弯构件计算算受弯钢筋，若井井壁竖向钢筋不足足，应另外增设。。2．向内弯曲计算沉井下沉到最后阶阶段，刃脚踏面下下的土被掏空，为为刃脚向内弯曲的的最不利情况。在水、土压力作用用下，算出刃脚根根部向内的弯矩设设计值，按受弯构构件计算受弯钢筋筋，若井壁竖向钢钢筋不足，应另外外增设。3．向外弯曲的水平平抗拉圆形沉井算出刃脚脚圆环的环向拉力力设计值，在算出出受拉钢筋。矩形沉井在拐角处处使互相垂直的刃刃脚产生拉力，在在构造上采取措施施，设置水平筋，，防止刃脚转角处处开裂。七．使用阶段的井井壁验算沉井在下沉阶段只只是水平受弯，底底板、顶板施工后后，井壁的受力状状态发生改变，增增加了竖向受弯的的因素，对井壁内内侧的竖向钢筋影影响较大。井壁与与顶、底板的连接接视为铰接，按三三边或四边支承板板进行受弯计算。。第八节封底底砼沉井沉至设计标高高后，在浇筑底板板前，需浇筑封底底砼，起到垫层、止水、、稳定沉井的作用用，其强度等级不不低于C20。封底分为干封底和和湿封底，干封底底即无地下水或通通过降水、排水保证地下水位位在锅底以下进行行的封底；湿封底底即水下封底井内有水的情况况下，以导管进行行水下砼施工。一．干封底沉井下沉到设计标标高后，井内锅底底无水，或虽然有有水，但采取排水水或其他降水措施施能够做到井底基基本无水，在浇筑筑底板砼及养护期期间能排干积水时时，可采取干封底底。干封底砼的厚度按按具体情况而定，，一般能保证底板板顺利施工即可。。但若有地下水，，而在浇筑砼底板板前停止降水或排排水时，则必须进进行封底砼强度计计算，以确定封底底厚度。二．湿封底底板施工前，需抽抽干井内的水，封封底砼定要承受水水浮托力的作用，，因而水下封底砼砼必定要进行强度度和抗浮计算，确确定其厚度，类似似于干封底的后一一种情况。三．弯矩计算1．作用在封底砼上上的向上均布荷载载q=γwhw-q1hw—作用在封底砼底面面的水头高度q1—单位面积的封底砼砼自重2．封底砼与刃脚斜斜面铰接圆形板M=0.1979qr2r—圆板的计算半径，，取至刃脚斜面水水平投影的中点矩形板按单向或双双向板计算，取正正、负弯矩的绝对对值最大值。3．封底砼厚度M—每m宽度内最大弯矩值值b—计算宽度，取1mft—砼轴心抗拉强度设设计值hu—附加厚度，可取300mm4.抗剪计算封底砼通常呈锅底底状，其边缘厚度度比中间小，在水水的浮托力作用下下易在井壁周边薄薄弱处发生剪切破破坏，需进行剪切切验算，并在说明明中提出边缘处最最小厚度要求。将q乘以1.27，计算封封底砼边边缘每m宽度的最最大剪力力。圆形形沉井可可用总剪剪力除以以沉井内内壁周长长，矩形形沉井可可按单向向或双向向板算得得边缘最最大剪力力设计值值，然后后按下式式进行验验算：V≤0.7bhftb—计算宽度度，取1mh—沉井内壁壁处刃脚脚范围内内的封底底砼厚度度第九节沉沉井井封底的的细节一．干封封底的实实现沉井尽量量采用干干封底，，排水问问题是沉沉井封底底的关键键。一般情况况下，应应在底板板达到设设计强度度后停止止降水。可能发发生流砂砂现象时时，采用用井外井井点降水水或深井井降水；；其他情情况可采采用集水水井排水水，设置置排水沟沟，沟内内及集水水井周围围回填碎碎石或砾砾石，使使从刃脚脚下渗入入井内的的水流汇汇入集水水井，再再用泵排排出井外。1—钢筋砼底底板2—带法兰盖盖板3—止水片4—橡皮垫5—砂石滤层层，以排排水沟形形式设置置6—素砼垫层层底板达到到设计强强度后，，以法兰兰盘封闭闭，以砼砼找平。。二．湿封封底的实实现以空气吸吸泥机清清除井内内锅底浮浮泥，由由潜水工工进行水水下检查、、整平，，以导管管进行水水下砼浇浇筑。此此方法施施工难度大大，在钢钢铁企业业中极少少采用。。湿封底工工艺要求求在底板板施工前前将井内内的水抽抽干，因因此封底砼砼厚度必必须经过过计算。。第十节刃脚型式式及井壁壁构造一．刃脚脚（a）常用型型式（b）减小下下沉阻力力，适于于难以下下沉的沉沉井（c）适于硬硬土（卵卵石、风风化岩））下沉，，以角钢钢保护刃刃脚砼C取值范围围，软土土400~600，硬土150~300。刃脚斜斜面与水平面夹夹角θ通常取50~60°，一般取取60°，不可小小于50°，以防抽垫垫木或挖挖土下沉沉时产突突沉，危危及人身身安全。。刃脚高度度通常大大于1000，软土地地基上有有时可达达2500以上。为方便施施工，刃刃脚外侧侧水平钢钢筋置于于竖筋外外侧，内内侧水平平筋置于于竖筋内内侧。刃脚的踏踏面需配配置数根根粗钢筋筋加强，，结合竖竖向抗弯弯曲计算算确定。。刃脚内侧侧和与底底板连接接的凹槽槽在下沉沉之前需需凿毛，，以加强强封底砼砼与刃脚脚及底板板与凹槽槽的结合合，可有有效地防防水。二．井壁壁1．沉井壁壁可变截截面，由由下往上上逐渐变变薄，一一是节约约材料，，二是增增大下沉沉系数；；2．为方便便施工，，井壁内内、外侧侧水平钢钢筋设在在竖向钢钢筋的外外、里侧侧；3．井壁与与平台梁梁、板以以插筋及及槽口连连接，详详见附图图；4．底板板与井壁壁通过凹凹槽连接接，凹槽槽深度150~200。深度度过大则则削弱井井壁较多多，过小小则支承承面不足足。该种种连连接按按铰接考考虑，若若按弹性性连接，，则应有有足够数数量的插插筋筋；5．隔墙墙与沉井壁壁一起下下沉的隔隔墙，其其底面高高出刃脚脚踏面500左左右，在在硬土层层中下沉沉时，为为防止隔隔墙底面面阻沉，，可增至1000~1500。沉井井下沉后后浇筑的的隔墙，，通过在在井壁内侧预留留插筋的的方法连连接，可可采用HPB235钢筋，先先弯折，后后扳直。。防水可可采用遇遇水膨胀胀橡胶止止水条；；6．分节节浇筑沉井高度度较大时时，可分分节浇筑筑，分两两次或多多次浇筑，每节节~6m，最大不超超过12m。两节之间间的钢筋筋分两次次搭接，，之间的的施工缝缝通过凸式企口口或预埋埋3mm厚镀锌钢钢板止水水带来实实现防水水。分节下沉沉时，先先计算第第一节下下沉系数数，再计计算第二节接上上后的下下沉系数数，依次次类推。。第十一节节沉沉井施工工易出现现的问题题及对策策一．倾斜斜偏转1．产生生原因1）刃脚脚下土层层软硬不不均匀；；2）未对对称抽取取垫木；；3）未均均匀挖土土下沉，，井壁内内土面高高差大；；4）刃脚脚下掏空空过多，，沉井突突然下沉沉，产生生倾斜；；5）刃脚脚一角或或一侧被被障碍物物搁住，，未及时时发现和和处理；；6）井外外堆土或或其他原原因造成成对沉井井四周的的偏压；；7）产生生流砂。。2．纠偏偏方式1）偏出出土纠偏偏，即在在刃脚高高的一侧侧出土，，使其下下沉；2）井外外射水，，井内偏偏出土纠纠偏；3）增加偏偏土压、、偏心压压重纠偏偏。二．井内内流砂产生流砂砂的主要要条件：：1．地下下水位以以下的砂砂质粉土土或粉、、细砂的的厚度大大于250；2．颗粒粒级配中中不均匀匀系数Cu=d60/d10＜5（即均粒土土）；3．含水水量w＞30%~40%；；4．土的的孔隙率率＞43%；5．土的的颗粒组组成中，，粘粒（（d＜0.005mm））含量＜10%，，粉粒（d=0.005~0.05mm）含量＞75%；；6．动水水压力作作用的水水力梯度度超过临临界水力力梯度，，即可能能产生流砂砂。临界水力力梯度icr=γ’/γw=(Gs-1)/(1+e)即(H1-H2)/L＞＞icr时，可能能发生流流砂H1—原地下水水位高度度H2—井内水位位高度L—地下水流流动时经经过的路路线长度度，L=H1+H2防止流砂砂现象的的措施：：1．向井井内灌水水灌水后，，H2增加，L加长，水水力梯度度(H1-H2)/L减小，排排除产生生流砂的的条件；；2．井外外井点降降水，从从根本上上排除流流砂产生生的条件件；3．井外外通过压压密注浆浆、水泥泥搅拌桩桩、旋喷喷注浆等等方法设置止止水帷幕幕，防止止井外的的水涌入入井内。。三．沉井井周边土土体塌陷陷沉井下沉沉时，对对沉井外外四周土土体的影影响是难难免的，，因此，土体体破坏棱棱体范围围内存在在建、构构筑物时时应加以以保护。破坏棱体体范围可可用下式式估算：：L=Htg(45°-φ/2)四．沉井井对周围围土的扰扰动原因因分析1．沉井井下沉时时，对粘粘性土来来说，主主要由于于井内、外土土面有高高差，刃刃脚下土土体承受受井外土土柱自重重压力及下下沉时井井体带动动土体的的影响，，使井外外的土体体沿刃脚底底部不断断被