大学城曾家大道西侧边坡抢险工程地质勘察报告（一次性勘察）

重庆市轨道交通环线冉家坝车站岩土工程详细勘察报告大学城曾家大道西侧边坡抢险工程地质勘察报告(一次性勘察)龙洲大道与龙海大道人行天桥工程岩土工程勘察报告地址：重庆市渝北区青竹东路6号服务电话真录TOC\o"1-2"\h\z1前言 11.1任务来源及工程概况 11.2勘察目的及任务 11.3勘察等级 11.4勘察范围与勘察阶段的判定 11.5勘察依据及勘察执行标准 21.6前人研究成果 21.7勘察方案及工作完成情况 31.8勘探工作质量评述 32自然地理 42.1行政区划及交通现状 42.2气象 42.3水文 43工程地质条件 43.1地形地貌 43.2地层岩性 43.3地质构造 53.4水文地质条件 53.5不良地质作用及特殊性岩土 53.6地震 63.7岩土施工工程分级 63.8岩体基本质量等级 63.9相邻建筑物 74试验资料的整理与选用 74.1室内试验资料的整理 74.2岩土设计参数选取及建议 95工程地质评价及建议 105.1边坡1稳定性评价 105.2边坡2稳定性评价 145.3场地地震效应与岩土地震稳定性评价 155.4水、土腐蚀性评价 155.5地下水影响评价 155.6相邻建构筑物的影响评价 155.7地质条件可能造成的工程风险分析 166结论与建议 16图件序号图名比例尺1工程地质平面图1:5002工程地质剖面图1:2003钻孔柱状图1:200大学城曾家大道西侧边坡抢险工程地质勘察报告大学城曾家大道西侧边坡抢险工程地质勘察报告(一次性勘察)1前言1.1任务来源及工程概况大学城曾家大道为城市主干道，在连降暴雨、长期裸露等影响下，曾家大道振华路至英达生活区段西侧边坡出现变形、垮塌，威胁行车及人行安全，需对其进行整治。受业主委托，我院承担该项目的工程地质勘察工作。本项目边坡分为两段，其中边坡1位于曾家大道与兴德路交叉口南侧，长约90m，边坡高度5.1~12.2m，为路堑边坡。边坡2位于曾家大道与振华路交叉口南侧，长约180m，边坡高度0~9.0m，为路堑边坡。1.2勘察目的及任务本次勘察的目的是根据编制设计文件的需要，全面地收集拟建区的岩土工程资料和水文资料，为编制工程设计文件提供工程地质依据。勘察任务如下：(1)查明边坡所处部位的地形、地貌特征；查明所属区域的地层时代、成因类型、地层岩性、地质构造、岩土埋藏条件与分布规律；查明边坡覆土层厚度、岩体风化程度(明确强风化带与中等风化带的界限)、岩体节理裂隙发育程度与岩体完整性、软弱夹层等情况；查明不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布位置等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数及整治措施建议；(2)依据工程地质和水文地质条件，结合设计及施工方法的要求，对各项指标进行数理统计，提出设计所需的技术参数；(3)查明边坡的水文地质条件、地下水的类型、埋深、地层的渗透性和地下水对拟建物建筑材料的腐蚀性，并做出评价。(4)分析边坡范围内已有的建筑物、地下构筑物及管线在施工过程中的稳定性，并提出防护措施。(5)查明边坡变形体的形态特征、范围、结构特征、滑动面（带）、水文地质条件及岩土体物理力学特征。(6)评价边坡的稳定性，分析其变形破坏机制及发展趋势，为边坡防治工程设计及决策提供地质依据。1.3勘察等级根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014，本工程安全等级为一级，地质环境复杂程度类别属于中等复杂场地，本岩土工程勘察等级为甲级。1.4勘察范围与勘察阶段的判定根据重庆市城乡建设委员会下发的渝建〔2013〕346号文，对本次勘察阶段判定见附表1.4-1，判定结论：根据目前设计方案，按照重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表判定，本项目为市政抢险工程，工程位置已确定，可进行一次性勘察。根据重庆市城乡建设委员会下发的渝建［2013］345号文件，对本工程的勘察范围判定见附表1.4-2，判定结论：根据重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定，本项目满足勘察范围。表1.4-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。在中等复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目，工程位置已确定，为市政抢险可进行一次性勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。滑坡影响面积占场地30%以下可进行一次性勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。坡角大于60°的自然岩坡影响面积占建设场地50%以下可进行一次性勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。//4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。//其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。//2建筑高度大于200m的超高层建筑。//3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米//4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。//表1.4-2重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。//2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。顺层边坡，勘察范围大于层面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。//4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。//基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。//2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。//3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。//1.5勘察依据及勘察执行标准1.5.1勘察依据(1)我院与业主签订的《建设工程勘察合同》。(2)业主提供的《大学城曾家大道西侧边坡抢险工程地质勘察技术要求》。(3)业主提供的拟建工程项目总平面布置图(电子版)。1.5.2勘察执行标准本次勘察执行的国家标准如下：(1)《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014；(2)《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；(3)《地质灾害防治工程勘查规范》DB50/T143-2018；(4)《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016年版)；(5)《市政工程勘察规范》CJJ56-2012；(6)《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；(7)《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009年版）；(8)《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)；(9)《工程测量规范》（GB50026-2015）；(10)《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；(11)《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）；(12)《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）；(13)《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）。1.5.3基准系统坐标系统：重庆市独立坐标系；高程系统：56年黄海高程系。1.6前人研究成果通过收集整理，可前人研究成果及已有的工程资料主要有：(1)1986年～1990年——《中华人民共和国地质图》重庆市幅H-48-94-A(1:5万)区域地质调查。(2)1975年～1977年——《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23(1:20万)区域地质调查。(3)1975年～1977年——1:20万《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23区域水文地质调查。(4)2021年1月由重庆市勘测院完成的《重庆轨道交通17号线一期岩土工程勘察报告(CK11+790~右CK25+863.053)》(初步勘察)。以上资料，本次勘察前进行了收集，部分资料直接或间接地被本次勘察所参考。上述资料对本次勘察工作起了指导性作用，提供了大量基础性资料，为本次勘察的地层识别、划分，了解场地地质构造部位，地下水分布情况等提供了参考。1.7勘察方案及工作完成情况1.7.1勘察方案本次勘察手段以钻探为主，辅以工程地质测绘、室内岩土试验等多种手段进行综合勘察。地质填图(调查与测绘)：填图范围为拟建物覆盖范围及周边影响范围，测绘比例尺为1:500，测绘面积约0.06km2。对有影响的地质因素作重点观测并加宽调查范围。勘探点布置原则：勘探点布置主要根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009年版）的相关规定并参考《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013执行。按边坡坡向(边坡变形方向)布置勘探线，勘探线间距20～30m，每条勘探线上布置3～4个钻孔，钻孔间距20～25m，钻孔深度按进入推测滑面以下5~8m控制，并保证进入中风化基岩5～8m，按上述原则，本次勘察共布置钻孔41个，其中18个钻孔为控制性孔。取样工作：控制性钻孔兼作取样钻孔。采取岩样进行单轴抗压试验及三轴抗剪试验，在预计采样位置若遇岩性变化分层，则每层均应取样。岩石数据样本应满足规范要求和数理统计要求，以保证所提出的岩土参数的可靠性和准确性，满足设计和施工要求。1.7.2工作完成情况本次勘察开始于2021年9月6日，由我院专业测绘人员用1台全站仪对钻孔进行定位、实测地质断面，3台钻机施钻。本次勘察共布设41个钻孔，全部外业工作于9月13日结束。尔后开展室内资料的整理、检查、分析、编制工程地质勘察报告。完成工作量见表1.7.2-1。表1.7.2-1勘察实物工作量一览表测量机械钻孔(m/孔)利用钻孔（m/孔）现场试验室内试验1/500工程地质测绘(km2)勘探点(个)剖面(条)抽水(孔)动力触探（m/孔）声波（m/孔）剪切波(m/孔)岩样(组)土样(件)水样(件)1.8勘探工作质量评述接受任务以后，我院工程人员在充分收集已有勘察资料的基础上，对拟建场地进行踏勘，按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014及勘察技术要求编制了勘察纲要。勘察中严格按纲要和现行规范执行，坚持ISO9001质量保证体系的各项要素，对勘测全过程实行动态管理，加强事前指导，中间检查，成果验收的三环节控制，杜绝不合格资料产生。(1)工程地质测绘工程地质调查和测绘使用比例1：500的地形图，观测定点、填绘精度为岩性层点位精度图上误差小于3mm，重点观察记录拟建区的地形地貌、地层岩性、不良地质作用、邻近建构筑物特征等。(2)钻孔测量和管线探测勘察测量系统采用重庆市独立坐标、黄海高程系，测量基准点采用我院一～三级测量控制点，每个钻孔测放采用全站仪测量，测放精度满足规范要求。钻探前采用探管仪逐孔核实孔位地下管线等设施情况，确保施工安全，对可疑孔位进一步采用先人工开挖至基岩面，再进行机械钻探。(3)钻探质量勘探线、点间距、钻孔深度以及测试样品的采集位置和数量均符合规范要求。钻探全部采用岩芯管清水回旋全取芯钻进工艺作业，钻探岩芯采取率人工填土大于65%，粉质粘土大于70%，强风化层大于65%、中等风化层大于85%。钻探中无掉钻头、垮孔、伤及作业人员、伤及地下管线、伤及周边建筑物安全等安全事故。(4)取样控制性钻孔兼作取样孔，岩样在钻探所取岩芯中选取，岩块数量应满足相关试验要求。岩石试验由重庆市勘测院检测所承担。进行室内岩土试验及现场原位测试的单位均具有相应的资质并通过计量认证，试验成果已加盖CMA计量认证标志。(5)水文地质钻孔按要求进行了孔内水位的观测工作，钻探结束后抽排循环水并观测水位变化和流量的变化情况，抽干后第二天再观测孔内水位。(6)内业整理本报告文字编写软件采用Microsoftword2003，制图软件采用北京理正工程地质勘察CAD8.5和AUTOCAD2010中文版。经我院自评，本次勘察成果资料符合国家有关规范要求，符合《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》之要求，勘察工作重点突出，查明了拟建场地工程地质和水文地质特征，满足规范要求，可供设计使用。2自然地理2.1行政区划及交通现状拟建工程场地行政区划隶属重庆市沙坪坝区，其中边坡1位于曾家大道与兴德路交叉口南侧，边坡2位于曾家大道与振华路交叉口南侧，交通方便。图2.1场地位置图2.2气象场地属亚热带湿润气候，具冬暖春早、雨量充沛、夜雨多、空气湿度大、云雾多、日照偏少等特点。多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃，日最低气温-1.8℃。湿度：多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。风：全年主导风向以北风为主，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。降水量：最大年降水量1544.8mm，最小年降水量740.1mm，多年平均降水量为1082.6mm，年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，降雨多集中在5～9月，约占全年降雨量的70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm；多年平均蒸发量1138.6mm。雾：全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。2.3水文场地勘察范围无地表水体。3工程地质条件3.1地形地貌拟建场地原始地貌为构造剥蚀丘陵地貌，由于修建市政道路曾家大道，开挖形成路堑边坡，边坡1地面高程约294.5~312.6m，边坡2地面高差约305.2~327.9m。3.2地层岩性场地内地层由第四系全新统松散层和侏罗系中统沙溪庙组岩层组成。各地层岩性特征简述于下：3.2.1第四系全新统(Q4)素填土(Q4ml)：杂色，主要由砂、泥岩块碎石、粘性土组成。块、碎石粒径一般20～200mm，局部最大可超过500mm，含量一般为40%～60%，主要呈松散～稍密状，稍湿。勘察揭露厚度为0.5m（ZK31）～8.5m（ZK36），堆填时间一般在5年以上。主要分布于曾家大道人行道范围以及边坡2坡顶，在边坡2北侧厚度较大。粉质粘土(Q4el+dl)：褐黄色，一般呈可塑状，韧性中等、干强度中等、稍有光泽，切面较光滑。残坡积成因，主要分布于原始地形沟槽区，现状多被后期填土覆盖，厚度一般为0～2.0m。～～～～～～～～～～～～～～～～～角度不整合～～～～～～～～～～～～～～～～3.2.2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)勘察区出露的岩层为一套强氧化环境下的河湖相碎屑岩沉积建造。以紫红色、褐红色砂质泥岩为主，夹褐灰色、灰色中至厚层块状细～中粒砂岩。(1)砂质泥岩：褐红色～紫红色，主要矿物成分为粘土矿物，粉砂泥质结构，中厚层状构造，中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整，属极软岩。(2)砂岩：灰色、褐灰色，主要矿物成份为石英、长石、云母等，细～中粒结构，薄～中厚层状构造，泥钙质胶结。中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整，边坡1砂岩属软岩，边坡2为较软岩。3.3地质构造勘察区位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部。构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。场地位于北碚向斜西翼，节理(裂隙)发生与构造运动密切相关，以走向NEE~SWW和走向NW~SE两组较发育。岩层倾向90~110，倾角13~18，优势产状100∠15，岩体层面结合很差，局部可见泥化夹层，为软弱结构面；主要发育二组构造裂隙：J1裂隙250~262∠66~72，优势产状257∠71，裂隙面平直，裂面粗糙，间距0.5~1m，延伸4~6m，裂隙宽一般2~4mm，局部有泥膜充填，结合很差，为软弱结构面；J2裂隙168~178∠60~70，优势产状175∠83，裂隙平直，间距0.5~1m，延伸1~4m，裂隙宽一般2~4mm，局部有泥质充填，结合很差，为软弱结构面。勘察场地无断层穿过。图3.3构造纲要图3.4水文地质条件场区地表封闭差，裸露型地层其地下水主要接受大气降水的渗入补给，浅部地层成为其地下水补给通道，大气降水一部分顺坡流排泄，一部分沿风化裂隙潜入地下，再从地势低洼处流出地表。场区地下水补给、排泄条件较好，地下水流量受大气降水的严格控制，雨季水大，枯季水小或断流。场区内地下水具有补给条件单一、短途径流、就近排泄的特点。（1）第四系松散层孔隙水不连续分布在人工填土层及残坡积层中，多为局部性上层滞水，水量较小，动态幅度大，水质成分由含水介质的性质决定，主要由大气降水补给。场地人工填土层及残坡积层较薄，富水性差。根据相邻场地勘察成果：残积、坡积层中的地下水，水质较好，化学成分属HCO3-Ca、Na型，矿化度低，对混凝土具有微腐蚀性。人工填土层中地下水，化学成分较复杂，与堆填物成分相关，一般对混凝土具有微腐蚀性。本次勘察在边坡2北侧原始地形低洼处测得地下水位为306.68m，范围较小，但在雨季降雨集中时水位可能进一步抬升。（2）基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统；构造裂隙水分布于中下部的中厚~厚层块状基岩裂隙中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，水量大小与裂隙发育程度和裂隙贯通性密切相关，一般呈滴状或脉状，动态不稳定，由于岩层倾斜，局部基岩中的裂隙水具承压性。根据重庆地区经验，场区主要含水层主要为弱～中等透水层。3.5不良地质作用及特殊性岩土2021年9月5日晚，边坡1发生滑坡，滑坡段边坡长约26m，高约10m，厚度约5m，体积约1300m3，为小型岩质滑坡。边坡2坡顶较为平缓，排水设施不足，坡顶填土冲刷较为严重。并且由于边坡长期裸露，泥岩风化严重，存在剥落、掉块现象。由于冲刷、剥落的岩土体堆积于道路边围墙后，造成围墙局部变形、开裂。图3.4边坡1滑坡现场图图3.5边坡2坡顶冲刷现场图场地内无断层、崩塌、泥石流、采空区等其他不良地质现象。场地内的特殊岩土主要为人工填土、粉质粘土及基岩强风化层。人工填土：主要由砂岩、泥岩块碎石、粘性土组成，局部夹杂有少量砼。结构松散～稍密，主要分布于边坡北东侧及后缘。粉质粘土：褐黄色，一般呈可塑状，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，残坡积成因，主要分布于原始地形沟槽区。场地基岩强风化带厚一般0.50～2.00m，岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软，岩体基本质量等级为V级。3.6地震根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016年版)及《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2015），勘察区抗震设防烈度为6度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。3.7岩土施工工程分级根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A，场地内岩、土可挖性分级类别为：=1\*GB2⑴普通土：素填土、粉质粘土、粉质粘土含块石，土石等级为Ⅱ级。=2\*GB2⑵硬土：基岩强风化带，素填土，土石等级为Ⅲ级。=3\*GB2⑶软石：中等风化的砂质泥岩，强度较低的砂岩，层状～块状结构，可挖性分级为IV级。=4\*GB2⑷次坚石：场地内强度较高的中等风化砂岩，块状结构，可挖性分级为V级。3.8岩体基本质量等级根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)表3.2.2-3，本场地岩体基本质量等级分类如下：边坡1砂质泥岩单轴饱和抗压强度1.8MPa～3.2MPa，标准值2.0MPa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级分类属Ⅴ类；砂岩单轴饱和抗压强度3.04MPa～7.90MPa，标准值5.0MPa，属软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级分类属IV类。强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育，岩体质量等级为Ⅴ级。边坡2砂质泥岩单轴饱和抗压强度1.74MPa～4.46MPa，标准值2.6MPa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级分类属Ⅴ类；砂岩单轴饱和抗压强度8.85MPa～25.7MPa，标准值17.4MPa，属较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级分类属IV类。强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育，岩体质量等级为Ⅴ级。3.9相邻建筑物边坡1、边坡2坡脚为主干道曾家大道，市政管网（包括电力、电信、燃气、给水、排水管线）均分布于曾家大道人行道范围，边坡1坡顶约20m处为高压铁塔。图3.6边坡1坡顶高压电塔4试验资料的整理与选用4.1室内试验资料的整理本次勘察共取岩样18组，其中砂质泥岩9组，砂岩9组。本次岩石试验成果的统计，力学参数的取值当样本数小于9个时，依据试验情况取经验值作为标准值；当样本数不小于9个时，按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016式10.2.8确定标准值。计算公式如下：（10.2.8-1）（10.2.8-2）式中： 平均值； n 样本数； 变异系数； 修正系数；其中作用项取“+”，抗力项取“－”。注：式中正负号按不利组合考虑，其中作用项取“+”，抗力项取“-”，如岩石抗压强度标准值在地基承载力、结构设计按抗力项进行统计分析，在考虑岩土施工工程分级、设备选型时应按作用项进行统计分析。统计成果见表4.1-1～4.1-4。表4.1-1边坡1砂质泥岩室内试验成果汇总统计表地

层

代

号岩

石

名

称岩

样

编

号强度指标软

化

系

数抗压强度(MPa)抗剪强度抗

拉

强

度饱和天然内摩察角Φ内聚力CRaRb(°)MPaMPaJ2S砂质泥岩ZK43.125.850.553.015.693.195.43ZK91.893.840.511.953.721.843.60ZK152.224.430.522.164.282.314.16平均值(fm)2.414.550.53标准差(σ)0.5490.8750.02变异系数(δ)0.230.190.04样本数(N)993标准值(fk)2.04.00.49最小值1.843.600.51最大值3.195.850.55表4.1-2边坡1砂岩室内试验成果汇总统计表地

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号岩

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称岩

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号强度指标软

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数抗压强度(MPa)抗剪强度抗

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度饱和天然内摩察角Φ内聚力CRaRb(°)MPaMPaJ2S砂岩ZK27.6813.020.617.3712.627.9012.15ZK85.9110.80.576.2110.65.8110.1ZK127.1511.940.606.9311.556.6611.07ZK133.126.350.513.046.203.265.96平均值(fm)5.9210.200.57标准差(σ)1.7972.5690.04变异系数(δ)0.300.250.08样本数(N)12124标准值(fk)5.08.80.52最小值3.045.960.51最大值7.9013.020.61表4.1-3边坡2砂质泥岩室内试验成果汇总统计表地

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拉

强

度饱和天然内摩察角Φ内聚力CRaRb(°)MPaMPaJ2S砂质泥岩ZK222.895.540.542.795.322.965.16ZK331.783.6935.00.920.170.501.743.590.151.863.460.16ZK354.327.550.594.187.364.467.09ZK362.885.490.542.775.332.965.14ZK372.905.570.543.025.432.835.25ZK382.855.4336.11.050.180.542.935.300.172.775.110.17平均值(fm)2.945.3835.550.9850.1670.54标准差(σ)0.7611.1270.0100.03变异系数(δ)0.260.210.060.05样本数(N)18182266标准值(fk)2.64.90.160.52最小值1.743.460.150.50最大值4.467.550.180.59表4.1-4边坡2砂岩室内试验成果汇总统计表地

层

代

号岩

石

名

称岩

样

编

号强度指标软

化

系

数抗压强度(MPa)抗剪强度抗

拉

强

度饱和天然内摩察角Φ内聚力CRaRb(°)MPaMPaJ2S砂岩ZK189.1515.50.618.8514.99.4514.5ZK2024.834.70.7424.033.525.632.3ZK2424.434.645.35.511.150.7425.733.41.1724.032.11.19ZK2717.126.70.6617.626.116.624.9ZK2825.734.745.35.581.170.7425.033.91.1824.132.61.19平均值(fm)2129.845.35.541.1750.7标准差(σ)4.3144.3650.0150.06变异系数(δ)0.210.150.0130.09样本数(N)662265标准值(fk)17.426.21.160.64最小值8.8514.51.150.61最大值25.734.71.190.74由统计表可知，边坡1砂质泥岩饱和单轴抗压强度范围值在1.84～3.19MPa间，标准值为2.0MPa，变异系数0.23，变异性中等；天然单轴抗压强度范围值在3.60～5.85MPa间，标准值为4.0MPa，变异系数0.19，变异性低。边坡1砂岩饱和单轴抗压强度范围值在3.04～7.90MP间，标准值为5.0MPa，变异系数0.30，变异性中等；天然单轴抗压强度范围值在5.96～13.02MPa间，标准值为4.0MPa，变异系数0.25，变异性中等。边坡2砂质泥岩饱和单轴抗压强度范围值在1.74～4.46MPa间，标准值为2.6MPa，变异系数0.26，变异性中等；天然单轴抗压强度范围值在3.46～7.55MPa间，标准值为4.9MPa，变异系数0.21，变异性低。边坡2砂岩饱和单轴抗压强度范围值在8.85～25.70MP间，标准值为17.4MPa，变异系数0.21，变异性中等；天然单轴抗压强度范围值在14.5～34.7MPa间，标准值为26.2MPa，变异系数0.15，变异性低。综上，本报告所提岩土参数值为在概率统计基础上的标准值，但是在实际工程采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值的差异。4.2岩土设计参数选取及建议(1)岩体物理力学性质指标①物理性质指标结合重庆地区经验确定；抗压强度取试验统计值；②层面、裂隙面抗剪强度参数结合裂隙性状，根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016附录G表G.0.1按经验取值；岩土界面天然c、根据经验取值，饱和状态c、根据经验进行折减；③人工填土地基承载力特征值应根据现场载荷试验确定；④岩土层地基系数参考《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录G选用，岩土体与锚固体的粘结强度结合岩石抗压强度特征值根据《建筑边坡工程设计规范》GB50330-2013表8.2.3-2、3选用；⑤岩土与挡墙底面摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表11.2.3选用。(2)地基承载力地基承载力特征值fak按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条确定，即fak=ᵞf*fuk；式中fak地基承载力特征值（kpa）；fuk地基极限承载力标准值（kpa）；ᵞf地基承载力分项系数，对土质地基取0.50，对岩质地基取0.33。地基极限承载力标准值根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条确定，即由岩石天然抗压强度标准值（当岩体受水浸泡时，用饱和值）乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.70~1.40（坚硬岩与较硬岩取较小值），较完整地基条件系数取1.40~1.10（坚硬岩与较硬岩取较小值），较破碎地基条件系数取1.10~0.70（坚硬岩与较硬岩取较小值）。本工程场地的地基条件系数取1.10。(3)其它参数根据试验成果或地区经验，并结合本工程的特征确定。本工程设计参数建议值见表4.2-1：表4.2-1岩土物理力学参数建议值岩土名称粉质黏土人工填土砂质泥岩（边坡1）砂质泥岩（边坡2）砂岩（边坡1）砂岩（边坡2）裂隙面层面岩土界面强风化中风化强风化中风化强风化中风化强风化中风化重度(kN/m3)20.5*21*25*25.8*25*25.8*24*24.9*24.6*25.0*天然抗压强度(MPa)4.04.98.826.2饱和抗压强度(MPa)2.02.65.017.4地基承载力特征值(kPa)120*现场试验确定300*1452300*1778350*1815400*6316内摩擦角φ(ο)10*28*(综合)30*3235*4018*12*8*内聚力C(kPa)18*280*300500*150035*20*15*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)270*280*360*760*岩体水平抗力系数（MN/m3）50*60*100*300*土体水平抗力系数的比例系数(MN/m4)14*10*基底摩擦系数0.25*0.25*0.35*0.45*0.35*0.5*0.4*0.5*0.4*0.55*注：表中带“*”数据为根据相关规范或重庆地区地方经验提供。当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表中的土体水平抗力系数的比例系数乘以0.4后采用。5工程地质评价及建议5.1边坡1稳定性评价该段边坡原始地貌为构造剥蚀丘陵地貌，由于曾家大道的修建开挖形成路堑边坡。坡脚高程294.5~296.6m，坡顶高程约301.0~307.9m，边坡高度5.0~12.2m。边坡现状坡率约1:0.2~1:1.0，坡顶平缓。边坡上覆土层为粉质粘土，厚度一般0.5~2.0m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂、泥岩不等厚互层且以砂岩为主，线路位于北碚向斜西翼，岩层产状平缓，岩层产状为100º∠15º。距坡顶线约22m为高压铁塔，边坡坡脚为已建城市主干道曾家大道，边坡安全等级为一级，安全系数取1.35.为保护坡顶高压铁塔，CDE段边坡已修建了抗滑桩进行支挡，抗滑桩距现状坡顶线约4~7m，距坡脚道路边线约15.0m，根据竣工资料，抗滑桩为人工挖孔矩形桩，截面尺寸1.5×2.5m，中心距5.0m。根据现场调查，抗滑桩及桩后岩土体未发生明显变形。抗滑桩与道路间边坡未进行防护，坡面裸露。边坡AB段无支挡及防护结构。（1）AB段边坡该段边坡长约28m，高约5.0~10.0m，边坡倾向90°，为岩土混合边坡。上部土层厚约0.5~2.0m，为粉质黏土。边坡上部土层厚度较小，岩土分界面平缓，土体沿岩土界面整体滑移风险小。可按1:1.75进行放坡处理。边坡下部岩质边坡高约4.2~9.0m，坡向90°，为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、砂质泥岩。根据赤平投影图5.1-1分析可知，边坡层面及J1与J2的交线外倾，边坡稳定性主要受层面控制，为顺层边坡，层面倾角15°，边坡易沿层面发生顺层滑动。根据现场调查，边坡坡面距坡脚0.5~1.5m处有一软弱夹层，夹层厚约20cm，呈薄层状，泥质胶结，质软，手掰易碎，边坡易沿该夹层滑移。图5.1-1边坡1赤平投影图5.1-2边坡软弱夹层为进一步分析边坡沿层面的稳定性，按平面滑动法采用《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A的A.0.2式对1-1’，2-2’剖面进行稳定性计算（计算结果见下图表）。图5.1-31-1’剖面计算简图图5.1-42-2’剖面计算简图表5.1-11-1’剖面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力裂隙水压力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E117.98463.8807.2815.002012240.84120.060.002.01E216.74431.8961.254.3715.002012163.05111.780.001.46E337.11957.44101.257.6515.002012328.05247.800.001.32E416.45424.41151.253.9015.002012132.99109.850.001.21表5.1-22-2’剖面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力裂隙水压力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E152.701359.66012.4215.002012527.56351.910.001.50E283.302149.14101.2511.2315.002012644.33556.240.001.16E336.94953.05151.255.1615.002012266.73246.670.001.08由以上计算可知，在暴雨工况下，边坡沿层面稳定系数处于1.08~1.21之间，边坡处于基本稳定状态，安全储备不足。建议对边坡按1:0.5放坡后设置锚杆挡墙支护加固，或沿层面进行清方卸载。边坡破裂角取15.0°。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013表4.1.4，该边坡岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取52°。边坡开挖完成后应立即封闭防止边坡岩体风化，并加强截排水工作，进行综合治理。（2）BCD段边坡该段边坡长约26m，高约10.0~12.2m，边坡倾向90°，为岩土混合边坡。2021年9月5日晚，该段发生垮塌，垮塌段边坡长约26m，高约10m，厚度约5m，体积约1300m3，为小型岩质滑坡。1）变形区形态特征根据现场调查，边坡变形区范围清晰明显，前缘为路堑边坡坡脚，后缘距坡脚约4.8m，走向与边坡基本一致，为沿陡倾裂隙J1发展形成，后壁陡峭、光滑、贯通。左右两侧边界为沿陡倾裂隙J2发展形成。平面上，变形体呈南北长、东西窄的方形。剖面上变形体为上窄下宽的多面体。根据现场调查，边坡变形体沿层面滑动、倾倒，已基本与边坡母岩脱离，在滑坡后壁及侧面局部存在松动浮石。现有变形体范围外未发现明显变形、开裂等迹象。图5.1-5边坡1变形区域平面图图5.1-6垮塌整体形态图5.1-7滑坡后壁图5.1-8裂隙夹泥2）变形体物质组成及滑面特征根据地面调查和勘探成果，滑体主要为砂岩，后缘有少量粉质黏土。砂岩：灰色、褐灰色，主要矿物成份为石英、长石、云母等，细～中粒结构，薄～中厚层状构造，泥钙质胶结。中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整，属软岩，局部含泥质重，泥质胶结，强度低，属极软岩。粉质粘土：褐黄色，一般呈可塑状，韧性中等、干强度中等、稍有光泽，切面较光滑，残坡积成因。滑坡处厚度0~0.5m。根据地面调查和勘探成果，变形体为沿层面滑动，滑面平整贯通，产状100∠15，可见泥化夹层，结合极差。3）滑坡成因分析该滑坡为岩质顺层滑坡，由于曾家大道修建切坡形成临空面，边坡坡面无封闭支护措施、坡顶未封闭，且裸露时间长达数年，导致边坡岩体裂隙扩张强烈，受裂隙J1及层面的切割形成单体。边坡后缘地形平缓，形成了一个相对平坦的雨水滞留带，大气降雨不易及时向坡下排泄，岩体裂隙发育，贯通性较好，导致暴雨集中渗入岩体的陡倾裂隙之中，一方面水对岩体层面进行浸泡、软化形成泥化夹层，降低了层面的抗剪强度，另一方面裂隙水压力作用于岩体，增大了下滑力，受裂隙J1及层面的切割形成的岩块体失去平衡下滑形成滑坡。4）滑面抗剪强度指标对滑面的抗剪强度指标采用反演分析确定，选取3-3’剖面进行反演分析，滑动面为层面，采用平面滑动法，后缘有填土时按加载计算，按饱和工况。反演过程及成果见表5.1-6，其它参数按表4.2-1选取。图5.1-9滑面参数计算示意图表5.1-3滑面抗剪强度指标反演计算表（3-3’剖面）Ф(º)C(kPa)1716151413101.061.041.010.990.9790.990.970.950.920.980.930.900.880.860.8370.860.840.840.790.77根据以上反演结果综合分析，滑面（泥化夹层）的内摩擦角φ取9.0º，粘聚力c取15.0kPa，此时剖面的稳定性系数为0.95，与现场实际较为吻合。5）滑坡现状稳定性及发展趋势根据现场调查，已滑动部分岩体堆积于坡脚，现状基本稳定。滑坡两侧受滑动挤压及层面裂隙切割，多形成危岩单体，且坡度较陡坡，易发生崩塌倾倒，处于不稳定状态。沿拉裂槽后缘边界形成新的高陡临空面，对滑坡后缘岩体进行稳定性计算，图表如下：图5.1-10滑坡后壁岩体稳定性计算简图（3-3’剖面）表5.1-3滑坡后壁岩体3-3’剖面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力裂隙水压力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E167.801749.24806.0515.002012463.14452.7415.631.02根据表5.1-3的计算结果，滑体后缘岩体稳定性系数为1.02，处于欠稳定状态，在连续降雨的情况下，上部雨水沿山坡坡体下流汇集，从滑坡后沿的裂缝中下渗，在岩层面形成饱水，将接触带的泥化夹层进一步软化，易发生再次失稳。6）治理建议措施基于以上分析，建议及时对该段边坡进行抢险治理，首先应完善边坡截排水措施，防止雨水入渗进一步恶化边坡稳定性，然后对滑体以及边坡上松动岩块进行清除，后壁陡坡按1:0.50进行放坡后设置锚杆挡墙进行支护。施工期间应对边坡进行变形监测，确保施工安全。（3）DE段边坡该段边坡长约35m，高约11.0~12.2m，边坡倾向90°，为岩土混合边坡。上部土层厚约0.5~1.0m，为粉质黏土。边坡上部土层厚度较小，岩土分界面平缓，土体沿岩土界面整体滑移风险小。可按1:1.75进行放坡处理。边坡下部岩质边坡高约10.5~110m，坡向90°，为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、砂质泥岩。根据赤平投影图5.1-1分析可知，边坡层面及J1与J2的交线外倾，边坡稳定性主要受层面控制，为顺层边坡，层面倾角15°，边坡易沿层面发生顺层滑动。图5.1-114-4’剖面计算简图图5.1-125-5’剖面计算简图表5.1-44-4’剖面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力裂隙水压力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E1110.002838.00101.2514.5115.002012851.36734.530.001.16表5.1-55-5’剖面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力裂隙水压力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E177.061988.1518014.7015.002012663.93514.570.001.29由以上计算可知，在暴雨工况下，边坡沿层面稳定系数处于1.16~1.29之间，边坡处于基本稳定状态，安全储备不足。建议对边坡按1:0.5放坡后设置锚杆挡墙支护加固。边坡破裂角取15.0°。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013表4.1.4，该边坡岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取52°。边坡开挖完成后应立即封闭防止边坡岩体风化，并加强截排水工作，进行综合治理。5.2边坡2稳定性评价该段边坡原始地貌为构造剥蚀丘陵地貌，由于曾家大道的修建开挖形成路堑边坡，边坡长约180m。坡脚高程305.2~309.5m，坡顶高程约306.2~316.5m，边坡高度1.0~9.0m。边坡现状坡率约1:0.5~1:1.0，坡顶较平缓。边坡上覆土层为主要为素填土，局部存在粉质黏土及杂填土，厚度一般0~8.0m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂、泥岩，线路位于北碚向斜西翼，岩层产状平缓，岩层产状为100º∠15º。边坡坡脚为已建城市主干道曾家大道，边坡安全等级为一级，安全系数取1.35.（1）FG段边坡该段边坡长约44m，高约2.1~4.3m，边坡倾向90°，为土质边坡。该段边坡岩土分界面位于坡脚以下，边坡不会沿岩土界面发生整体滑动，潜在破坏模式为土体内部的圆弧滑动。建议在坡脚设置挡墙，挡墙以上部分边坡按1:1.75放坡，并做好截排水措施。（2）GH段边坡该段边坡长约21m，高约4.3~8.0m，边坡倾向90°，为岩土混合边坡。上部土层厚约0~4.0m，为素填土，松散~稍密。为评价土层沿岩土界面的稳定性，按平面滑动法采用《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A的A.0.2式对12-12’剖面进行稳定性计算（计算结果见下图表）。图5.2-112-12’剖面土层沿岩土界面稳定性计算简图表5.2-112-12’剖面岩土界面稳定性计算表（暴雨）剖面滑块面积滑体重力滑面长滑面倾角内聚力内摩擦角抗滑力Ri下滑力Ti剩余下滑力稳定性系数(K)(m2)(kN/m)L(m)α(°)C(kPa)Φ(°)(kN/m)(kN/m)(kN/m)E111.88249.4810.6514.00158193.7760.350.003.21E220.23424.837.9914.00158177.78102.7810.491.73E316.82353.225.4714.00158130.2285.4517.861.52E412.34259.145.7014.00158120.8462.690.001.93由计算可知，上部土层沿岩土界面处于稳定状态，潜在破坏模式为沿土体内部的圆弧滑动，建议采用1:1.75进行放坡，并进行坡面防护，做好截排水措施。下部岩质边坡高0~8.0m，为沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，根据赤平投影图5.1-1分析可知，边坡层面及J1与J2的交线外倾，边坡稳定性主要受层面控制，为顺层边坡，层面倾角15°。类比边坡1稳定性情况，在边坡长期裸露情况下，易导致边坡岩体裂隙逐渐扩张，受裂隙J1及层面的切割形成单体，地表水渗入岩体的陡倾裂隙之中，一方面水对岩体层面进行浸泡、软化形成泥化夹层，降低层面的抗剪强度，另一方面裂隙水压力作用于岩体，增大下滑力，受裂隙J1及层面的切割形成的岩块体易失去平衡下滑形成滑坡。建议在边坡坡脚设置挡墙，挡墙上部边坡设置锚杆加固或沿层面放坡，并进行坡面防护。边坡破裂角取15.0°。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013表4.1.4，该边坡岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取52°。边坡开挖完成后应立即封闭防止边坡岩体风化，并加强截排水工作，进行综合治理。（3）HI段边坡该段边坡长约76m，高约5.0~9.0m，边坡倾向90°，为岩质边坡。岩性为沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，根据赤平投影图5.1-1分析可知，边坡层面及J1与J2的交线外倾，边坡稳定性主要受层面控制，为顺层边坡，层面倾角15°。类比边坡1稳定性情况，在边坡长期裸露情况下，易导致边坡岩体裂隙逐渐扩张，受裂隙J1及层面的切割形成单体，地表水渗入岩体的陡倾裂隙之中，一方面水对岩体层面进行浸泡、软化形成泥化夹层，降低层面的抗剪强度，另一方面裂隙水压力作用于岩体，增大下滑力，受裂隙J1及层面的切割形成的岩块体易失去平衡下滑形成滑坡。建议在边坡坡脚设置挡墙，挡墙上部边坡设置锚杆加固或沿层面放坡，并进行坡面防护。边坡破裂角取15.0°。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013表4.1.4，该边坡岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取52°。边坡开挖完成后应立即封闭防止边坡岩体风化，并加强截排水工作，进行综合治理。（4）IJ段边坡该段边坡长约31m，高约1.0~5.0m，边坡倾向90°，为岩土混合边坡。上部