广东省某工程钢管脚手架施工方案

XXXXXXX工程钢管脚手架施工工方案编制单位：XXXXXXXXXXXXXXXXXX编制人：审核人：日期：：钢管脚手架施工工方案一、落地扣件式式钢管脚手架架：1、参数信息::（1）脚手架参参数双排脚手架搭设设高度为49.5米，采用单单管立杆；搭设尺寸为：立立杆的纵距为为1.50米，立杆的的横距为0.80米，大小横横杆的步距为为1.80米；内排架距离墙长长度为0.30米；小横杆在上，搭搭接在大横杆杆上的小横杆杆根数为2根；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；横杆与立杆连接接方式为双扣扣件；取扣件件抗滑承载力力系数为0.80；连墙件采用两步步两跨，竖向向间距3.600米，水平间间距3.00米，采用扣扣件连接；连墙件连接方式式为单扣件；；（2）活荷载参参数施工均布活荷载载标准值:3.0000kN//m2；脚手架用用途:结构、装饰饰脚手架；同时施工层数::2层；（3）风荷载参参数本工程地处广东东省河源，基基本风压为0.30kN/m22；风荷载高度变化化系数μz为0.84，风荷载体体型系数μs为0.65；脚手架计算中考考虑风荷载作作用；（4）静荷载参参数每米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准准值(kN/m2):0.3350；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/m2):0.1140；安全设施与安全全网(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:7；脚手板类别:竹竹串片脚手板板；栏杆挡板板类别:栏杆、竹串串片脚手板挡挡板；每米脚手架钢管管自重标准值值(kN/m2):0.0038；（5）地基参数数地基类型:人防防地下室顶板板及砼楼板；；地基承载力力标准值(即设计活荷荷载)(kN//m2):3500.00；立杆基础础底面面积(m2):0.009。2、小横杆的计计算:小横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算，小横杆在在大横杆的上上面。按照小横杆上面面的脚手板和和活荷载作为为均布荷载计计算小横杆的的最大弯矩和和变形。（1）均布荷载载值计算小横杆的自重标标准值:P1=0.0038kNN/m；脚手板的荷载标标准值:P2=0.3350×1..500/33=0.1775kN//m；活荷载标准值::Q=3..000×11.500//3=1.5500kNN/m；荷载的计算值::q=1..2×0.0038+1..2×0.1175+1..4×1.5500=2.3566kN/mm；小横杆计算算简图（2）强度计算算最大弯矩考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的弯矩，计算公式如下::最大弯矩Mqqmax==2.3566×0.80002/8=0.1888kN.mm；最大应力计算值值σ=Mqmmax/W=37.1104N//mm2；小横杆的最大应应力计算值σ=37..104NN/mm2小于小横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！（3）挠度计算算:最大挠度考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的挠度荷载标准值q==0.0388+0.1775+1.5500=1.7133kN/mm；最大挠度V=0104659)6小横杆的最大挠挠度0.3664mm小于小横杆的最最大容许挠度度053满足要求！！3、大横杆的计计算:大横杆按照三跨跨连续梁进行行强度和挠度度计算，小横横杆在大横杆杆的上面。（1）荷载值计计算小横杆的自重标标准值:800N；脚手板的荷载标标准值:005=0；活荷载标准值::3×001；荷载的设计值::1.1.1./9N；大横杆计算算简图（2）强度验算算最大弯矩考虑为为大横杆自重重均布荷载与与小横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的弯矩和和。均布荷载最大弯弯矩计算:x835.=0m集中荷载最大大弯矩计算公公式如下:集中荷载最大弯弯矩计算:x69.7m；M=M1mmax+M2maxx=0..010+00.377==0.3888kN.mm最大应力计算值值.10=4m；大横杆的最大应应力计算值σ=766.341N/mm22小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！（3）挠度验算算最大挠度考虑为为大横杆自重重均布荷载与与小横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和,单位:mm均布荷载最大挠挠度计算公式式如下:大横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度：：0×80/×0×00m；集中荷载最大挠挠度计算公式式如下:集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度：小横杆传递荷载载P=（0.0311+0.1440+1.2200）/2=0..685kNN865312×10=3；；最大挠度和：VV=Vmaax+VVpmax==0.0552+1.7734=1..787mmm；大横杆的最大挠挠度1.7887mm小于大横杆的最最大容许挠度度15000.0/150=110.0与10mm，满足要求求！4、扣件抗滑力力的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，P96页，双扣件件承载力设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转双双扣件承载力力取值为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；小横杆的自重标标准值:P1=0..038×00.800××2/2=00.031kN；大横杆的自重标标准值:P2=0..038×11.500==0.0588kN；脚手板的自重标标准值:P3=0..350×00.800××1.5000/2=0..210kkN；活荷载标准值::Q=3.0000×0.8000×1.5500/22=1..800kkN；荷载的设计值::R=1..2×(0..058+00.210))+1.4××1.8000=2.8441kN；R<12..80kNN,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!5、脚手架立杆杆荷载计算:作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN)，为0.12448[4./5×80.9；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m2)；采用竹串串片脚手板，标标准值为0.35NG2=0.3500×7×1..500×((0.8000+0.3))/2=2.0211kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹串片脚脚手板挡板，标标准值为0.14NG3==0.1440×7×11.500//2=00.735kN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m2)；0.0055NG4==0.0005×1.5500×500.000=0.3375kNN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=113.4255kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=33.000××0.8000×1.5000×2/22=3..600kkN；风荷载标准值按按照以下公式式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo=0.3300kNN/m2；Uz--风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz==0.8440；Us--风荷载体型型系数：取值值为0.649；经计算得到，风风荷载标准值值Wk==0.7×0.3000×0.8840×0..649==0.1114kN//m2；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1.4NNQ=1.22×13.4425+11.4×3..600=21.1550kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为2012401.9；；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为.1L1.×0×0/=6.；6、立杆的稳定定性计算:外脚手架采用双双立杆搭设部部分，按照构构造要求设置置，不进行稳稳定性计算，只只进行单立杆杆的稳定性计计算。不组合风荷载时时，立杆的稳稳定性计算公公式为：立杆的轴向压力力设计值：N=211.150kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表5.3.3得：μ=1..500；计算长度,由由公式lo=kμh确定：l0=3..119mm；长细比Lo//i=1197.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：1；立杆净截面面积积：A=4.89cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=211150.0000/(0..186×4489.0000)=2002.5300N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=2002.5300N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力力设计值：N=200.394kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表5.3.3得：μ=1..500；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：l0=3..119mm；长细比:L00/i=197.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积积：A=4.89cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；30.40640025m；立杆稳定性计算算σ=2337.2511N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！7、最大搭设高高度的计算:按《规范》5..3.6条不考虑风风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准准值产生的轴轴向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NG2+NG3+NG4=33.131kN；活荷载标准值：NQ=3..600kkN；每米立杆承受的的结构自重标标准值：Gk=0..125kkN/m；.4××00.1.]225；按《规范》5..3.7条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=665.7599/(1++0.0011×65.7759)=661.7022m；[H]=611.702和50比较取较小小值。得到，脚脚手架搭设高高度限值[H]=50.0000m，满足要求求！按《规范》5..3.6条考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准准值产生的轴轴向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NG2+NG3+NG4=33.131kN；活荷载标准值：NQ=3..600kkN；每米立杆承受的的结构自重标标准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风风荷载标准值值产生的弯矩矩：k/450486m；0×04.1(3+×(088.5)1.=9；按《规范》5..3.7条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=662.8911/(1++0.0011×62.8891)=559.1700m；[H]=599.170和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50.0000m，满足要求求！8、连墙件的计计算:连墙件的轴向向力设计值应应按照下式计计算：NNl=Nlww+N0风荷载标准值Wk=0..114kkN/m2；每个连墙件的覆覆盖面积内脚脚手架外侧的的迎风面积Aw=100.800m2；按《规范》5..4.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=11.4×Wkk×Aw=1..731kkN；连墙件的轴向力力设计值Nl=Nlww+N0=6.7731kNN；连墙件承载力设设计值按下式式计算：Nff=φ·A·[ff]其中φ---轴心受压立立杆的稳定系系数；由长细比l00/i=3300.0000/15..800的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A==4.899cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载载力设计值为为99-5×=1N；Nl=6..731<<Nf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用单扣扣件与墙体连连接。由以上计算得到到Nl=6.7731小于单扣件件的抗滑力8.0kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图9、立杆的地基基承载力计算算:立杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求p≤fg地基承载力设计计值:fg=fggk×kc=1775.0000kN/mm2；其中，地基承载载力标准值：：fgk=3550.0000kN/mm2；立杆基础底面的的平均压力：：p=NN/A=1162.5994kN//m2；其中，上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值：N=220.3944kN；基础底面面积：A=00.090m2。p=162.5594≤fg=175..000kkN/m2。地基承载载力满足要求求！二、悬挑扣件式式钢管脚手架架：1、参数信息::(1)脚手架参参数双排脚手架搭设设高度为49.5米，立杆采采用单立杆；；搭设尺寸为：立立杆的纵距为为1.50米，立杆的的横距为0.80米，立杆的的步距为1.80米；内排架距离墙长长度为0.30米；小横杆在上，搭搭接在大横杆杆上的小横杆杆根数为2根；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；横杆与立杆连接接方式为单扣扣件；取扣件件抗滑承载力力系数0.80；连墙件布置取两两步两跨，竖竖向间距3.600米，水平间间距3.00米，采用扣扣件连接；连墙件连接方式式为单扣件连连接；(2)活荷载参参数施工均布荷载标标准值(kN/m2):3.0000；脚手架用用途:结构、装饰饰脚手架；同时施工层数::2层；(3)风荷载参参数本工程地处广东东省河源，查查荷载规范基基本风压为0.300，风荷载高高度变化系数数μz为0.740，风荷载体体型系数μs为0.649；计算中考虑风荷荷载作用；(4)静荷载参参数每米立杆承受的的结构自重荷荷载标准值(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准准值(kN/m2):0.3350；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/m2):0.1140；安全设施与安全全网自重标准准值(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:4层；脚手板类别:竹竹串片脚手板板；栏杆挡板板类别:栏杆、竹串串片脚手板挡挡板；(5)水平悬挑挑支撑梁悬挑水平钢梁采采用20a号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.50米，建筑物物内锚固段长长度2.000米。与楼板连接的螺螺栓直径(mm)::20.000；楼板混凝土标号号:C30；(6)拉绳与支支杆参数支撑数量为:11；钢丝绳安全系数数为:3.5000；钢丝绳与墙距离离为(m):11.200；悬挑水平钢梁采采用钢丝绳与与建筑物拉结结，最里面面面钢丝绳距离离建筑物1.200m。2、小横杆的的计算:小横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算，小横杆在在大横杆的上上面。按照小横杆上面面的脚手板和和活荷载作为为均布荷载计计算小横杆的的最大弯矩和和变形。(1)均布荷载载值计算小横杆的自重标标准值:P1=0.0038kNN/m；脚手板的荷载标标准值:P2=0.3350×1..500/33=0.1775kN//m；活荷载标准值::Q=3..000×11.500//3=1.5500kNN/m；荷载的计算值::q=1..2×0.0038+1..2×0.1175+1..4×1.5500=2.3566kN/mm；小横杆计计算简图(2)强度计算算最大弯矩考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的弯矩，计算公式如下::最大弯矩Mqqmax==2.3566×0.80002/8=0.1888kN.mm；最大应力计算值值σ=Mqmmax/W=37.1104N//mm2；小横杆的最大应应力计算值σ=37..104NN/mm2小于小横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！(3)挠度计算算:最大挠度考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的挠度荷载标准值q==0.0388+0.1775+1.5500=1.7133kN/mm；最大挠度010(2×100；小横杆的最大挠挠度0.3664mm小于小横杆的最最大容许挠度度800..0/1150=5..333与10mm，满足要求求！3、大横杆的的计算:大横杆按照三跨跨连续梁进行行强度和挠度度计算，小横横杆在大横杆杆的上面。(1)荷载值计计算小横杆的自重标标准值:P1=0.0038×0..800=00.031kN；脚手板的荷载标标准值:P2=0.3350×0..800×11.500//3=0.1140kNN；活荷载标准值::Q=33.000××0.8000×1.5000/3=11.200kN；荷载的设计值::.0.1.224；；大横杆计算简简图(2)强度验算算最大弯矩考虑为为大横杆自重重均布荷载与与小横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的弯矩和和。均布荷载最大弯弯矩计算:x835.=0m；集中荷载最大大弯矩计算公公式如下:集中荷载最大弯弯矩计算:M2maxx=0.2667×0.9942×1..500=0.3777kN.mm；M=M1mmax+M2maxx=0.0010+0..377=00.388kN.m最大应力计算值值σ=0..388×1106/50800.0=766.341N/mm22；大横杆的最大应应力计算值σ=766.341N/mm22小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205.00N/mmm2，满足要求求！(3)挠度验算算最大挠度考虑为为大横杆自重重均布荷载与与小横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和,单位:mm均布荷载最大挠挠度计算公式式如下:大横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度：：0×80/×0×00m；集中荷载最大挠挠度计算公式式如下:集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度：小横杆传递荷载载P=（0.0311+0.1440+1.2200）/2=0..685kNN865312×10=3；；最大挠度和：VV=Vmaax+VVpmax==0.0552+1.7734=1..787mmm；大横杆的最大挠挠度1.7887mm小于大横杆的最最大容许挠度度15000.0/150=110.0与10mm，满足要求求！4、扣件抗滑滑力的计算:按规范表5.11.7,直角、旋转转单扣件承载载力取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取6.40kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；小横杆的自重标标准值:P1=0..038×00.800××2/2=00.031kN；大横杆的自重标标准值:P2=0..038×11.500==0.0588kN；脚手板的自重标标准值:P3=0..350×00.800××1.5000/2=0..210kkN；活荷载标准值::Q=3.0000×0.8000×1.5500/22=1..800kkN；荷载的设计值::R=1..2×(0..058+00.210))+1.4××1.8000=2.8441kN；R<6.440kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!5、脚手架立立杆荷载的计计算:作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN)，为0.12448[4./5×80.9；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m2)；采用竹串串片脚手板，标标准值为0.35NG2=0.3500×4×1..500×((0.8000+0.3))/2=1.1555kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹串片脚脚手板挡板，标标准值为0.14NG3==0.1440×4×11.500//2=00.420kN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m2)；0.0055NG4==0.0005×1.5500×500.000=0.3375kNN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=112.2433kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=33.000××0.8000×1.5000×2/22=3..600kkN；风荷载标准值按按照以下公式式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.3000kN//m2；Uz---风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz==0.7440；Us---风荷载体型型系数：取值值为0.649；经计算得到，风风荷载标准值值Wk==0.7×0.3000×0.7740×0..649==0.1001kN//m2；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1.4NNQ=1.22×12.2243+11.4×3..600=19.7332kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为2012201.7；；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为.1L1.×0×0/=5.；6、立杆的稳稳定性计算:不组合风荷载时时，立杆的稳稳定性计算公公式为：立杆的轴向压力力设计值：N=199.732kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表5.3.3得：μ=1..500；计算长度,由由公式lo=kμh确定：l0=3..119mm；长细比Lo//i=1197.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积积：A=4.89cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=197732.0000/(0..186×4489.0000)=2004.9455N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=2044.945N/mm22小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力力设计值：N=188.976kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表5.3.3得：μ=1..500；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：l0=3..119mm；长细比:L00/i=197.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积积：A=4.89cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；90.40820021m；立杆稳定性计算算σ=2000.1155N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！7、连墙件的计计算:连墙件的轴向向力设计值应应按照下式计计算：NNl=Nlww+N0风荷载标准值Wk=0..101kkN/m2；每个连墙件的覆覆盖面积内脚脚手架外侧的的迎风面积Aw=100.800m2；按《规范》5..4.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=11.4×Wkk×Aw=1..525kkN；连墙件的轴向力力设计值Nl=Nlww+N0=6.5525kNN；连墙件承载力设设计值按下式式计算：Nff=φ·A·[ff]其中φ---轴心受压立立杆的稳定系系数；由长细比l00/i=3300.0000/15..800的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A==4.899cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载载力设计值为为99-5×=1N；Nl=6..525<<Nf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用单扣扣件与墙体连连接。由以上计算得到到Nl=6.5525小于单扣件件的抗滑力8.0kN，满足要求求！连墙件扣扣件连接示意意图8、悬挑梁的的受力计算:悬挑脚手架的水水平钢梁按照照带悬臂的连连续梁计算。悬臂部分受脚手手架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手手架排距为800mm，内排脚手手架距离墙体体300mm，支拉斜杆杆的支点距离离墙体为12000mm，水平支撑梁的截截面惯性矩I=22370.000cm44，截面抵抗抗矩W=2237.000cm3，截面积A=335.50cm2。受脚手架集中荷荷载N=1..2×12..243++1.4×33.600=19..732kkN；水平钢梁自重荷荷载q=1..2×35..500×00.00011×78.5500=0.3344kN/mm；悬挑脚手架架示意图悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计计算得到悬挑脚手架支支撑梁剪力图图(kN)悬挑脚手架支支撑梁变形图图(kN)悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))各支座对支撑梁梁的支撑反力力由左至右分分别为R[1]=21.7110kN；R[2]=19.5664kN；R[3]=-0.6440kN。最大弯矩Mmmax=33.513kN.m；最大应力σ1+3.20+003042；水平支撑梁的最最大应力计算算值14.1117N//mm2小于水平支撑梁梁的抗压强度度设计值215..000NN/mm2,满足要求！！9、悬挑梁的的整体稳定性性计算:水平钢梁采用220a号工字钢,计算公式如如下其中φb---均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=5770×111.4×1000.0×235/(12200.0××200.00×235..0)=2.71由于φb大于00.6，查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.966。经过计算得到最最大应力.1(6704m；水平钢梁的稳定定性计算σ=155.347小于[f]=2155.000N/mm22,满足要求!10、拉绳的的受力计算:水平钢梁的轴力力RAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicoosθi为钢绳的拉力对水平平杆产生的轴轴压力。各支点的支撑力力RCi=RUiisinθi按照以上公式计计算得到由左左至右各钢绳绳拉力分别为为：RU1=30..703kkN；11、拉绳的的强度计算:钢丝拉绳绳(支杆)的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=30.7703kNN如果上面采用钢钢丝绳，钢丝丝绳的容许拉拉力按照下式式计算：其中[Fg]---钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fgg--钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)，计算算中可以近似似计算Fg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用用安全系数。计算中[Fg]]取30.7003kN，α=0.8220，K=3.5500，得到：经计算，钢丝绳绳最小直径必必须大于17.0000mm才能满足要要求！钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=300.703kkN钢丝拉绳(斜拉拉杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为拉环受力力的单肢抗剪剪强度，取[f]==125NN/mm2；所需要的钢丝拉拉绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D=(33070.3325×4//3.1422×125..000)11/2=118.0000mm；12、锚固段段与楼板连接接的计算:(1)水平钢梁梁与楼板压点点如果采用钢钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板板压点的拉环环受力R=0..640kkN；水平钢梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为:其中[f]为拉环钢筋筋抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》10.9..8条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢钢梁与楼板压压点的拉环最最小直径D9×.5]=4；水平钢梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上搭接长长度。(2)水平钢梁梁与楼板压点点如果采用螺螺栓，螺栓粘粘结力锚固强强度计算如下下：锚固深度计算公公式:其中N---锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=00.640kkN；d--楼板螺栓的的直径，d=220.0000mm[ffb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取02；h--楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于6339.8088/(3.1142×200.000××1.5700)=6.4486mm。(3)水平钢梁梁与楼板压点点如果采用螺螺栓，混凝土土局部承压计计算如下：混凝土局部承压压的螺栓拉力力要满足公式式:其中N---锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向压力，N=119.5644kN；d--楼板螺栓的的直径，d=220.0000mm；b--楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5×dd=100..000mmm；fccc--混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取.c7m；经过计算得到公公式右边等于于161.775kN，大于锚固固力N=199.56kkN，楼板混凝凝土局部承压压计算满足要要求!三、卸料平台：：1、参数信息::(1)基本参数数立柱横向间距或或排距la(m):00.80，脚手架步步距h(m)：1.50；立杆纵向间距llb(m):11.00，脚手架搭搭设最大高度度H(m)：54.8；立杆上端伸出至至模板支撑点点的长度a(m)::0.30，平台底钢钢管间距离(mm)：300.000；钢管类型(mmm):Φ48×3..5，扣件连接接方式：双扣扣件，取扣件件抗滑承载力力系数:0.80；(2)荷载参数数脚手板自重(kkN/m2):0.3300；栏杆自重(kNN/m2):0.1150；材料堆放最大荷荷载(kN/m2):5.0000；施工均布荷载标标准值(kN/m2):1.0000；2、纵向支撑钢钢管计算:纵向钢管按照均均布荷载下连连续梁计算，截截面几何参数数为截面抵抗矩WW=5..08cmm3；截面惯性矩II=122.19cmm4；纵向钢钢管计算简图图(1)荷载的计计算：(1)脚手板与与栏杆自重(kN/mm)：q11=00.150+0.3300×0..300==0.2440kN//m；(2)堆放材料料的自重线荷荷载(kN/mm)：q12=55.000××0.3000=1..500kkN/m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值(kN/mm)：p1=1..000×00.300=0.3300kNN/m(2)强度验算算:依照《规范》55.2.4规定，纵向向支撑钢管按按三跨连续梁梁计算。最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和；最大弯矩计算公公式如下:最大支座力计算算公式如下:均布恒载：1.q1q0+×0.k；均布活载：2.30m；最大弯距m2×0020=5.；最大支座力N.0.+2201；最大应力σ==Mmaxx/W=0.2258×1006/(55080.00)=550.7766N/mmm2；纵向钢管的抗压压强度设计值值[f]==205.0000N//mm2；纵向钢管的计算算应力50.7776N//mm2小于纵向钢管的的抗压设计强强度205..000NN/mm2，满足要求求！(3)挠度验算算:最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度；计算公式如下::均布恒载:q=q111+q122=1..740kkN/m；均布活载：p=0.3300kNN/m；.×09310000105m；纵向钢管的最大大挠度为0.5887mm小于纵向钢管的的最大容许挠挠度800.0000/1550与10mm，满足要求求！3、横向支撑钢钢管计算:支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中荷载P取板板底纵向支撑撑钢管传递力力，P=2..801kkN；支撑钢钢管计算简图图支撑撑钢管计算弯弯矩图(kN.m))支撑钢管计算算变形图(kN.m))支撑钢管计计算剪力图(kN)最大弯矩Mmmax=0.9433kN.mm；最大变形Vmmax=2.4100mm；最大支座力QQmax=10.1886kN；最大应力σ==185..595NN/mm2；横向钢管的计算算应力185..595NN/mm2小于横向钢管的的抗压强度设设计值205..000NN/mm2，满足要求求！支撑钢管的最大大挠度为2.4110mm小于支撑钢管的的最大容许挠挠度10000.000//150与10mm，满足要求求！4、扣件抗滑移移的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，P96页，双扣件件承载力设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转双双扣件承载力力取值为12.800kN。R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取12.800kN；纵向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值R=110.1866kN；R<12..80kNN,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!5、模板支架立立杆荷载标准准值(轴力)计算:作用于模板支架架的荷载包括括静荷载、活活荷载和风荷荷载。(1)静荷载标标准值包括以以下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG1=00.129××50.0000=66.455kN；(2)栏杆的自自重(kN)：NG2=00.150××0.8000=0..120kkN；(3)脚手板自自重(kN)：NG3=00.300××1.0000×0.8000=00.240kN；(4)堆放荷载载(kN)：NG4=55.000××1.0000×0.8000=44.000kN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=110.8155kN；(2)活荷载为为施工荷载标标准值产生的的荷载。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=1..000×11.000××0.8000=0..800kkN；(3)因不考虑虑风荷载,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1..4NQ=1..2×10..815+1.4×00.800=14..098kkN；6、立杆的稳定定性验算:立杆的稳定性计计算公式:其中N-----立杆的轴心心压力设计值值(kN)：N=114.0988kN；φ----轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比Lo/i查表得到；；ii-----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；AA-----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立杆净截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm33；σ----钢管立杆最最大应力计算算值(N/mmm2)；[ff]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；LL0-----计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算l0=k11μh(1)l0=h++2a(2)k1----计算长度附附加系数，取取值为1.167；μ----计计算长度系数数，参照《扣扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7