广州产业园超高大模板施工方案高.米原创

目录第一章分项项工程概况……………………3第二章编制制依据…………………………3第三章设计计方案…………………………3第四章施工工材料、人员员及技术要求求………………8一、材料选型…………………………8二、材料质量标标准要求……………8三、人员要求…………………………9四、技术准备…………………………9第五章满堂堂支架施工工工艺……………9一、满堂支架的的搭设工艺…………9二、满堂支架的的拆除规定…………10第六章模板板施工工艺……………………10一、模板安装工工艺…………………10二、模板的拆除除……………………11三、模板维护和和保管………………12第八章预压压试荷…………………………12第九章技术术质量控制措措施……………12第十章高大大支模的施工工管理…………15一、高支模系统统管理机构…………15二、高支模施工工须注意的问问题…………………15三、技术安全交交底…………………15四、预防坍塌事事故的技术措措施…………………16五、预防高空坠坠落事故安全全技术措施…………17六、监测措施…………………………17第十一章应应急预案………………………19一、概况………………19二、机构设置…………………………19三、机构的职责责……………………19四、应急救援工工作程序……………20五、救援方法…………………………20第十二章文文明施工………………………21第五章计算算书……………22一、设计荷载标标准值和荷载载组合………………22二、板模板计算算书…………………22三、截面≤0..08㎡（200×4400）梁模板计计算书……………30四、截面＞0..08㎡（200×4400）梁模板计计算书……………45五、400×11200梁模板计算算书……………………666第一章分项项工程概况1、产业园项目目一期工程，位位于番禺区***路***路口，东面面为闭置空地地，南面为未未开发的三期期，西面为已已竣工的一期期工程，北面面为***路。2、本工程结构构形式为框架架-剪力墙结构构，地下2层，地上8～23层，建筑面面积855116.87㎡㎡，根据广州州市建委文件件规定本工程程高支模范围围为：主楼（A座）负一层层层高4.7m；首层A座、B座、C座层高均为5.4米属高支模模。首层A座A-F～A-L轴区域层高8.3米属超高大大模板。3、负一层：±±0.0000板厚160mm，梁截面主主要有300×7700、400×9900、最大梁截截面为400×11200；首层：二层板厚厚100mm，梁截面主主要有200×4400、300×7700、400×8800。第二章编制制依据1、本工程施工工组织设计；；2、本工程的施施工图纸；3、《建筑结构构荷载规定》DBJ155-90；4、《建筑工程程施工质量验验收统一标准准》（GB550300-2001）；5、《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GB502204-20002）；6、《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规程》（JGJ130-2001）；7、《建筑施工工高处作业安安全技术规范范》JGJ800-91；8、《建筑施工工安全检查标标准》JGJ599-99；9、《建筑施工工计算手册》；；10、《建筑施施工模板安全全技术规程》（JGJ162－2008）；11、《危险性性较大的分部部分项工程安安全管理办法法》。第三章设计计方案根据本工程的特特点，制定高高支模搭设方方案：1、采用Φ488×3.2钢管搭设满满堂支架，立立杆纵、横距距1000mmm，水平杆步步距1500mmm，梁截面200×4400以上时在梁梁下增设一根根立杆，垂直直梁截面方向向由三根立杆杆支撑间距500，梁跨度方方向立杆间距距500，满堂支架架搭设高度4.3m、5.1m、7.75m。2、根据结构梁梁的平面布置置，布置满堂堂支架立杆平平面。3、板模板构造造：采用18厚915×11830mmm胶合板，板模模下铺设80×800@400松木方作次龙龙骨，支承次龙骨骨的主龙骨采用Φ48×3..2双钢管，主主龙骨架设于于可调顶托上上。4、梁模板：均均采用18厚915×11830mmm胶合板，梁截截面≤0.08㎡（200×4400）时，梁底底和梁侧铺设设80×800@350松木方，支支承次龙骨的主龙骨采用Φ48×3..2双钢管，梁梁侧模板设斜斜撑，主龙骨骨架设于可调调顶托上。梁截面＞0.008㎡（200×4400）时，梁底底和梁侧铺设设80×800@250松木方，支支承次龙骨的主龙骨采用Φ48×3..2双钢管，梁梁侧模板设内内楞80×800@250松木方，外外楞设一至三三道Φ48×3..2双钢管用M12螺栓水平间间距500锁紧。5、本本方案安全验验算负一层400×11200梁模板及支支架、首层（满满堂支架7.75m）板、200×4400梁、400×9900梁模板及支支架。6、满堂支架构构造⑴支撑系统基础础⑵立杆底部不在在同一高度时时，高处纵向向扫地杆向低低处延长不少少于2跨，高低跨跨不大于1米，立杆距距边坡上方边边缘不得小于于0.5米。严禁将上段的钢钢管立柱与下下段的钢管立立柱错开固定定在水平拉杆杆上。⑶满堂支架的水水平杆应与砼砼墙、柱抱箍箍或顶撑。⑷满堂模板和共共享空间模板板支架立柱，在在外侧周围设设由下至上的的竖向连续式式剪刀撑；中中间在纵横向向每隔10m左右设由下下至上的竖向向连续式剪刀刀撑，其宽度度为4～6m并在剪刀撑撑部位的顶部部、扫地杆处处设置水平剪剪刀撑。剪刀刀撑杆件的底底端应与场面面顶紧，夹角角宜为45º～60º。7、砼的浇筑方方案。浇筑方方向应依次进进行不得集中中浇筑。模板板上的砼泵送送管应架空布布置并固定好好输送管，防防止管体震动动对支架的稳稳定造成影响响。第四章施工工材料、人员员及技术要求求一、材料选型1、模板：188厚915×11830mmm胶合板（惯惯性矩；截面面抵抗矩；Ex=63300N/mmm2）。2、次龙骨、主主龙骨：80×80松木方条（截截面惯性矩I=3.44133×1106mm4；截面抵抗抗矩W=8.5533×1004mm³；弹性模量E=9×110³N/mmm²；[]=13NN/mm²，自重=0.0332kN/mm）。3、立杆：Φ448×3.55钢管满堂脚脚手架(惯性矩I=12..19×1004mm4；截面模量W=5.008×10³³mm³；回转半径i=15..8mm；单位重量=37.667N/m；截面积A=4899mm²；抗弯、抗抗压容许应力力σ=205NN/mm²))。二、材料质量标标准要求1、钢管要求：：采用Φ48×3..2钢管，要求求顺直、壁厚厚符合要求，严严禁将管壁上上有孔洞、弯弯折有折痕及及弯折较大的的钢管用于脚脚手架上。2、扣件要求：：扣件使用前前要进行检查查，将有裂纹纹、破损、连连接螺杆丝口口破损的扣件件剔除、与螺螺帽衔接不灵灵活的螺杆要要上油润滑。确确保扣件的完完好和灵活。4、模板：技术术性能必须符符合相关标准准（通过收存存、检查进场场木胶合板出出厂合格证）。外外观质量检查查标准（通过过观察检验）。任任意部位不得得有腐朽、霉霉斑、鼓泡；；不得有板边边缺损、起毛毛。三、人员要求根据施工进度要要求组织人员员进场，满足足施工现场进进度的需要，脚脚手架操作工工15人。四、技术准备1、熟悉图纸，了了解掌握模板板的施工工艺艺，按图纸和和项目经理部部署的进度计计划合理安排排材料、机具具、人员进场场施工。2、按施工方案案和技术规程程对操作者进进行技术、安安全交底并下下达具有可操操作性、可实实施的技术交交底书。3、认真做好材材料进场的验验收工作，复复查材料质量量证明书，为为材料进场作作好准备工作作。4、做好模板施施工的技术资资料和施工过过程中的检验验记录，并及及时收集和整整理上述资料料，以保证技技术资料的及及时、完整。5、清除地面杂杂物，平整搭搭设场地，并并使排水畅通通。第五章满堂支支架施工工艺艺一、满堂支架的的搭设工艺1、搭设顺序做好搭设的准备备工作→放线→按立杆间距距排放底座→放置纵向扫扫地杆→逐根树立立立杆，随即与与纵向扫地杆杆扣牢→安装横向扫扫地杆，并与与立杆或纵向向扫地杆扣牢牢安装第一步步大横杆→安装第一步步小横杆→第二步大横横杆→第二步小横横杆→加设临时抛抛撑（上端与与第二步大横横杆扣牢，在在装设两道连连墙杆后方可可拆除）→第三、四步步大横杆和小小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑撑。2、工艺要求⑴满堂支架基础础为±0.0000钢筋混凝土土板160mm厚，满堂支支架范围内的的地下室模板板系统须待高高大支模上的的楼板砼强度度达100%，并报监理理工程师批准准后才能拆除除。⑵满堂支架基础础应排水畅通通，清理好施施工现场所有有杂物，立杆杆底座铺木板板。⑶纵向扫地杆采采用直角扣件件固定在距离离底座上皮200mm的立杆上，横横向扫地杆则则用直角扣件件固定在紧靠靠纵向扫地杆杆下方的立杆杆上。⑷搭设一步高后后进行立杠杆杆和大横杆的的校正调直。立立杆用线锤校校正其垂直度度，大横杆用用拉线调直并并校正水平。⑸水平杆与立杆杆用直角扣件件扣紧，采用用对接扣件连连接，其接头头交错布置，不不在同步同跨跨内。⑹剪刀撑随支架架同步搭设，跨跨立杆6根6m连续搭设，倾倾斜角为45°～60°。二、满堂支架的的拆除规定支架的拆除作业业应按确定的的拆除程序进进行。拆除设设立安全警示示区，连墙件件应在位于其其上的全部可可拆杆件都拆拆除之后才能能拆除。在拆拆除过程中，凡凡已松开连接接的杆配件应应及时拆除运运走，以免误误扶和误靠已已松脱连接的的杆件。拆下下的杆配件应应以安全的方方式运出和吊吊下，严禁向向下抛掷。在在拆除过程中中，应作好配配合、协调动动作，禁止单单人进行拆除除较重杆件等等危险性的作作业。拆下的材料如用用人力传递时时应由上而下下传到地面，传传递人员所站站位置要错开开，不能成一一直线，不得得向下抛掷物物料，拆材料料必须按长短短、规格分类类堆放，并及及时外运。第六章模板板施工工艺一、模板安装工工艺1、安装梁模板板先在柱上弹出轴轴线、梁位置置线和水平控控制标高线，按按设计标高调调整脚手架可可调顶托的标标高，可调顶顶托的外露部部份不应超过过200mm。在可调顶顶托的托板上上安放80mm××80mm木方或Φ48双钢管作主主龙骨，在主主龙骨上安装装梁底次龙骨骨（80mm××80mm木方）@250mmm。次龙骨安安装完成后，用用胶合板安装装梁底模板，并并拉线找平。当当梁跨度在大大于或等于4m时，起拱高高度为全跨长长度的1/10000-3/11000。主、次梁梁交接时，先先主梁起拱，后后次梁起拱。梁梁底模安装后后，再安装侧侧模、压脚板板及斜撑或对对拉螺栓。2、安装楼面模模板通线调整脚手架架顶托的标高高，将其调到到预定的高度度。在可调顶顶托托板上架架设80mm××80mm木方或Φ48双钢管作主主龙骨，主龙龙骨固定后架架设次龙骨（80mm××80mm木方）@400mmm，然后在次次龙骨上安装装胶合板模板板。铺胶合板板时，可从四四周铺起，在在中间收口，若若为压旁时，角角位模板应通通线钉固。二、模板的拆除除1、拆除侧模时时应能保证混混凝土表面及及棱角不受损损伤；底模及及其支架拆除除时的混凝土土强度应符合合设计要求，以以同条件养护护试件强度试试验报告为依依据。拆模前前应经监理工工程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土土强度标准值值的百分率表表示（%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱≤8≥75>8≥100悬壁构件-≥1002、拆模前可先先拆除梁底一一道水平拉杆杆，以满足施施工人员站立立作业，用木木方和模板搭搭设作业平台台，检查周围围的安全网是是否完好，经经项目部或专专职安全员检检查安全后才才能进行拆模模施工。3、拆模应遵循循先支后拆，后后支先拆，先先拆不承重的的模板后拆承承重部分的模模板；自上而而下，支架先先拆侧向支撑撑，后拆竖向向支撑等原则则。4、拆除顶板模模板时应将可可调螺旋向下下退100mm，使龙骨与与板脱离，先先拆主龙骨，再再拆次龙骨，最最后取顶板模模。拆除时人人站在钢管架架下，待顶板板上木料拆完完后，再拆钢钢管架。5、拆除大跨度度梁板模时，宜宜先从跨中开开始，分别拆拆向两端。当当局部有砼吸吸附或粘接模模板时，可在在模板下口接接点处用撬棍棍松动，禁止止敲击模板。6、拆模时不要要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在满堂支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。7、严禁站在悬悬臂结构上面面敲拆底模。严严禁在同一垂垂直平面上操操作。8、模板拆除时时，不应对楼楼层形成冲击击荷载。拆除除的模板和支支架宜分散堆堆放并及时清清运。9、严格控制模模板及其支架架拆除的顺序序。10、脚手架的的拆除作业应应按确定的拆拆除程序进行行。拆除设立立安全警示区区，连墙件应应在位于其上上的全部可拆拆杆件都拆除除之后才能拆拆除。在拆除除过程中，凡凡已松开连接接的杆配件应应及时拆除运运走，以免误误扶和误靠已已松脱连接的的杆件。拆下下的杆配件应应以安全的方方式运出和吊吊下，严禁向向下抛掷。在在拆除过程中中，应作好配配合、协调动动作，禁止单单人进行拆除除较重杆件等等危险性的作作业。三、模板维护和和保管1、在使用过程程中要及时清清理附着在模模板上的混凝凝土，刷脱模模剂。2、模板拆除至至存放点时，模模板保持平放放。3、拆下的模板板应急时清除除灰浆，难以以清除时，可可采取模板除除垢剂处理，不不准敲砸。拆拆下来的模板板，如发现翘翘曲、变形、应应及时修理，损损坏的板面应应及时进行修修补。4、暂时不用的的材料应入库库保存，分类类管理。第八章预压压试荷完成安装模板后后安装钢筋前前，选取最大大轴力的400×11200梁下立杆做做预压试验。采采用直径约800mm的铁桶放于于一根立杆正正上方，向桶桶内灌入水，第第一次灌入荷荷载的50%，吊线或用用经纬仪观察察立杆的变形形情况。无异异常情况时第第二次灌入荷荷载的30%，再次观察察是否发生变变形或位移现现象。无异常常情况时第三三次灌入荷载载的20%，再次观察察是否发生变变形或位移现现象。同理做做第二根立杆杆的预压试验验。若试验过程中，发发现立杆变形形超出规范允允许值，应马马上停止屋面面层的施工作作业，查找原原因，消除隐隐患并将变形形位移的杆件件加固或更换换，再次重复复预压试验安安全后方可开开始屋面层的的施工作业。第九章技术术质量控制措措施1、模板必须符符合《混凝土土结构结构工工程施工及验验收规范》（GB502201-20002）要求。模模板及其支架架应有具有足足够的承载能能力、刚度和和稳定性，能能可靠地承受受浇筑混凝土土的重量、侧侧压力以及施施工荷载。2、脚手架搭设设质量必须符符合《建筑施施工扣件式钢钢筋脚手架安安全技术规程程》（JGJ1330-20001）要求。脚脚手架搭设完完毕并经验收收合格后，才才允许使用安安装模板。在在使用过程中中例行日常检检查，发现变变形、沉降超超过允许值，及及拆除杆件和和拉结等安全全隐患时，必必须停止使用用，消除隐患患并经验收合合格后才能继继续使用3、梁、板模安安装应严格控控制轴线、平平面位置、标标高、断面尺尺寸、垂直度度和平整度，模模板接缝宽度度，模板高度度，脱模剂涂涂刷等的准确确性，严格控控制预拼模板板精度，其拼拼装精度要求求：项目允许偏差（mmm）1轴线52标高-53截面尺寸+4，-54相邻两板表面高高低差25表面平整度56层高垂直度≤5m时为6；；＞5m时为84、每层主轴线线和分轴线放放线后，规定定负责测量记记录员及时记记录平面尺寸寸测量数据，并并要及时测量量墙、柱、剪剪力墙体的成成品尺寸，目目的是通过分分析墙体和柱柱子的垂直度度误差，并根根据数据分析析原因，将问问题及时反馈馈到生产责任任人，及时进进行调整和纠纠正。5、模板垂直度度控制⑴、模板安装就就位前，必须须对每一模板板轴线进行复复测，检查顶顶板龙骨位置置及间距是否否满足要求，无无误后方可安安装模板。⑵、模板拼装配配合，施工员员及质量员检检查模板垂直直度和平整度度，确保符合合施工规范的的要求。6、顶板模板标标高控制。在在每层混凝土土墙、柱上抄抄测1m标高控制线线，根据层高高周边弹出顶顶板模板的标标高线。7、模板变形控控制。混凝土土浇筑时，通通长拉水平、垂垂直线复核模模板的变形跑跑位；模板支支立后禁止模模板与脚手架架拉结；浇筑筑前认真检查查螺栓、支撑撑及斜撑是否否松动；浇筑筑时严防振捣捣不实或过振振，使模板变变形；门窗洞洞口处对称下下料。8、模板的脱模模剂要使用水水性脱模剂，以以防污染钢筋筋。9、模板安装前前必须检查所所有预埋，预预留是否正确确，水电、暖暖通等工种和和安装是否及及时，并通过过业主和监理理公司检查合合格后方可封封模。10、楼面模板板安装后必须须与钢筋工种种配合，保证证钢筋人员正正常工作。11、严格按照照技术科要求求的技术交底底进行操作，杜杜绝违章操作作。12、模板安装装完毕后必须须先自检后互互检并经质检检员验收和监监理公司确认认后方可进入入下道工序的的施工。13、预埋件允允许差表（mm）：项目允许偏差预埋钢板中心线线位置3预埋管、预埋孔孔中心线位置置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位位置10预留洞尺寸+10，014、当梁板跨跨度≥4m时，模板应应起拱，设计计无要求时起起拱高度为梁梁跨的1-3/11000。15、所使用的的钢管规格为为φ48×3..2mm，对锈蚀、压压扁、裂缝等等材料杜绝进进场。16、模板接槎槎部位处理及及防止漏浆的的措施⑴、墙体施工缝缝防止漏浆处处理：墙体模模板下压2cm，下压部位位混凝土上粘粘贴海绵条。所有模板体系在预制拼装时，边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。⑵、框架柱施工工缝防止漏浆浆处理：框架架柱与底（顶顶）板模板接接槎处防止漏漏浆方法与外外墙内侧模板板的处理方法法相同，模板板就位后抹水水泥砂浆堵缝缝；框架柱与与框架梁接缝缝处沿接缝贴贴2厘米宽木条条，由模板下下压及柱箍锁锁紧以防止漏漏浆。⑶、梁、板施工工缝防止漏浆浆处理：梁、板板模板转角、接接缝处应尽量量拼接密实，并并粘贴塑料胶胶带或填塞水水泥腻子用以以防止漏浆。⑷、墙、柱底设设置200×2200清扫口；梁梁、板模板在在梁端设置清清扫口。混凝凝土浇筑前应应将清扫口良良好固定并封封堵严密，防防止涨模及跑跑浆。17、砼的质量量控制⑴安排并掌握好好底板混凝土土浇灌的流程程工艺和浇灌灌速度，连续续浇灌施工，做做好有关雨季季施工的准备备。⑵砼浇筑质量要要求①做好班前的技技术交底工作作，值班人员员到位。②砼振捣工必须须是有经验的的熟练工，具具有较强的责责任心，保证证不漏振和过过振。③振捣棒要直上上直下，快插插慢拔。振捣捣与浇筑同时时进行，方向向与浇筑方向向相同。④砼振捣时每棒棒的插点位置置不得大于振振动棒的振动动范围，防止止漏振。Φ50插入式振捣捣器的移动间间距为30cm～50cm梅花点布置置，视混凝土土的坍落度而而定，插点要要均匀布置。⑷混凝土浇捣初初凝后终凝前前表面及时喷水水养护。浇水水润湿，加强强养护，养护护时间不少于于14天。在养护期期间，随时检检查混凝土表表面的干湿情情况，及时浇浇水保持混凝凝土温润。第十章高大大支模的施工工管理一、高支模系统统管理机构组长：电话：副组长：电话：：电话：组员：。施工现场安全责责任人：电话话：二、高支模施工工须注意的事事项1、施工现场安安全责任人负负责施工全过过程的安全工工作，应在高高支模搭设、拆拆除和混凝土土浇筑前向作作业人员进行行安全技术交交底。2、高大支模安安装完毕，首首先项目部自自检合格并经经公司质安部部、技术部验验收合格，然然后报监理单单位和专家组组验收合格后后，方可进入入下道工序的的施工作业。3、高支模施工工现场作业人人员不得从支支撑系统上爬爬上、爬下，应应从施工通道道进入工作面面。4、高支模搭设设、拆除和混混凝土浇筑期期间，无关人人员不得进入入支模底下，并并由安全员在在现场监护。5、混凝土浇筑筑时，安全员员专职负责监监测模板及支支撑系统的稳稳定性，发现现异常应立即即暂停施工，迅迅速疏散人员员，及时采取取处理措施，待待排除险情并并经现场安全全责任人检查查同意后方可可复工。三、技术安全交交底1、进入现场的的施工作业人人员必须接受受三级教育，方方可上岗操作作。混凝土浇筑时，专专职安全员应应观察模板及及其支撑系统统的变形情况况，发现异常常现象时应立立即暂停施工工，迅速疏散散人员，待排排除险情并经经施工现场安安全责任人检检查同意后方方可复工。2、交叉作业时时，要有可靠靠的防护措施施，不得伤害害他人，也避避免被他人伤伤害。3、任何作业人人员不得擅自自拆动施工现现场的脚手架架、防护设施施、安全标志志和警告牌，如如必须拆动时时须经施工负负责人允许后后方可。4、登高作业时时，各种配件件应放在工具具箱或工具袋袋中，严禁放放在模板或脚脚手架上，各各种工具应系系在操作人员员身上或放在在工具袋中，不不得掉落。5、装拆模板时时，上下要有有人接应，随随拆随运，并并应把活动的的部件固定牢牢靠，严禁堆堆放在脚手板板上和抛掷。6、装拆施工时时，除操作人人员外，下面面不得站人。高高处作业时，操操作人员要带带安全带。7、圆盘锯必须须有护罩，操操作前应检查查锯片是否上上紧，锯盘有有无裂口。8、操作者应站站在锯片一侧侧，手臂不得得跨越锯片。9、接料应出锯锯片15cm，不得用手手硬拉。10、小于200cm的短料不得得上锯，应使使用推棍。11、超过锯片片半径的木料料，禁止上锯锯，截料应设设截具。12、按锯片齿齿数划分锯切切与截料的功功能，不得混混用。13、锯片护罩罩必须完好，锯锯片边续断齿齿三个以上不不得使用。14、现场严禁禁吸烟。15、模板的存存放场地必须须平整夯实，堆堆放模板处严严禁坐人或逗逗留。四、预防坍塌事事故的技术措措施1、模板作业时时，不得使用用严重锈蚀、变变形、断裂的的钢管作支撑撑立柱，支撑撑立柱下垫木木板，并严格格控制模板支支撑系统的沉沉降量。斜支支撑和立柱应应牢固拉接，形形成整体。2、模板作业时时，指定专人人指挥、监护护，出现位移移时，必须立立即停止施工工，将作业人人员撤离作业业现场，待险险情排除后，方方可作业。3、楼面、屋面面堆放模板时时，严格控制制数量、重量量，防止超载载。堆放数量量较多时，应应进行荷载计计算，并对楼楼面、屋面进进行加固。4、装钉楼面模模板，在下班班时对已铺好好而来不及钉钉牢的定型模模板或散板等等要拿起稳妥妥堆放，以防防坍塌事故发发生。5、安装外围柱柱模板、梁、板板模板，应先先搭设脚手架架，并挂好安安全网，脚手手架搭设高度度要高施工作作业面至少1.2m。6、拆模间歇时时，应将已活活动的模板、拉拉杆、支撑等等固定牢固，严严防突然掉落落、倒塌伤人人。五、预防高空坠坠落事故安全全技术措施1、支、拆模板板时应保证作作业人员有可可靠立足点，作作业面应按规规定设置安全全防护设施。模模板及其支撑撑体系的施工工荷载应均匀匀堆置，并不不得超过设计计计算要求。2、安全带使用用前必须经过过检查合格。安安全带的系扣扣点应就高不不就低，扣环环应悬挂在腰腰部的上方，并并要注意带子子不能与锋利利或毛刺的地地方接触，以以防摩擦割断断。3、项目部按类类别，有针对对性地将各类类安全警示标标志悬挂于施施工现场各相相应部位。4、已支好模板板的楼层四周周必须用临时时护栏围好，护护栏牢固可靠靠，护栏高度度不低于1.2m，然后在护护栏上再铺一一层密目式安安全网。六、监测措施梁板高支模采用用扣件式脚手手架支撑体系系，在搭设和和钢筋安装、砼砼浇捣施工过过程中，必须须随时监测。本本方案采取如如下监测措施施：1、班组日常进进行安全检查查，项目每周周进行安全检检查，所有安安全检查记录录必须形成书书面材料。2、日常检查、巡巡查重点部位位：⑴、杆件的设置置和连接、扫扫地杆、支撑撑、剪力撑等等构件是否符符合要求。⑵、地基是否积积水，底座是是否松动，立立杆是否符合合要求。⑶、连接扣件是是否松动。⑷、架体是否不不均匀的沉降降、垂直度。⑸、施工过程中中是否有超载载的现象。⑹、安全防护措措施是否符合合规范要求。⑺、脚手架体和和脚手架杆件件是否有变形形的现象。3、脚手架在承承受六级大风风或大暴雨后后必须进行全全面检查。4、浇砼的过程程中，由质安安员、施工员员对架体检查查，随时观测测架体变形。发发现隐患，及及时停止施工工，采取措施施保证安全后后再施工。构构件允许偏差差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲33m<L≤4m4m<L≤≤6.5m≤12≤20钢板尺2立杆总高垂直度度±100吊线和钢卷尺3水平杆、斜杆的的钢管弯曲L≤6.5m≤30钢板尺6、变形监测措措施监测项目：支架架沉降、位移移和变形。测点布设：每110～15m布设一个监监测剖面，每每个监测剖面面布设不少于于2个支架水平平位移监测点点，3个支架沉降降观测点。监测频率：在浇浇筑混凝土过过程中应实施施实时观测，一一般监测频率率不超过20-30分钟一次，浇浇筑完后不少少于2小时再观测测一次。监测结果接近或或达到材料的的允许变形值值时马上启用用应急预案，同同时必须向市市建筑工程安安全督促站等等相关部门报报告。第十一章应应急预案一、概况本工程高大支模模由首层地面面搭起，搭设设高度较低约约9m，满堂支架架的四周与已已完成浇筑的的砼墙柱刚性性连接，整体体稳定性较好好，发生高空空坠落、模板板坍塌、物体体打击等事故故的可能性较较低，本预案案针对上述可可能发生的高高空坠落、模模板坍塌及物物体打击紧急急情况的应急急准备和响应应。二、机构设置为对可能发生的的事故能够快快速反应、求求援，项目部部成立应急求求援小组。由由项目经理马马照宗任组长长。负责事故故现场指挥，统统筹安排等。具体架构见下表表：组长组长副组长副组长组员组员当施工发生事故故，若应急救救援小组组长长不在位时，由由副组长负责责现场指挥救救援。三、机构的职责责负责制定事故预预防工作相关关部门人员的的应急救援工工作职责。负责突发事故的的预防措施和和各类应急救救实施的准备备工作，统一一对人员，材材料物资等资资源的调配。进行有针对性的的应急救援应应变演习，有有计划区分任任务，明确责责任。当发生紧急情况况时，立即报报告公司应急急救援领导小小组并及时采采取救援工作作，尽快控制制险情蔓延，必必要时，报告告当地部门，取取得政府及相相关部门的帮帮助。四、应急救援工工作程序1、当事故发生生时小组成员员立即向组长长汇报，由组组长李猷立即即上报公司，必必要时向当地地政府相关部部门，以取得得政府部门的的帮助。2、由应急救援援领导小组，组组织项目部全全体员工投入入事故应急救救援抢险工作作中去，尽快快控制险情蔓蔓延，并配合合、协助事故故的处理调查查工作。3、事故发生时时，组长或其其他成员不在在现场时，由由在现场的其其他组员作为为临时现场救救援负责人负负责现场的救救援指挥安排排。4、项目部指定定杨奕星负责责故事的收集集、统计、审审核和上报工工作，并严格格遵守事故报报告的真实性性和时效性。五、救援方法1、高空坠落应应急救援方法法：现场只有1人时时应大声呼救救；2人以上时，应应有1人或多人去去打“120”急救电话及及马上报告应应急救救援领领导小组抢救救。仔细观察伤员的的神志是否清清醒、是否昏昏迷、休克等等现象，并尽尽可能了解伤伤员落地的身身体着地部位位，和着地部部位的具体情情况。如果是头部着地地，同时伴有有呕吐、昏迷迷等症状，很很可能是颅脑脑损伤，应该该迅速送医院院抢救。如发发现伤者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千万不能用手手帕棉花或纱纱布去堵塞，以以免造成颅内内压增高或诱诱发细菌感染染，会危及伤伤员的生命安安全。如果伤员腰、背背、肩部先着着地，有可能能造成脊柱骨骨折，下肢瘫瘫痪，这时不不能随意翻动动，搬动是要要三个人同时时同一方向将将伤员平直抬抬于木板上，不不能扭转脊柱柱，运送时要要平稳，否则则会加重伤情情。2、模板、坍塌塌应急救援方方法：地当发生高支模模坍塌事故时时，立即组织织人员及时抢抢救，防止事事故扩大，在在有伤亡的情情况下控制好好事故现场；；报120急救中中心，到现场场抢救伤员。（应应尽量说清楚楚伤员人数、情情况、地点、联联系电话等，并并派人到路口口等待）；急报项目部应急急救援小组、公公司和有关应应急救援单位位，采取有效效的应急救援援措施；清理事故现场，检检查现场施工工人员是否齐齐全，避免遗遗漏伤亡人员员，把事故损损失控制到最最小；预备应急救援工工具：切割机机、起重机、药药箱、担架等等。3、物体打击应应急救援方法法：当物体打击伤害害发生时，应应尽快将伤员员转移到安全全地点进行包包扎、止血、固固定伤肢，应应急以后及时时送医院治疗疗。⑴、止血：根据据出血种类，采采用加压包止止血法、指压压止血法、堵堵塞止血法和和止血带止血血法等。⑵、对伤口包扎扎：以保护伤伤口、减少感感染，压迫止止血、固定骨骨折、扶托伤伤肢，减少伤伤痛。⑶、对于头部受受伤的伤员，首首先应仔细观观察伤员的神神志是否清醒醒，是否昏迷迷、休克等，如如果有呕吐、昏昏迷等症状，应应迅速送医院院抢救，如果果发现伤员耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千万不能用手手巾棉花或纱纱布堵塞，因因为这样可能能造成颅内压压增高或诱发发细菌感染，会会危及伤员的的生命安全。⑷、如果是轻伤伤，在工地简简单处理后，再再到医院检查查；如果是重重任，应迅速速送医院拯救救。⑸、预备应急救救援工具如下下表：序号器材或设备数量主要用用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明明求援6应急灯6个用于停电时照明明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援第十二章文文明施工1、按照施工总总平面布置图图堆放各类材材料，不得侵侵占场内道路路及安全防护护设施。实行行计划进料，随随用随到。2、各项施工任任务做到工完完场清。3、作业人员除除必须执行作作业时间限制制以外，在作作业过程中应应自觉减少和和消除噪音。附：计算书设计荷载标准值值和荷载组合合1、模板及其支支架的荷载标标准值①板模板自重：：0.3kNN/㎡；梁板模模板自重：0.5kNN/㎡。②新浇筑砼自重重：24kN//m³。③钢筋自重：：板1.1kNN/m³；梁1.5kNN//m³。④施工人员及设设备荷载标准准值：计算模模板及次龙骨骨时取2.5kNN/㎡；计算主龙龙骨时取1.5kNN/㎡；计算支支架立柱时取取1.0kNN/㎡。⑤振捣砼时产生生的荷载标准准值：对水平平模板取2.0kNN/㎡；对垂直直模板取4.0kNN/㎡。⑥新浇筑砼对模模板侧面的压压力标准值。⑦倾倒砼时产生生的荷载标准准值：2kN/㎡。2、计算荷载组组合模板类别别参与组合的荷载载项计算承载能力验算刚度平板的模板及支支架①+②+③+④④①+②+③梁的底板及支架架①+②+③+⑤⑤①+②+③梁的侧面模板⑥+⑦⑥板模板计算书一、参数信息::1.模板支架参参数横向间距或排距距(m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度(m):0..10；模板板支架搭设高高度(m):7..75；采用的钢管(mmm):Φ48×3..2；板底底支撑连接方方式:方木支撑；；立杆承重连接方方式:可调托座；；2.荷载参数模板与木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.5500；3.材料参数面板采用胶合面面板，厚度为为18mm；板板底支撑采用用方木；面板弹性模量EE(N/mmm2):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设设计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):4400.0000；木方弹性模量EE(N/mmm2):90000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方的截面宽度度(mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):660.00；；托梁材料为：钢钢管(双钢管):Ф48×3..2；4.楼板参数楼板的计算厚度度(mm):1100.000；图2楼板支支撑架荷载计计算单元二、模板面板计计算:模板面板为受弯弯构件,按三跨连续续梁对面板进进行验算其抗抗弯强度和刚刚度模板面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=1000×1.822/6=54cmm3；I=1000×1.833/12==48.66cm4；模板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为为钢筋混凝土土楼板和模板板面板的自重重(kN/m))：q1=255×0.1××1+0.335×1==2.855kN/mm；(2)活荷载为为施工人员及及设备荷载((kN/m))：q2=2..5×1=2.5kkN/m；2、强度计算计算公式如下::M=0.1qll2其中：q=1..2×2.885+1.44×2.5==6.922kN/m最大弯矩M==0.1×66.92×44002=1100720kkN·m；面板最大应力计计算值σ=M/WW=1100720/554000=2.005N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值[ff]=13N/mm22；面板的最大应力力计算值为22.05NN/mm2小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为为ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q11=2.855kN/m面板最大挠度计计算值ν=0..677×22.85×44004/(1000×95000×48.66×104)=0.1107mmm；面板最大允许挠挠度[ν]=4000/2500=1.6mm；面板的最大挠度度计算值0..107mmm小于面板板的最大允许许挠度1.66mm,满满足要求!三、模板支撑方方木的计算::方木按照三跨连连续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=b×h2//6=6×66×6/6=36cm3；I=b×h3//12=6××6×6×66/12==108cm4；方木楞计算简图图1.荷载的计算算：(1)静荷载为为钢筋混凝土土楼板和模板板面板的自重重(kN/m))：q1=25××0.4×00.1+0..35×0..4=11.14kkN/m；；(2)活荷载为为施工人员及及设备荷载((kN/m))：q2=2..5×0.44=1kN/m；；2.强度验算::计算公式如下::M=0.1qll2均布荷载q==1.22×q11+1..4×q22=1..2×1.114+1.44×1=2.7688kN/mm；最大弯矩M==0.1qql2=0..1×2.7768×122=0..277kkN·m；方木最大应力计计算值σ=M//W=00.277××106/360000=77.689N/mm22；方木的抗弯强度度设计值[ff]=13..000NN/mm2；方木的最大应力力计算值为77.689N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3.抗剪验算：：截面抗剪强度必必须满足:τ=3V//2bhn<[τ]其中最大剪力::V=0.6×22.768××1=11.661kN；方木受剪应力计计算值τ=3×1.6661×1033/(2××60×600)=00.692N/mm22；方木抗剪强度设设计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力力计算值00.692N/mm22小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求!4.挠度验算::计算公式如下::ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250均布荷载q==q1=1..14kNN/m；最大挠度计算值值ν=0.6677×1..14×100004/(1000×90000×10880000))=0.7794mmm；最大允许挠度[ν]=10000/2550=4mmm；方木的最大挠度度计算值0..794mmm小于方木木的最大允许许挠度4mmm,满足要要求!四、托梁材料计计算:托梁按照集中荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算；托梁采用：钢管管(双钢管):Ф48×3..2；W=9.46cm3；I=22.722cm4；集中荷载P取纵纵向板底支撑撑传递力，PP＝2.7688kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图图(kN·m))托梁计算变形图图(mm)托梁计算剪力图图(kN)最大弯矩Mmmax=0.7099kN·mm；最大变形Vmmax=1.0511mm；最大支座力QQmax=7.7288kN；；最大应力σ==7086644.9112/94660=774.91N/mm22；托梁的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2；托梁的最大应力力计算值774.91N/mm22小于托梁的的抗压强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度度为1.0551mm小于于10000/150与与10mmm,满足要求求!五、模板支架立立杆荷载设计计值(轴力):作用于模板支架架的荷载包括括静荷载和活活荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG1=00.138××7.75=1.0073kNN；钢管的自重计算算参照《扣件件式规范》附附录A。(2)模板的自自重(kN)：NG2=00.35×11×1=0.35kN；(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG3=225×0.11×1×1=2.55kN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3=33.923kN；2.活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=(22.5+2)×1××1=44.5kNN；3.不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.22NG+1..4NQ=111.007kN；六、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式:σ=N/(φφA)≤[f]其中N-----立立杆的轴心压压力设计值((kN)：N=111.0077kN；φφ----轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比loo/i查表表得到；ii-----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；AA-----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.5cmm2；WW-----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.773cm33；σσ---------钢钢管立杆最大大应力计算值值(N/mmm2)；[ff]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；LL0----计算算长度(m)；按下式计算:ll0=h++2a=1.5+00.1×2=1.77m；aa-----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.11m；l0/i=1700/15..9=1107；由长细比Loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.5537；钢管立杆的最大大应力计算值值；σ=110007.12//（0.5377×450）=455.55NN/mm2；钢管立杆的最大大应力计算值值σ=45..55N//mm2小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支支撑架的安全全因素，建议议按下式计算算l0=k11k2(h+2a))=1.1167×1..013×((1.5+00.1×2))=2..01m；；k1--计计算长度附加加系数按照表表1取值1.1667；k2--计计算长度附加加系数，h++2a=1.7按按照表2取值1.0113；Lo/i=2009..691//15.99=1226；由长细比Loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.4417；钢管立杆的最大大应力计算值值；σ=110007.12//（0.4177×450）=588.658N/mm22；钢管立杆的最大大应力计算值值σ=58..658NN/mm2小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽尽量利用剪力力墙或柱作为为连接连墙件件，否则存在在安全隐患。截面≤0.088㎡（200×4400）梁模板计计算书一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m)：0.20；梁梁截面高度D(m)：：0.40；混凝土板厚度((mm)：100.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm)：0.10；立杆步距h(mm)：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高高度H(m))：7.75；梁梁两侧立杆间间距(m)：1.00；承重架支撑形式式：梁底支撑撑小楞垂直梁梁截面方向；；梁底增加承重立立杆根数：00；采用的钢管类型型为Φ48×3..2；立杆承重连接方方式：单扣件件，考虑扣件件质量及保养养情况，取扣扣件抗滑承载载力折减系数数：1.000；2.荷载参数新浇混凝土重力力密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.50；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：9.6；振捣混凝土对梁梁底模板荷载载(kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：马尾尾松；木材弹弹性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗压强度设设计值fc((N/mm))：12.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.5；面板材质：胶合合面板；面板板厚度(mm)：18.000；面板弹性模量EE(N/mmm2)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参参数梁底方木截面宽宽度b(mmm)：60.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：60.0；梁底纵向支撑根根数：2；5.梁侧模板参参数主楞间距(mmm)：333；主楞材料：木方方；宽度(mm)：：60.000；高度(mm)：60.000；斜撑类型：设主主楞，不设次次楞，不设穿穿梁螺栓；斜撑材料类型：：方木；斜撑截面宽度bb1(mm)：60；斜撑截截面高度h1(mm)：60；斜撑脚点与顶点点的水平距离离(m)：0.15；斜斜撑脚点与顶顶点的竖向距距离(m)：0.20；二、梁侧模板荷荷载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F=00.22γtβ1β2V1/2F=γγH其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，取取2.0000h；T--混凝凝土的入模温温度，取255.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.4400m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.1150。分别计算得117.8488kN/mm2、9.6000kN/mm2，取较小值值9.6000kN/mm2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图((单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验验算公式如下下：σ＝M/WW<[ff]其中，W---面板的净截截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；M--面板板的最大弯矩矩(N·mm))；σ--面面板的弯曲应应力计算值((N/mm2)[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按照均布活荷载载最不利布置置下的多跨连连续梁计算：：M=0.11q1l2+0.1117q2l2其中，q---作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×0.3××9.6=33.456kkN/m；振捣混凝土荷载载设计值:q2=1.44×0.3××4=1.668kN/mm；计算跨度:ll=3333mm；面板的最大弯矩矩M=00.1×3..456×33332+0..117×11.68×33332=6.001×1044N·mm；面板的最大支座座反力为:N=1.11q1l+1.22q2l=1.11×3.4556×3333/10000+1.2××1.6800×333//1000==1.9377kN；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=6..01×1004/1..62×1004=3.7NN/mm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13N//mm2；面板的受弯应力力计算值σ=3.77N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算算ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250qq--作用在在模板上的新新浇筑混凝土土侧压力线荷荷载设计值::q=q1=3.4456N/mmm；ll--计算跨跨度:l=3333mm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=60000N/mmm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==30×11.8×1..8×1.88/12=114.58ccm4；面板的最大挠度度计算值:ν=0.6677×3..456×33334/(1000×60000×1.466×105)=00.329mm；面板的最大容许许挠度值:[ν]=ll/250=333//250==1.3332mm；面板的最大挠度度计算值ν=0.3229mm小于于面板的最大大容许挠度值值[ν]=1.3332mm，满满足要求！四、梁侧模板支支撑的计算1.次楞计算无次楞，不需要要对次楞进行行验算。2.主楞计算主楞直接承受面面板传递的均均布荷载，qq=1..937/((0.4000-0.1000)=6..458kNN/m，按照照均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。本工程中，主楞楞采用木方，宽宽度60mmm，高度60mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=1×66×6×6//6=336cm3；I=1×66×6×6××6/12=1088cm4；E=100000.000N/mmm2；主楞计算简图主楞计算剪力图图(kN)主楞计算弯矩图图(kN·m))主楞计算变形图图(mm)经过计算得到最最大弯矩MM=0.0024kNN·m，斜撑撑作用处支座座反力R==1.3332kN，最最大变形ν=0.0007mmm（1）主楞抗弯弯强度验算σ=M/WW<[f]经计算得到，主主楞的受弯应应力计算值::σ=2..42×1004/3.600×104=0..7N/mmm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=113N/mmm2；主楞的受弯应力力计算值σ=0.77N/mm22小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠挠度验算根据连续梁计算算得到主楞的的最大挠度为为0.0077mm主楞的最大容许许挠度值:[ν]=2200/4000=0.55mm；主楞的最大挠度度计算值ν=0.0007mm小于于主楞的最大大容许挠度值值[ν]=0.55mm，满足足要求！3.斜撑验算（1）斜撑(轴轴力)计算斜撑的轴力Rxx按下式计算算：Rx＝R//sinα其中R--斜撑对梁顶顶侧支撑的支支座反力，取取；R=11.332kkN；RRx-斜撑的轴轴力；αα-斜撑与梁梁侧面板的夹夹角；sinα=sin{arctaan[0.115/0.22]}=0.6；斜撑的轴力：RRx=R/siinα=1.3332/0.66=2.222kN（2）斜撑稳定定性验算稳定性计算公式式如下：σ＝Rx/(φφA0)≤fc其中，Rx---作用在在斜撑的轴力力,2.222kNσσ--斜撑受受压应力计算算值；ffc--斜撑撑抗压强度设设计值；122N/mm22AA0--斜撑撑截面的计算算面积A0=60××60=36600mm22；φφ--轴心受受压构件的稳稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定定；轴心受压构件稳稳定系数按下下式计算：φ=φ=11/(1+((λ/65)2)ii--斜撑撑的回转半径径;i=00.289××60=177.34mmm；ll0--斜撑的的计算长度，l0=[0.22+0.152]0.5=0.25m；λλ=l0/i=114.42；；φφ=1/((1+(λ/65)2)=0..95经计算得到：σσ=N/(φ×A)==2.22××103/(0.995×36000)=0..65N/mmm2；根据规范规定，用用于施工和维维修时木材的的强度设计值值应乘1.22调整系数；；[ff]=1..2×12==14.4NN/mm2；斜撑受压应力计计算值为0..65N/mmm2，小于斜撑撑抗压强度设设计值14..4N/mmm2，满足要求求！五、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=3333.33××18×188/6=1.80××104mm3；I==3333.33×118×18××18/122=1..62×1005mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：σ=M/WW<[f]钢筋混凝土梁和和模板自重设设计值(kN/m))：q1=1.2××[(24..00+1..50)×00.40+00.50]××0.33==4.2800kN/m；；施工荷载与振捣捣混凝土时产产生的荷载设设计值(kN/m))：q2=1.4××(2.000+2.000)×0.333=1.8867kN//m；q=4.2800+1.8667=6.1147kN//m；最大弯矩及支座座反力计算公公式如下:Mmax=qll2/8=1/8×66.147××2002=3.077×104N·mm；RA=RB=00.5ql==0.5×66.147××0.2=00.615kkNσ=Mmaxx/W=3..07×1004/1.800×104=1.7NN/mm2；梁底模面板计算算应力σ=1.77N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下：νν=5qll4/(3844EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q==q1/1.2==3.5677kN/m；；l---计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=2000.00mmm；E---面板的弹弹性模量:E=66000.00N/mm22；面板的最大允许许挠度值:[ν]=2000.00//250==0.8000mm；面板的最大挠度度计算值:ν=5×44.28×22004/(3844×60000×1.622×105)=0.0092mm；；面板的最大挠度度计算值:ν=0.0992mm小于于面板的最大大允许挠度值值:[ν]=00.8mm，满满足要求！六、梁底支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用方木。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：梁底支撑小楞的的均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到：q=0.6155/0.3333=1.8844kN//m2.方木的支撑撑力验算方木计算简图方木按照三跨连连续梁计算。本算例中，方木木的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×6×66/6=36cmm3；I=6×6×66×6/122=1008cm44；方木强度验算::计算公式如下::最大弯矩M==0.1qll2=0.11×1.8444×0.33332=0..02kNN·m；最大应力σ=M/WW=0..02×1006/360000=00.6N//mm2；抗弯强度设计值值[f]]=13N/mm22；方木的最大应力力计算值00.6N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：：截面抗剪强度必必须满足:τ=3V//(2bh00)其中最大剪力::V=00.6×1..844×00.333=0.3369kNN；方木受剪应力计计算值τ=3××0.3699×10000/(2×660×60))=0..154NN/mm2；方木抗剪强度设设计值[τ]=11.5N//mm2；方木的受剪应力力计算值00.154N/mm22小于方木抗抗剪强度设计计值1.55N/mmm2,满足要求!方木挠度验算::计算公式如下::ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大挠度计计算值ν=0.6677×1..844×3333.33334/(1000×100000×1008×1044)=0.0014mm；；方木的最大允许许挠度[ν]=0.3333×10000/2550=1.3333mmm；方木的最大挠度度计算值ν=0.0014mmm小于方木的的最大允许挠挠度[ν]=1.3333mmm，满足要求求！3.支撑小横杆杆的强度验算算梁底模板边支撑撑传递的集中中力：P1=RA=00.615kkN梁两侧部分楼板板混凝土荷载载及梁侧模板板自重传递的的集中力：P2=(1.0000-0..200)//4×0.3333×(11.2×0..100×224.0000+1.4××2.0000)+1.22×2×0..333×((0.4000-0.1000)×0..500=00.499kkN斜撑传递集中力力：N=1.3322×0.2000/0.1150=1..776kNN简图(kN·mm)剪力图(kN))弯矩图(kN··m)变形图(mm))经过连续梁的计计算得到：支座力:N1=N2=22.889kN；最大弯矩Mmmax=0..889kkN·m；最大挠度计算值值Vmax=4..045mmm；最大应力σ==0.8899×106/47300=188N/mm22；支撑抗弯设计强强度[f]]=205N/mm22；支撑小横杆的最最大应力计算算值1888N/mmm2小于支撑小小横杆的抗弯弯设计强度205NN/mm2,满足要求!七、梁跨度方向向钢管的计算算作用于梁跨度方方向钢管的集集中荷载为梁梁底支撑方木木的支座反力力。钢管的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：W=4.73cm3；I=11.366cm4；E=2060000N//mm2；支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中力P==2.8889kN支撑钢管计算简简图支撑钢管计算剪剪力图(kN)支撑钢管计算弯弯矩图(kN·m))支撑钢管计算变变形图(mm)最大弯矩Mmmax=0.77kN·m；最大变形νmmax=2.3599mm；最大支座力RRmax=6.5488kN；；最大应力σ=M/W==0.777×106/(4..73×1003)=1662.8NN/mm2；支撑钢管的抗弯弯强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值162..8N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度νmax=2..359mmm小于10000/150与与10mmm,满足要求求!八、扣件抗滑移移的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.000kN，扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的单单扣件承载力力取值为8..00kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承载力设设计值,取8.00kN；R--纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=6.5548kNN；R<8.000kN,单扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!九、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式σ=N/((φA)≤[f]1.梁两侧立杆杆稳定性验算算:其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向支撑钢管的的最大支座反反力：N1=2.8889kNN；纵向钢管的最大大支座反力：：N2=6.5548kNN；脚手架钢管的自自重：N3=1..2×0.1129×7..75=1..201kkN；楼板混凝土、模模板及钢筋的的自重：N4=1.2××[(1.000/2+((1.00--0.20))/4)×11.00×00.50+((1.00//2+(1..00-0..20)/44)×1.000×0.1100×(11.50+224.00))]=2.5562kNN；施工荷载与振捣捣混凝土时产产生的荷载设设计值：N5=1.4××(2.0000+2.0000)×[[1.0000/2+(11.000--0.2000)/4]××1.0000=3.9220kN；；N=N1+NN2+N3+N4+N5=2.8889+6.5548+1..201+22.562++3.92==17.122kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.59；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.5；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.73；σ--钢钢管立杆轴心心受压应力计计算值(N/mm22)；[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；根据《扣件式规规范》，立杆杆计算长度llo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，为安全计，取二二者间的大值值，即:lo=Maax[1.1167×1..7×1.55,1.5++2×0.11]=2..976mm；k--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1667；μ--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，μ=1.7；a--立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=0..1m;得到计算结果::立杆的计算算长度lo/i=2975..85/15.9=1877；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.2205；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=171119.6444/(0.2205×4550)=185.66N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=1885.6NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！截面＞0.088㎡（200×4400）梁模板计计算书一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m)：0.40；梁梁截面高度D(m)：：0.90；混凝土板厚度((mm)：100.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm)：0.10；立杆步距h(mm)：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高高度H(m))：7.75；梁梁两侧立杆间间距(m)：1.00；承重架支撑形式式：梁底支撑撑小楞垂直梁梁截面方向；；梁底增加承重立立杆根数：11；采用的钢管类型型为Φ48×3..2；立杆承重连接方方式：双扣件件，考虑扣件件质量及保养养情况，取扣扣件抗滑承载载力折减系数数：1.000；2.荷载参数新浇混凝土重力力密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.50；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁梁底模板荷载载(kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：马尾尾松；木材弹弹性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗压强度设设计值fc((N/mm))：12.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.5；面板材质：胶合合面板；面板板厚度(mm)：18.000；面板弹性模量EE(N/mmm2)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN