模板支架专项施工方案

模板支架专项施工方案一、编制依据1、依据有限责任公司mmm住宅楼施工设计图纸；2、依据《有限责任公司mmm住宅楼施工组织设计》3、各类参考规范、图书：《建筑施工手册》第四版；《建筑施工计算手册》江正荣著;《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）；《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）；《钢结构设计规范》(GB50017-2003）；《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74—2003）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000)；《木结构设计规范》（GB50005-2003)；二、工程概况三、总体设计及施工部署(一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位,升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设,还必须符合JGJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：墙模板、梁模板(扣件钢管架)、板模板（扣件钢管高架）（二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度,现场设定若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域,用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作,本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：mmm(项目经理）-—组长，负责协调指挥工作；张某某(施工员)——组员，负责现场施工指挥，技术交底李某某(安全员）-—组员，负责现场安全检查工作;刘某某(架子工班长）——组员，负责现场具体施工；四、材料选择（一）墙模板外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其他材料见下表:模板支架材料类型墙模板面板材料18mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方穿墙螺栓M12(二）梁模板（扣件钢管架）按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表：模板支架材料类型梁模板(扣件钢管架)面板材料20mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管Φ48×3。2（三)板模板(扣件钢管高架）按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表:模板支架材料类型板模板(扣件钢管高架）面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料钢管：五、搭设参数及施工工艺（一)、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装.安装柱模前，要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±3（二）、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1。2MPa），即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm）控制线,以便于模板的安装和校正.当混凝土浇筑完毕,模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。(三）、±0．000以下模板安装要求1、底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙,高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆,上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆.积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。2墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆”烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。3、梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎粱钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板②技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱2‰)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。4、楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序”满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，向中央铺设,按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5、柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安装支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。（四）、±0.000以上模板安装要求1、墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。2、梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸,宜以每个铺设单元从四阴角模板与墙、梁模板连接,然后向求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱,四周不起拱.周先用3.、柱模板安装顺序及施工工艺①模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安装支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板②技术要点中央铺设,按设计要板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接,然后加柱箍、支撑体系将柱固定.4、柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安装支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接,然后加柱箍、支撑体系将柱固定.(五）、各类型搭设模板支架参数墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm）200主楞（外楞骨)间距（mm）600分段新浇混凝土侧压力荷载（kN/m2)17.031穿墙螺栓水平间距（mm）600穿墙螺栓竖向间距(mm)600穿墙螺栓型号M12考虑荷载折减系数是主楞龙骨材料圆钢管主楞壁厚（mm）3主楞直径(mm）48主楞柱箍合并根数2次楞龙骨材料木方次楞宽度(mm）40次楞高度（mm）60次楞柱箍合并根数2二、材料参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板弹性模量E（N/mm2）6000面板抗弯设计值fc（N/mm2)13面板抗剪设计值ft（N/mm2）1.5方木弹性模量E（N/mm2）9000方木抗剪设计值ft（N/mm2）1。5方木抗弯设计值fc(N/mm2)13钢楞弹性模量E（N/mm2）206000钢楞抗弯设计值fc(N/mm205梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息LK9楼板混凝土厚度(mm）200梁截面宽度B(m)2)0.35梁截面高度D（m）0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方立杆沿梁跨度方向间距la（m)0.6向立杆步距h（m)1。5梁两侧立杆间距lc(m）0.7梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m）1.5梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)Φ48×3.2立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0。8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0。3梁模板支架计算高度H(m）5。15是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重（kN/m2)0.3钢筋自重（kN/m3）2。5施工荷载（kN/m2）2振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17。848考虑荷载折减系数是是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度是自定义梁两侧楼板计算长度（m）1二、材料参数木材品种红皮云杉弹性模量E（N/mm2）9000抗压强度设计值fc（N/mm)10抗弯强度设计值fm(N/mm2)13抗剪强度设计值fv（N/mm2)1.4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm（N/mm2）13面板厚度(mm)20面板弹性模量E(N/mm2）6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)40梁底方木截面高度（mm）60梁底纵向支撑根数4梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算梁底支撑小横杆根数0四、梁侧模板参数主楞（外龙骨）方向竖向设置主楞间距（mm）600次楞根数(mm)5主楞竖向支撑杆数量3对拉螺栓的直径（mm)M12对拉螺栓水平间距（mm)600第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离100第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离300第3根次楞支撑类型固定支撑点第3根次楞支撑点至梁底距离500主楞材料圆钢管主楞直径（mm）48主楞壁厚（mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm）40次楞高度(mm）60次楞合并根数1采用斜撑否板模板（扣件钢管高架）参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb(m)1立杆横向间距或排距la(m）1立杆步距h(m）1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）0.3模板支架计算高度（m)4。95楼板的计算厚度(mm）200钢管类型（mm）板底支撑形式立杆承重连接方式扣件抗滑承载力系数0.8是否验算地基承载力否是否计算拆模时间否板底木方、木托梁计算方法是否进行模板材料匡算否二、材料参数木方（圆木)的间隔距离（mm)250木方的截面宽度B(mm)40木方的截面高度H(mm）60木方（圆木）弹性模量E（N/mm2）9000木方(圆木）抗弯强度设计值（N/mm2）13木方（圆木）抗剪强度设计值（N/mm2）1。4面板类型胶合面板面板厚度(mm)18面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2）6000三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2）0。35混凝土与钢筋自重(kN/m3）25施工均布荷载（kN/m2)2。5其他模板支架1、水平杆⑴每步纵横向水平杆必须拉通.⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.⑶水平对接接头位置要求如下图。500a小于la小于/3LalahHA----A立杆纵向水平杆（大横杆)横向水平杆（小横杆)500ala/3LbA-A接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平面）⑷搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图)。1001001000门架：⑴设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；⑵在底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；⑶水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧；2、立杆钢管脚手架:⑴立杆平面布置图（详见附图）⑵搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接,接头位置要求如下。Lalah/3h立杆水平杆对接扣件500h/3⑶扫地杆设置3、剪刀撑钢管脚手架：⑴水平剪刀撑:模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时,有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3;⑵竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置;⑶剪刀撑平立面布置图（详见附图）。门架：⑴剪刀撑和加固杆必须与门架同步搭设；⑵水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢；HYPERLINK”http：///view/10ce74fcf705cc1755270927。html＃##"。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。(5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关.3、火灾形成原因:明火.应采取的控制措施:（1)严禁烟火；（2)严禁存放易燃易爆物品；(3）操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因:模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：(1)轻拿慢放，规范作业，注意安全.（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施:脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作,勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范,支撑体系基础不满足受力要求.应采取的控制措施：(1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合设计要求,达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下,可做堆载实验。7、起重伤害形成原因:模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。(2)信号工及吊装司机必须持证上岗,密切配合，严格遵守“十不吊"规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。(5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物.(6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、其他伤害：形成原因:支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。（二)、安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应,随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除.拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件,待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护.10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证.12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求,严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。十、环境保护措施1、安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息。如安全文明标志在使用中,要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处,让操作人员明确其含义。2、现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。3、场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求,保持现场材料整齐统一.建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放,及时外运，做到活完场清。通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置.建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人.4、材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求.构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。现场工人操作做到活完料净脚下清。现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理.现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。5、现场防火不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。加强消防器材的管理，维修和保养,经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用.严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。6、垃圾清运在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。建立健全卫生责任制.提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到.施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池,并且定期清运出去。整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。7、环保及不扰民措施（1）施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求,达到并超过”文明安全工地”的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制,定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传,并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案,积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明,并注意及时宣传推广.每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。（2)施工现场环保工作措施1）环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈,每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。2)为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施:职工大灶和茶炉,采用煤气(电）方式，每月进行两次自检.现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。3）为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫,做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运.运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿.定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工,在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告,同时要尽量采取降噪措施,做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等,使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间.建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。4）为防止水污染，现场采取如下具体措施:施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。5)做好施工现场环境保护的监督检查工作,每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作.十一、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头.3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”,最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手15、监测说明（1)班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位:1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求;2）连墙件是否松动;3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差;4)施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次,在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测,终凝后的监测频率为每天一次。(1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用木方作垫进行。2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收,不得乱丢乱放.4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。十二、设计计算墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点.根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；一、参数信息1。基本参数次楞间距（mm）：200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm)：600；穿墙螺栓竖向间距（mm）:600；对拉螺栓直径(mm):M12；主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数：2；直径（mm):48。00；壁厚(mm):3。00;次楞信息次楞材料：木方;次楞合并根数：2;宽度(mm):40.00；高度（mm)：60。00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm）：18。00;面板弹性模量（N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:9000.00;方木抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2)：205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-—新浇混凝土的初凝时间，取2。000h;T——混凝土的入模温度，取20。000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H-—模板计算高度,取3。000m；β1--外加剂影响修正系数，取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.分别计算得17.031kN/m2、72。000kN/m2，取较小值17。031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M—-面板计算最大弯矩（N·mm);l——计算跨度(次楞间距）：l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×17.031×0。600×0。900=11.036kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；其中0。90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×11.036×200.02+0。117×1。512×200。02=5.12×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W〈f其中，σ-—面板承受的应力（N/mm2）；M--面板计算最大弯矩（N·mm)；W—-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=600×18.0×18.0/6=3。24×104mm3;f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=5。12×104/3.24×104=1.6N/mm2;面板截面的最大应力计算值σ=1.6N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中，V-—面板计算最大剪力(N）;l-—计算跨度(次楞间距）：l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×17.031×0。600×0。900=11。036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0.60×0.90=1。512kN/m；面板的最大剪力:V=0。6×11。036×200。0+0.617×1.512×200.0=1510。9N；截面抗剪强度必须满足：τ=3V/（2bhn）≤fv其中，τ——面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；V—-面板计算最大剪力（N）：V=1510.9N；b--构件的截面宽度（mm)：b=600mm;hn-—面板厚度（mm):hn=18。0mm;fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1510.9/(2×600×18.0)=0.210N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv］=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.21N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1。5N/mm2，满足要求!3。挠度验算根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI)≤[ν］=l/250其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载：q=17。03×0.6=10。219N/mm;l-—计算跨度（次楞间距）：l=200mm；E——面板的弹性模量：E=6000N/mm2；I-—面板的截面惯性矩：I=60×1。8×1。8×1.8/12=29。16cm4；面板的最大允许挠度值:［ν］=0。8mm;面板的最大挠度计算值:ν=0。677×10.22×2004/（100×6000×2。92×105)=0.063mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。063mm小于等于面板的最大允许挠度值［ν]=0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算（一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵截面抗剪强度必须满足：τ=3V/（2bhn)≤fv其中，抗矩W分别为:W=4×6×6/6×2=48cm3；I=4×6×6×6/12×2=144cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm）;l——计算跨度（主楞间距）：l=600。0mm;新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×17。031×0。200×0。900=3。679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0.20×0。90=0。504kN/m，其中,0。90为折减系数。次楞的最大弯矩:M=0。1×3。679×600。02+0.117×0。504×600.02=1.54×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W〈f其中，σ-—次楞承受的应力（N/mm2)；M—-次楞计算最大弯矩（N·mm)；W—-次楞的截面抵抗矩（mm3）,W=4。80×104；f-—次楞的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=13。000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1。54×105/4。80×104=3。2N/mm2;次楞的抗弯强度设计值:[f］=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=3。2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2,满足要求!2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中,V－次楞承受的最大剪力；l-—计算跨度(主楞间距）:l=600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.200×0。900/2=1。839kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0。20×0。90/2=0。252kN/m，其中，0.90折减系数。次楞的最大剪力：V=0。6×1。839×600.0+0。617×0。252×600。0=755.5N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/（2bh0）其中，τ——次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2);V—-次楞计算最大剪力(N)：V=755.5N;b--次楞的截面宽度（mm）：b=40。0mm；hn-—次楞的截面高度(mm）：h0=60.0mm；fv—-次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值：τ=3×755。5/(2×40。0×60。0）=0。472N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0。472N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1。5N/mm2,满足要求!3。次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν］=l/250其中,ν——次楞的最大挠度（mm)；q-—作用在次楞上的线荷载（kN/m)：q=17.03×0.20=3.41kN/m；l—-计算跨度(主楞间距）：l=600.0mm;E—-次楞弹性模量(N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4）,I=7.20×105mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0。677×6.81/2×6004/（100×9000×7.20×105)=0.461mm;次楞的最大容许挠度值：［ν]=2.4mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.461mm小于次楞的最大容许挠度值[ν］=2.4mm，满足要求！(二）.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10。783×2=21.57cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m）主楞计算变形图(mm）1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P＝1.2×17.03×0。2×0。6＋1。4×2×0.2×0.6＝2.788kN；主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：l=600mm;强度验算公式:σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2）M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=3.18×105N·mmW-—主楞的净截面抵抗矩(mm3）；W=8。99×103mm3；f—-主楞的强度设计值（N/mm2），f=205。000N/mm2;主楞的最大应力计算值：σ=3.18×105/8。99×103=35。4N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=35.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ—-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);V-—主楞计算最大剪力(N)：V=3039。7/2=1519.9N；A-—钢管的截面面积(mm2)A=424.115mm2；fv——主楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值：τ=2×1519.9/424.115=7.167N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=7.167N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3。主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：ν=0。36mm；主楞的最大容许挠度值:［ν]=2。4mm;主楞的最大挠度计算值ν=0。36mm小于主楞的最大容许挠度值[ν］=2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：N<［N］=f×A其中N—-穿墙螺栓所受的拉力;A--穿墙螺栓有效面积（mm2)；f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9。85mm；穿墙螺栓有效面积：A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N］=1.70×105×7。60×10-5=12。92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=5。55kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=5.549kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N］=12.92kN，满足要求！梁模板(扣件钢管架）计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段：LK9HYPERLINK"/view/10ce74fcf705cc1755270927。html##＃”一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m)：0。35；梁截面高度D（m）：0.80;混凝土板厚度（mm)：200。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。30；立杆步距h（m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1。50；梁支撑架搭设高度H（m)：5。15；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为Φ48×3。2;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24。00；模板自重(kN/m2):0.30；钢筋自重(kN/m3）：2。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)：2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）：4.0；3.材料参数木材品种：红皮云杉；木材弹性模量E(N/mm2）：9000。0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。4；面板材质：胶合面板;面板厚度(mm）：20。00；面板弹性模量E（N/mm2）：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：40.0；梁底方木截面高度h（mm):60.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距（mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距（mm)：600竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm,300mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径（mm)：48。00；壁厚(mm）：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm)：40.00;高度（mm）：60.00;二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t—-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T—-混凝土的入模温度,取20。000℃；V--混凝土的浇筑速度,取1。500m/h;H—-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；β1-—外加剂影响修正系数,取1.200;β2-—混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17。848kN/m2、18。000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<［f]其中，W-—面板的净截面抵抗矩，W=60×2×2/6=40cm3;M—-面板的最大弯矩（N·mm)；σ—-面板的弯曲应力计算值（N/mm2）[f]—-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M=0。1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.6×4×0。9=3.024kN/m；计算跨度：l=(800-200）/（5—1）=150mm;面板的最大弯矩M=0。1×11.566×［(800—200)/（5—1）］2+0.117×3.024×[(800-200）/（5-1）]2=3.40×104N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1。2q2l=1.1×11.566×[（800-200)/(5—1）]/1000+1。2×3.024×[（800-200)/（5—1）］/1000=2。453kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3。40×104/4。00×104=0.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值：［f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=0。8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算ν=0。677ql4/(100EI）≤[ν］=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=11.566N/mm；l-—计算跨度:l=[(800—200）/（5—1)］=150mm；E—-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I—-面板的截面惯性矩:I=60×2×2×2/12=40cm4；面板的最大挠度计算值：ν=0.677×11。566×［(800—200）/（5—1）］4/（100×6000×4。00×105）=0。017mm;面板的最大容许挠度值:［ν］=l/250=[(800—200）/（5—1)］/250=0。6mm；面板的最大挠度计算值ν=0。017mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.453/0.600=4。088kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1×4×6×6/6=24cm3；I=1×4×6×6×6/12=72cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)

弯矩图（kN·m）

变形图(mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力：

N1=N3=2。026

kN；

N2=12。779

kN；

最大弯矩

Mmax=0.506

kN·m；

最大挠度计算值

Vmax=0.114

mm；

最大应力

σ=0。506×106/4730=106.9

N/mm2；

支撑抗弯设计强度

［f]=205

N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值

106。9

N/mm2

小于

支撑小横杆的抗弯设计强度

205

N/mm2，满足要求！

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN

。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R

≤

Rc

其中

Rc

—-

扣件抗滑承载力设计值，取12。80

kN；

R

-—

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到

R=12。779

kN；

R

<

12。80

kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

σ

=

N/(υA）≤[f］

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中

N

—-

立杆的轴心压力设计值,它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1

=2.026

kN

；

脚手架钢管的自重：

N2

=

1。2×0。129×5。15=0。798

kN;

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1。2×[(1。50/2+1.00）×0.60×0。30+(1。50/2+1.00)×0。60×0.200×（2。50+24.00）］=7.056

kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1。4×（2.000+2。000）×[1.500/2+1.000］×0.600=5.880

kN；

N

=N1+N2+N3+N4=2。026+0。798+7。056+5.88=15。759

kN；

υ-—

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

lo/i

查表得到；

i

——

计算立杆的截面回转半径

(cm）：i

=

1。59;

A

--

立杆净截面面积

（cm2）:

A

=

4。5;

W

-—

立杆净截面抵抗矩(cm3）：W

=

4。73；

σ

——

钢管立杆轴心受压应力计算值

（

N/mm2）;

[f］

--

钢管立杆抗压强度设计值：［f］

=205

N/mm2；

lo

-—

计算长度

（m）；

根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即：

lo

=

Max[1。167×1。7×1.5,1。5+2×0.3]=

2。976

m；

k

——

计算长度附加系数,取值为：1.167

；

μ

—-

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1。7；

a

—-

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.3m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i

=

2975.85

/

15。9

=

187

；

由长细比

lo/i

的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=

0.205

;

钢管立杆受压应力计算值

;σ=15759。426/(0。205×450)

=

170。8

N/mm2；

钢管立杆稳定性计算

σ

=

170。8

N/mm2

小于

钢管立杆抗压强度的设计值

[f]

=

205

N/mm2,满足要求!

梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

其中

N

—-

立杆的轴心压力设计值，它包括:

横向钢管的最大支座反力:N1

=12.779

kN

；

脚手架钢管的自重:

N2

=

1.2×0。129×（5。15-0.8)=0.798

kN；

N

=N1+N2

=12.779+0。674=13。453

kN

；

υ-—

轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

lo/i

查表得到；

i

—-

计算立杆的截面回转半径

（cm)：i

=

1。59;

A

—-

立杆净截面面积

（cm2）:

A

=

4。5；

W

—-

立杆净截面抵抗矩(cm3)：W

=

4.73；

σ

-—

钢管立杆轴心受压应力计算值

(

N/mm2)；

[f]

-—

钢管立杆抗压强度设计值：[f]

=205

N/mm2;

lo

--

计算长度

（m）;

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即：

lo

=

Max[1。167×1。7×1.5,1.5+2×0.3］=

2。976

m；

k

—-

计算长度附加系数，取值为:1。167

；

μ

——

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3,μ=1。7；

a

--

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i

=

2975。85

/

15.9

=

187

；

由长细比

lo/i

的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=

0.205

；

钢管立杆受压应力计算值

;σ=13452。726/（0。205×450）

=

145。8

N/mm2；

钢管立杆稳定性计算

σ

=

145。8

N/mm2

小于

钢管立杆抗压强度的设计值

[f]

=

205

N/mm2，满足要求!

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=

k1k2(h+2a）

=

1。167×1。004×（1。5+0.3×2）

=

2.461

m；

k1

-—

计算长度附加系数按照表1取值1。167;

k2

--

计算长度附加系数，h+2a

=2。1按照表2取值1.004

；

lo/i

=

2460.503

/

15。9

=

155

；

由长细比

lo/i

的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=

0。291

；钢管立杆的最大应力计算值

；σ=

15759。426/（0.291×450)

=

102。7

N/mm2；

钢管立杆稳定性计算

σ

=

102。7

N/mm2

小于

钢管立杆抗压强度的设计值

［f]

=

205

N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表格

以上表参照

杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］：

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2。立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9-—1。5m为宜，不宜超过1。5m。

3.整体性构造层的设计：

a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b。单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置，四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计:

a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置.

5。顶部支