体外预应力结构设计

体外预应力结构设计研究

主要内容一、工程实例二、前言三、体外预应力结构弹性内力分析四、体外预应力混凝土连续梁非线性分析五、体外预应力混凝土结构的预应力损失六、体外预应力结构的耐久性七、体外预应力结构的振动八、体外预应力结构正常使用性能一、工程实例实例1：1990年通车的福州洪塘大桥的引桥采用了与LongKey桥相类似的体外预应力体系，是我国首次采用体外预应力技术的预应力混凝土连续梁桥。返回主要内容

实例2：1995年国内采用体外预应力成功地修建汕头海湾大桥。该桥为三跨简支预应力混凝土加筋箱梁悬索桥，加筋箱梁横断面为单箱三室薄壁鱼腹式，截面预应力配筋采用混合式，顶板布置有纵向体内65束7根φ15钢绞线，底板布置有横向体内无粘结钢绞线，纵向布置有体外63束7根φ15钢绞线。其中体外预应力筋采用英国进口镀锌钢绞线，对胶皮破损部分用环氧树脂密封膏粘贴封闭，并涂油漆，锚头及锚下孔段用钢管套住，再压住石蜡填满密封。

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实例3：2001年，北京学知桥采用体外预应力钢-砼组合梁的结构形式，体外预应力的应用使得钢板应力大幅降低，桥面板混凝土内钢束减少，改善主梁受力状态（如下图所示）。

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（d）实例4：逐跨预制节段施工的长桥。其突出优势在于设计施工标准化、施工速度快捷，是近二十年来国际上最广泛采用的体外预应力桥梁形式，在国外城市的高架道路和轻轨干线建设中大量采用。该类型以LongKey桥为代表，体外预应力束采用与体内预应力同样的普通多股钢铰线和锚具，同样采用水泥灌浆，因而预应力成本较低。如下图所示。

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返回主要内容LongKey桥实例5：有一种体外预预应力结构通通常在预制节节段间采用干干接缝和复式式剪力键，当当整跨所有的的预制节段在在支撑结构上上安装就位后后，施加体外外预应力，形形成一跨的整整体结构。体体外预应力束束在跨内的转转向块处偏折折，体外束外外套采用聚乙乙烯管或钢管管，管道在转转向块处与主主梁浇筑成整整体，这种体体外束只能拆拆除不能更换换。如下图所所示。返回主要内容返回主要内容转向块实例6：采用悬臂施工工或顶推施工工的预应力混混凝土连续梁梁桥，通常采采用体内、体体外混合配束束。该形式中中用体外预应应力索替代原原本配置在腹腹板内的大量量预应力筋，，简化了腹板板构造，降低低其厚度。采采用悬臂施工工时，悬臂束束为直线的体体内预应力，，成桥后张拉拉的连续束采采用大吨位体体外预应力，，从而免除了了大量的穿束束和灌浆工艺艺，易于控制制施工质量。。如下面两两张图片所示示。返回主要内容返回主要内容体外预应力混凝凝土连续梁桥悬悬臂施工返回主要内容TENRYUGAWABridge实例7：采用顶推施工时时，由于各截面面在施工过程中中均要经历最大大正、负弯矩，，因此需在箱梁梁顶、底板配置置大量施工钢束束，致使截面笨笨重。采用体外外预应力不但可可以简化腹板，，而且可以把预预应力束临时反反向布置与部分分成桥预应力束束形成较大的中中心预应力以满满足施工需要，，临时预应力在在施工结束时放放松后再用作追追加的成桥预应应力束。由于这这种形式中的体体外预应力束需需要放松与重复复张拉，所以预预应力筋、管道道、混凝土梁之之间无粘结。如如图所示。返回主要内容the10thHARUNABridge实例8：有一种结构体系系是前一种类型型的衍生物，特特点是将混凝土土箱梁腹板改成成混凝土桁架或或采用钢结构。。该类型往往集集创新性的结构构构思与美观的的外表于一体，，成为体外预应应力结构的代表表之作。如图。返回主要内容TorisakiRiverParkBridgeMorino-WakuwakuBridge（a）Morino-WakuwakuBridge（b）Morino-WakuwakuBridge（c）实例9：还有一种结构体体系是前一种类类型的衍生物，，特点是将混凝凝土箱梁腹板改改成混凝土桁架架或采用钢结构构。该类型往往往集创新性的结结构构思与美观观的外表于一体体，成为体外预预应力结构的代代表之作。如图图。返回主要内容实例10：下面的结构体系系称为坦拉式体体外预应力结构构，它把过去那那种预应力筋的的偏心距被控制制在主梁的有效效高度之内的体体外筋，放在了了梁的有效高度度之上。因此它它具有梁桥和斜斜拉桥的双重特特性，可看作介介于预应力混凝凝土箱形梁桥到到预应力混凝土土斜拉桥之间的的结构体系，它它采用了部分索索结构帮助主梁梁承担竖向荷载载，从而达到降降低梁高的目的的。如图。返回主要内容RITTOHBridge（（a）RITTOHBridge（（b）实例11：研究与使使用非钢材预应应力筋的主要国国家是德国与日日本，20世纪纪70年代后期期，原联邦德国国首先对用玻璃璃纤维加劲塑料料替代预应力钢钢材作了大量试试验。1980年起开始用GFRP预应力力筋修建人行试试验桥，1986年非钢材预预应力筋开始使使用于公路桥梁梁。日本是较早早使用CFRP和AFRP预预应力筋的国家家，1988年年、1996年年CFRP和AFRP预应力力筋分别被用于于公路桥梁和悬悬索板桥。20世纪90年代代后期，用FRP预应力筋修修建的混凝土桥桥梁已有二十余余座，公路桥梁梁的最大跨径已已达32.5m。返回主要内容在美国，第一座座采用CFRP材料作为体外外预应力筋的混混凝土桥梁BridgeStreetBridge已经在密歇根根州southfield市市建成。该桥为为21.314m+20.349m+21.429m的的预应力混凝土土简支梁桥，每每跨均由4个双双T型交叉梁预预制节段拼装而而成，节段纵、、横向都使用CFRP预应力力筋施加预应力力，节段的非预预应力筋采用了了CFRP筋、、CFRP纤维维网格和不锈钢钢筋。图（b））（c）是张拉拉完成后桥梁纵纵向体外预应力力筋的布置图[1-10]。。如图。返回主要内容BridgeStreetBridge（a）BridgeStreetBridge（b）BridgeStreetBridge（c）目前，纤维加劲劲塑料力学性能能的测试标准，，如延性、粘结结、锚具、松弛弛、疲劳等等，，有待统一的规规范，各种FRP预应力筋仍仍处于研究试用用阶段，其材料料的价格相当昂昂贵。然而，FRP预应力筋筋的发展前景将将是很广阔的。。大吨位预应力锚锚具和张拉设备备，是因大跨径径预应力结构的的布索和施工要要求而发展起来来的。大吨位预预应力锚具的吨吨位已超过10000kN，这为体外预应应力体系发展提提供了必要的条条件。返回主要内容（c）四环路上跨匝道桥钢梁挂孔实例12：北京京四丰立交体外外预应力钢-砼砼组合梁无支架架施工技术示意意图如下：北京四丰立交体体外预应力预制节段拼装技技术二、前言1．体外预应力力的概念无粘结预应力：：指于最终的结构构物中，预应力力筋全部置于结结构构件断面内内部，而且在预预应力筋与混凝凝土之间没有通通过灌浆或其它它方法形成连续续的粘结作用。。体内预应力：指于结构物中，，预应力筋全部部采用置于结构构构件断面内部部，而且，在预预应力筋与混凝凝土之间具有通通过灌浆或其它它方法形成连续续的粘结作用。。体外预应力：指于结构物中，，预应力筋全部部采用或部分采采用置于结构构构件断面外部的的无粘结预应力力。它通过锚固固端和转向构件件将作用力传至至结构物。全体外预应力：指结构物中的预预应力筋全部采采用体外预应力力。部分体外预应力力：指结构物中的预预应力筋一部分分采用体外预应应力，另一部分分则采用体内预预应力。2．体外预应力力结构的发展概念及方法产生生于法国，首次次应用是由EugeneFreyssinet完成60年代末，无无粘结预应力和和斜拉桥施工两两项技术的进步步为体外预应力力的发展创造了了条件1979年E.C.Figg和JeanMuller设计建造造的LongKey桥证明明了体外预应力力在桥梁建设中中的优越性1992年9月月，英国运输部部经过对1986年因灌浆不不实预应力筋锈锈蚀而倒塌的桥桥梁调查分析后后，颁布法令规规定：后张预应应力混凝土结构构不再允许用于于新建桥梁体外预应力技术术在我国也有了了大量成功的工工程实例，下图图所示为建筑结结构的体外预应应力加固。返回主要内容新建建筑结构采采用体外预应力力的相关报道较较少，同济大学学研究生院成功功运用了该技术术，如下图所示示。建筑内南北两翼翼间设8层高中中庭，中庭顶盖盖采用了新颖的的建筑形式，以以玻璃板作为屋屋面，满足自然然采光的需求。。顶盖由多根跨跨度为15～18米的混凝土土梁支承，根据据建筑设计要求求，梁截面的外外轮廓形状及尺尺寸已被限定。。若采用实心截截面的混凝土梁梁，自重荷载大大、外观笨重，，无法体现出现现代建筑轻巧流流畅的特性。因因此最终使用U型截面的体外外预应力梁，预预应力筋布设在在凹槽内；梁顶顶设混凝土盖板板，沿梁长方向向微倾以利于排排水。完工后，，体外预应力梁梁的外形轻巧、、美观，与大楼楼的两翼融为一一体，更突显中中庭的气势恢宏宏。返回主要内容（b）体外预应力梁梁支承玻璃顶盖盖（a）中庭（c）U型梁半跨三三维示意图3．体外预应力力与有粘结和无无粘结预应力之之间的差别有粘结预应力结结构的力筋与混混凝土粘结在一一起，混凝土土开裂以前力筋筋混凝土应变一一致，无相对滑滑移无粘结预应力结结构的力筋在锚锚固处与混凝土土位移一致，力力筋受预留孔道道的限制体外预应力结构构力筋只在端部部锚固和转向块块处与混凝土有有相同的位移，，力筋与混凝土土变形非协调现现象在极限承载载力状态很明显显，会引起偏心心矩损失返回主要内容4．体外预应力力结构体系体外预应力最早早是应用在桥梁梁建设中，目前前在桥梁中的应应用也是最为成成熟，许多著名名的公司都开发发出了成套体外外预应力体系，，目前在国内外外主要有：瑞士士的VSL体系系，德国的DYWIDAG体体系和我国的OVM体系、HVM体系等。。①预应力索及防腐系统②固定端锚具③张拉端锚具④转向装置⑤减振装置

体外预应力钢结结构可大致分为为平面承重结构构体系、空间承承重结构体系和和特种承重结构构体系。根据其其结构类型，相相应的锚固体系系也相当丰富。。钢丝束镦头锚钢丝束冷（热）铸锚具钢绞线夹片锚钢绞线挤压锚钢绞线压接锚返回主要内容体外预应力索转向器环氧涂层防腐钢钢绞线普通光面钢绞线线钢锌钢绞线PC喷涂钢绞线线5．线型布置新建桥梁结构多多采用在箱形梁梁室内布设力筋筋返回主要内容简支梁和框架中中的两端固定梁梁采用直线型或或折线型布置悬臂梁的力筋布布置返回主要内容多段折线连续布布设方式返回主要内容三、体外预应力力结构弹性内力力分析1.约束次内内力法的基本原原理在新建结构或既既有结构加固工工程中，体外预预应力应用的对对象既有静定结结构，同时也有有大量的超静定定结构。预应力力超静定结构在在施加预加力以以后，预加应力力使构件产生的的变形受到冗余余支承的约束，，从而产生次内内力。目前工程界广泛泛采用的荷载平平衡法是由林同同炎教授于1963年在美美国著文提出的的，该法大大简简化了超静定预预应力结构的分分析和设计计算算。当预应力筋筋线型布置较复复杂或梁截面沿沿梁长方向几何何特性变化较复复杂时，等效荷荷载的计算甚为为繁琐。约束内力法可以以准确地求解有有效预应力作用用下超静定结构构的次内力，该该方法在计算上上简单方便，值值得推广应用于于体外预应力结结构的设计。约束次内力法有有许多的优点：：（1）直接体现现了次弯矩的产产生是由于应力力对结构的作用用引起的结构变变形受到超静定定约束所致，物物理概念明确；；（2）不需计算算等效荷载和综综合弯矩，用于于整体结构的分分析时，比现有有的计算方法更更简捷明了；（3）较容易与与现有的平面杆杆系结构计算程程序连接，从而而很方便地完成成内力计算；（4）可以克服服采用等效荷载载法计算平面杆杆系结构时，忽忽略次剪力的误误差；（5）在利用程程序计算约束次次内力时，可以以较方便地考虑虑有效预应力沿沿预应力筋全长长变化分布的情情况。返回主要内容2.次内力的的简化计算不同线型布置时时，各约束条件件下的次内力计计算公式返回主要内容用次内力法计算算预应力筋线型型对综合弯矩的的影响三跨连续续混凝土土箱梁返回主要内容容四、体外外预应力力混凝土土连续梁梁非线性性分析预应力混混凝土连连续梁在在外荷载载作用下下，预压压受拉区区混凝土土开裂后后其结构构受力性性能不同同于线弹弹性体系系的连续续梁外荷载超超过使用用阶段荷荷载后，，结构的的弯矩分分布将不不同于按按线弹性性结构分分析所求求的弯矩矩分布，，即发生生了弯矩矩重分布布随着计算算机技术术和大型型有限元元软件的的发展，，采用恰恰当的单单元类型型和特性性，建立立合理的的有限元元模型，，已完全全可能进进行体外外预应力力静定结结构的全全过程受受力分析析笔者采用用Ansys软软件对体体外预应应力混凝凝土连续续梁进行行了非线线性有限限元实体体建模及及全过程程分析，，并将结结果与国国外试验验值进行行了比较较TanKiangHwee，RobertATjabdra等进行行了7根根两等跨跨体外预预应力混混凝土连连续梁的的试验研研究，本本文以其其中编号号C2梁梁为例返回主要内容容混凝土采采用SOLID65单单元，，普通钢钢筋采用用link8单单元，预预应力钢钢筋采用用link10单元普通钢筋筋模型全梁有限限元模型型返回主要内容容试验梁的的荷载——挠挠度曲线线图返回主要内容容体外预应应力筋应应力变化化返回主要内容容综上所述述，借助助通用有有限元软软件，建建立非线线性有限限元模型型，可以以较为精精确地进进行体外外预应力力混凝土土连续梁梁的全过过程分析析。通过对体体外预应应力混凝凝土连续续梁的数数值仿真真分析，，不仅可可以对已已有的实实验结果果加以验验证，而而且在证证明了该该方法的的可靠性性之后，，可以采采用数值值实验代代替部分分的实体体实验，，从而为为进一步步分析结结构性能能提供实实验数据据，其研研究意义义显而易易见。返回主要内容容五、体外外预应力力混凝土土结构的的预应力力损失1．锚具具变形和和预应力力钢筋回回缩可以按现现有混凝凝土规范范计算2．摩擦擦损失转向块处处摩擦损损失为由于力筋筋的空间间交叉造造成的摩摩擦损失失应另外外考虑4．混凝凝土收缩缩与徐变变损失新建体外外预应力力结构或或新建结结构因使使用功能能变更而而需采用用体外预预应力技技术补强强，徐变变损失可可以按现现行混凝凝土规范范取值。。可以认为为5年以以上的既既有结构构的混凝凝土收缩缩和徐变变已基本本完成已建成5年以内内的结构构，可以以根据线线性徐变变理论按按实际时时间计算算3．钢筋筋松弛引引起的损损失可以按现现行混凝凝土规范范取值。。5．其他他应考虑虑的损失失5.1分分批批张拉引引起的混混凝土弹弹性压缩缩可采取对对先张拉拉钢筋超超张拉或或重复张张拉的方方法，使使得分批批张拉损损失近似似为零5.2温温差差引起的的损失返回主要内容容6．结论体外预应应力结构构中预应应力筋总总应力损损失为预压前发发生的第第一批损损失预压后发发生的第第二批损损失返回主要内容容六、体外外预应力力结构的的耐久性性1．影响响耐久性性的主要要因素混凝土———表表面磨磨损；硫硫酸盐盐侵蚀；；碱碱—骨料料反应；；冻冻融作用用；温温湿度度变化的的影响；；空隙隙中盐类类结晶造造成的开开裂；；混凝凝土的碳碳化预应力筋筋——锈锈蚀；；氢脆；；应力腐腐蚀；疲疲劳腐蚀蚀；严寒寒地区钢钢筋的冷冷脆问题题；钢材材中夹杂杂物的种种类及含含量；钢钢材本身身的缺陷陷返回主要内容容2.防防护措施施目前体外外索常用用的防腐腐方法（1）裸裸露预应应力筋束束镀锌和和涂环氧氧树脂防防腐（2）套套管加填填充材料料防腐（3）采采用单股股无粘结结钢绞线线目前锚具具常用的的防腐方方法（1）将将锚头设设在梁端端预留的的锚穴内内，再用用水泥砂砂浆和环环氧砂浆浆密封（2）锚锚头外部部罩以可可开启的的防护罩罩，内充充防腐油油脂或石石蜡，锚锚具裸露露部分需需涂防水水材料返回主要内容容3.修复复措施PE套管管的修复复用缠绕机机将带状状热缩材材料缠绕绕在钢绞绞线外层层PE管管上，再再经加热热处理，，实现索索的二次次防腐更换体外外预应力力索体外预应应力筋的的更换应应每次一一根逐一一进行，，即撤走走一根力力筋，而而在移走走第二根根之前就就安装并并张拉新新的一根根。返回主要内容容七、体外外预应力力结构的的振动目前，关关于体外外预应力力结构的的振动研研究和性性能评价价很少，，其中有有很多问问题尚未未解决。。体外预应应力的存存在，对对结构的的静力和和动力特特性均会会产生影影响。预预应力对对结构的的静力效效应，已已经有了了比较合合理的定定论，如如预应力力混凝土土可以充充分利用用高强钢钢筋，节节省钢材材；减小小或延缓缓裂缝的的出现，，甚至不不出现裂裂缝；同同时，因因为混凝凝土不开开裂，减减少了梁梁的挠度度，从而而提高了了梁的刚刚度。除除了研究究其静力力效应外外，很有有必要分分析研究究体外预预应力对对梁的动动力特性性影响情情况，特特别是对对一些抗抗振动要要求较高高的结构构（如体体外预应应力桥梁梁等）。。对结构构动力特特性进行行计算与与分析应应该作为为体外预预应力结结构设计计内容之之一。返回主要内容1.关于一般梁梁振动频率的解法法简介确定振动系统自由由振动频率（固有有频率）是结构动动力分析中经常需需要进行的工作。。确定梁自由振动动频率的方法有很很多，如①频率精精确解法；②能量量法；③等价折算算质量法（等价系系统的频率运用矩矩阵形式藉迭代法法求算最为方便））；④也可以运用用弹性力学中的变变分法进行计算，，较少应用。下面面简要介绍前三种种方法求解梁频率率。返回主要内容2.体外预应力力梁振动的特点体内预应力筋传统统上来说是不被看看作一个单独构件件的，而体外索位位于混凝土结构外外，它仅通过转向向装置和锚固端向向混凝土施加预应应力并传递加载过过程中力的变化，，体外索在转向块块之间未受到约束束，可产生独立于于梁的变形和振动动，自然成为一个个相对于组成结构构整体的单独构件件，其较体内筋要要重要许多。也就就是说，除了体外外预应力梁除自身身振动外，体外索索也会产生独立的的振动，这点与普普通预应力梁是不不同的。因此，体体外预应力梁的振振动涉及两方面的的问题：梁的振动动和体外钢筋的振振动。当二者的振振动频率接近，又又与外动力荷载（（如车辆等）频率率相差不大时，可可能会产生共振现现象，就易发生锚锚具的疲劳破坏和和转向构件处的预预应力筋的弯折疲疲劳破坏，从而对对体外预应力梁的的使用造成影响。。返回主要内容3.研究体外预预应力梁振动的目目的研究体外预应力梁梁振动的目的，主主要是在承受动力力荷载的体外预应应力结构设计时，，要使梁和体外预预应力索的固有频频率有一定的差异异，同时与外动力力荷载的频率不同同，防止梁与体外外索产生共振，使使动力放大效应不不致过大来保证体体外预应力梁的正正常使用。返回主要内容若预加力的轴向分分量占统治地位，，则，，从而体外预预应力导致自振频频率减小；若体外外索离梁中心位置置较远，初始偏心心和体外索的偏转转角影响程度较大大，则，，说明体外预预应力引起梁的自自振频率增大。返回主要内容总的来说，梁的振振动频率具体与下下述因素有关：初始预应力大小。。初始预应力水平平分量越大，梁的的频率越小。体外筋线型的布置置。体外筋初始偏偏心和体外索的偏偏转角越大，梁的的自振频率会增大大。梁材料的弹性模量量。弹性模量越大大，梁的振动频率率也越大。梁的截面惯性矩。。与梁截面惯性矩矩的l／2次方成成正比，梁的截面面惯性矩越大，梁梁的振动频率也越越大。重密度。与梁重密密度的l／2次方方成反比，单位长长度内梁的重量越越大，梁的振动频频率越小。返回主要内容梁的跨度。与梁跨跨度的2次方成反比，梁的的跨度越大，梁的的振动频率越小。。约束条件。梁的振振动频率与受到的的约束有直接联系系。体外预应力索的类类型。现在可以运运用两类体外筋：：预应力钢绞线和和碳纤维筋。根据据轴向抗拉刚度（（EA），要想具有相同同的自振频率，前前者的设计截面比比后者要大。转向块、锚固端以以及支座外悬挑部部分的存在对梁的的固有频率有一定定的影响。返回主要内容4.普通预应力和体外外预应力梁频率的的区分对一般普通预应力力梁而言，预应力力对梁固有频率的的影响不应当与外外力作用在梁上的的情况互相混淆。。给梁施加体内预预应力后梁的振动动特征与梁端受有有外力后的振动特特征是不同的，这这主要表现在，其其钢筋混凝土部分分是受到轴向压力力，但预应力筋则则受拉力作用，梁梁截面的轴向内力力的合力为零。预预应力为系统的内内力而并不是简单单的受轴向压力，，其大小是否对梁梁自振频率有影响响、规律怎样还是是有争议，有必要要进行试验等方面面的研究。而对于于体外预应力梁来来说，梁和体外索索的振动是独立的的，体外预应力可可以看成外力作用用在梁上。返回主要内容5.体外索的振振动频率体外钢筋在转向块块(锚固端)之间间，在有效张拉力力作用下，弦向振振动的频率为：返回主要内容6.梁与体外索索的振型关于振型，梁与体体外索线都为正弦弦波，正弦波的个个数等于振型的阶阶数的一半，即一一阶振型为半个正正弦波，其它振型型均为半个正弦波波的整数倍，振型型每增加一阶，振振型增加半个正弦弦波。梁与索前三三阶振型如图所示示：返回主要内容7.体外预应力力梁体系共振的预预防当梁与钢绞线的固固有振动频率相近近时，改变梁的截截面特性或体外索索的正常使用应力力都不是一个好的的解决办法，而通通过改变体外索的的约束长度来改变变其固有频率，在在经济、效果及可可行性方面，这都都是一个较好的方方法。在实际工程程设计中当桥梁基基本频率在1~5Hz，体外筋采采用常用钢绞线时时，体外束的锚固固块与转向块之间间或两个转向块之之间的自由段长度度不应大于12m，超过该长度应应设置防振动装置置；桥梁基频和体体外筋不符合上述述限制时，体外束束的自由长度应该该通过可靠的振动动分析来确定。返回主要内容8.结语梁和体外索的振动动是体外预应力梁梁中一个重要的问问题，对梁在承受受动力荷载作用时时的正常使用有影影响，设计时应加加以考虑。通过体体外预应力结构的的振动分析，可以以了解结构应力的的变化情况，从而而能够预计体外预预应力构件及其转转向装置，锚固处处的材料是否会疲疲劳甚至破坏。确确定振动系统自由由振动频率（固有有频率）是结构动动力分析中经常需需要进行的工作。。体外预应力梁的的振动频率的计算算与普通非预应力力梁频率计算有所所不同，应该考虑虑到体外预应力作作用对频率的影响响。相对于梁的刚度而而言，体外索对梁梁所施加的预应力力对梁的固有频率率产生多大的影响响，还要根据实际际情况来确定。返回主要内容八、体外预应力结结构

正常使用性性能1.前言由于体外预应力结结构的诸多优良的的结构性能，目前前在国内外建筑领领域内已形成了一一种发展趋势，对对其受弯构件挠度度和裂缝宽度的计计算已成为不可回回避的且突出的新新问题。由于应用用了高强材料使梁梁截面尺寸变小以以及构件的跨度通通常较大，故与普普通结构相比对挠挠度更为敏感，必必须防止过大的挠挠度（或反拱度））影响构件的正常常使用；部分预应应力构件在使用阶阶段一般都出现裂裂缝，并且体外预预应力构件对最大大裂缝宽度的要求求比普通混凝土构构件要严格的多，，所以说对体外预预应力构件刚度和和最大裂缝的宽度度的计算都是比较较重要。返回主要内容2.体外预应力力混凝土梁挠度计计算将体外索应力视为为作用在梁体上的的外力，因此在荷荷载作用下，梁体体的挠度主要由以以下两部分构成：：外荷载弯矩产生生的挠度；体外索索的作用（有效张张拉应力与应力增增量之和）产生的的反拱。返回主要内容为了实现无粘结与与有粘结预应力梁梁刚度及裂缝宽度度计算方法的协调调和统一，提出了了无粘结筋等效折折减系数的概念。。体外预应力是无无粘结预应力的分分支，由于体外索索相对于其周围混混凝土可发生纵向向相对滑动，应力力增量比有粘结小小，再加上由于二二次效应的存在使使体外预应力作用用减小，因此体外外索对构件抗弯刚刚度的贡献作用小小于体内预应力筋筋。用等效纵向受受拉钢筋配筋率代代替有粘结预应力力混凝土受弯构件件刚度计算公式中中纵向受拉钢筋配配筋率，就可得到到与有粘结相协调调的体外预应力梁梁刚度计算公式。。开展与有粘结相相协调的体外预应