结构设计工程师笔记

笔

记汪少鹏目

录1.图块绘制时的几点建议

12.JCCAD如何计算半地下室结构的基础？

23.边框柱计算配筋问题

34.单肢箍与拉筋问题

45.结构含钢量指标

56.斜屋面上的强制刚性楼板假定

67.钢框架+门刚组合结构计算

78.钢结构框架—偏心支撑和中心支撑的区别

99.膨胀螺栓和化学螺栓的区别

1010.剪力墙纵筋布置位置

1111.什么是引弧板、引出板和包角焊？

1112.关于焊接中的引弧板和收弧板（引出板）

1213.cad线型比例在模型空间、布局里的显示

1214.沉降观测点的布设

1415.剪重比不满足时的调整方法：

1516.基础进入持力层深度确定

1617.侧壁设计的几点建议

1618.级配砾石、级配碎石、级配砂石

1719.墩基础设计

171.图块绘制时的几点建议1）要使在图块插入后图块各对象的图层随图块的插入层，图块各对象的颜色、线型与线宽都随图块插入层的图层设置，就在0层上用Bylayer颜色、Bylayer线型和Bylayer线宽制块，即0层上的Bylaye块插入后，其图块各对象所在的图层将变换为图块的插入层，其图块各对象的颜色、线型与线宽将与图块插入层的图层设置一致。2）要使图块插入后图块各对象的图层随图块的插入层，图块各对象的颜色、线型与线宽都随图块插入层的当前设置，就在0层上用Byblock颜色、Byblock线型和Byblock线宽制块，即0层上Byblock块插入后，其图块各对象所在的图层将改变为图块的插入层，其图块各对象的颜色、线型与线宽将与图块插入层的当前设置一致。3）要使图块插入后图块各对象的图层、颜色、线型与线宽都不变，就在非0层上用显式颜色、显式线型和显式线宽制块。为了更好地组织和管理图形，一般一个图层使用一种颜色，因此希望图库中图块所有对象都能定位到图块的插入层，图块所有对象的颜色都能随该层的图层颜色或当前颜色，而图块所有对象的线型与线宽不变，那么，应在0层上用Bylayer颜色或Byblock颜色、用显式线型和用显式线宽来绘制图块。2.JCCAD如何计算半地下室结构的基础？1.半地下室结构的基础，一半为地下室基础，一半为一层的基础。

这样的情况，基础的承载力修正的埋深和覆土重量的埋深怎么输入？

我用JCCAD独基自动生成，发现在一层的基础都大的不正常，不知道是否JCCAD把覆土的深度在我按地下室基础输入的时候，自动加了一层层高？

2.按论坛上各位的说法，程序默认的0.000标高就在柱底，那么“一层上部结构荷载作用点标高”，都是填0.000吗？

3.程序默认的最小的2级钢是D12的，我想改为D10，该怎么做啊？1.一半地下室基础，一半一层基础的情况，你试着这样做做看：0.000就是结构的+-0.00，“地下室层数”设为1；“与基础相连的最大楼层号”设为2。

2.我试算过独立基础,

其结果比较可靠。有两点一定要注意：1）地质资料的正确输入2）各种标高的正确填法。其余的计算理论，计算公式都是按照规范的。所以计算覆土深度并没有自动增加一层层高。

3.“一层上部结构荷载作用点标高”指的柱底的标高，也就是基础顶面的标高，不是+-0.000，应该是相对+-0.000（结构标高）以下的某个标高。程序默认的0.000为结构的0.000。此参数的作用是计算柱底水平剪力给基础底面造成的弯矩影响。

4.程序默认的最小的2级钢是D12的，我想改为D10，该怎么做啊？

定义好基础后，可以点取“独基布置”，选择要修改的基础点取“修改”，然后修改“s方向底板配筋”或“bs方向底板配筋“我在PMCAD和SATWE里输入计算是没有问题的,是在JCCAD里面自动生成独立基础才出现问题的.

在地下室部分是独立基础加地下室底板,在一层无地下室部分是独立基础.

这两部分的基础,首先"承载力修正用基础埋置深度"我就不知道该如何填?

因为二者若修正用基础埋置深度不一样,自然不能只填写一个值啊?1.可以采用两次计算方法：即使是上部结构，为了得到某个计算结果，要设置相应的计算参数，分别计算。《规范》规定独基的埋深从室内地坪算起，不妨在没有地下室的部分从+-0.00以下确定一个埋深；有地下室的部分从地下室地坪处向下确定一个埋深；进行2次计算！每次只对确定埋深及相对应的部分进行分析，忽略另外的部分。3.边框柱计算配筋问题1.筒角框架柱配筋时是否要加上剪力墙计算结果中的端柱面积?

是不是按《高规》第8.2.2第5点所说剪力墙端部的纵向受力钢筋应配置在边框柱截面内。satwe计算得边框柱配筋有没有包括剪力墙端部的纵向受力钢筋面积?

2如果紧挨此柱开一窗洞，那么此柱按《高规》第8.2.2第6点所说边框柱的箍筋宜全高加密，此时主筋要不要加上剪力墙的端柱配筋面积?观点一：1.无论在框剪还是在筒体中，边框柱应视做剪力墙的一部分，有别于真正的框架柱，编号不应是KZ，可编做DZ

2.边框柱作用有二；一是作为剪力墙的边缘约束构件，剪力墙的主要受力钢筋应配在里面；二是控制剪力墙的平面外弯矩，并与其余框架梁柱形成框架的抗侧体系，此条可参照高规7.1.7条，可视做其中所说的扶壁柱

3.关于边框柱的配筋：8.8.2明确说明“应符合有关框架柱构造配筋规定……当洞口紧邻时，箍筋宜全高加密”；作为边缘约束构件，拿本题的二级抗震设计来说，7.2.16规定纵筋为1%，配箍特征值为0.2，分别相当于二级框架柱的角柱纵筋和轴压比为1时的最小配箍特征值，可见规范对边框柱的重视；纵筋箍筋应由计算决定，而不能仅仅满足构造要求；既然已经对纵筋箍筋有了最小要求，那么规范所说的“按有关框架柱构造配筋”是指未明确指出的，例如钢筋搭接长度，接头要求，箍筋肢距等等。。，这些要求按二级框架柱来做是适宜的

4.边框柱参照二级，其余框架梁柱为3级，并不意味节点验算等要按二级，应按三级

5.还有一种情况，柱是嵌在墙中间位置而非端头，此时是完全意义上的扶壁柱，不须按边框柱的构造要求，即要求可放松，但既然是剪力墙的一部分，与剪力墙抗震等级统一起来从概念上是清晰的

6.以上分析主要是针对框剪结构而言，筒体角部更多时候可不设大柱，但既然设了，道理上和框剪结构是一样的观点二：筒角处设置柱的做法实际上和剪力墙端部设边框注一样，是看作框架柱还是看作剪力墙或筒体的一部分，这是我们人为的划分而已，如果在平面输入时将其作为筒体的外伸部分（只不过是厚度加大）不是同样可以吗？这并不影响结构计算的准确性。

所以我认为不应该按框架柱对待，否则若按框架柱对待，那就不仅仅是柱配筋率的问题，还有体积配箍率，加密区等等，这恐怕不合适吧？因为框架柱是框架体系中的，所有的构造、抗震等级的划分都是依据建筑物高度和结构形式的（除了框剪结构中墙与柱是分开的，但并不是指剪力墙端部的边框柱），这就说明虽然是同样的柱，在不同的结构体系中，其规范规定的抗震等级不同，构造当然也有所不同，所以，归根结底就是我们是将其看作是筒体的一部分还是看作是筒体外的一部分。

我个人认为一般在此处设置柱是为了解决墙体转折处暗柱配筋多、不易施工、便于梁钢筋的锚固等等，是构造上的作用，即使将筒角处的柱去掉也不会对整体计算有多大影响，所以应该按照暗柱去对待。4.单肢箍与拉筋问题框架柱箍筋主要不是抵抗剪力，柱子没有那么多的剪力需要箍筋来抵抗！柱箍筋是约束混凝土横向变形的！拉筋必须紧靠纵向钢筋，拉住箍筋，通过拉箍筋来间接拉住纵向钢筋，才能形成约束混凝土，才能提高混凝土极限压应变，才能提高柱的抗破坏水准从而提高房屋的抗倒塌总体水平。5.结构含钢量指标框架别墅的一般在40－50之间，根据设计院不同，含量也大不相同。

一般框架住宅（6层）45左右

框架住宅（12层左右）代地下车库（人防）一般在80－90左右

一般转混住宅（6层）在27左右

某拆迁恢复楼，砼条基，埋深两米，砖混结构，现浇板，平屋顶，阳台全封闭，计算全面积，无层顶装饰构架和飘窗（这些有钢筋却算不来面积），很常见的两室一厅房型，节省造价型。钢筋含量27Kg/m2

一个商住小区，砼条基，埋深三米，底层楼板大多为现浇架空层（底层每套房内有一个房为预制板，在架空层模板折除后封起来），构造柱较多，带观景阳台（面积折半），客厅较大，开间4.5米（板厚12cm),其它楼层板10cm，屋面坡层面（42%可计算面积）双层双向配筋板12cm，卧室和客顶窗带飘窗和空调板（算不了面积）.三室两厅两卫套型为主，钢筋含量36kg/m2

短肢剪力墙结构的小高层（12F），带地下室，68kg/m2[不含桩]

平战结合的地下室，地下一层，底板40cm筏板有梁式，顶板30cm,四周围护墙35cm，抗渗S8,面积4000平方，有车道，有防爆室和消毒室（砼结构）。钢筋含量185kg/m2

框架4层的宿舍楼(桩基础),跨度在4米*9米,层高3.6米,配筋一般在38~45kg/m2之间.

框架4层的厂房(桩基础),跨度在9~12米*12~15米,层高3.6米,配筋在42~48kg/m2之间.

但这只是一般的情况下,但时很多时候这个数字都只能是作为一个参考.每一幢楼还是要认真的抽筋才行.我算过最多的是65kg/m2.也是一个四层框架厂房.

这段时间从施工单位调查了一下含钢量：如果是三十层，带梁式转换层，转换层板厚200梁最大2*1.6，转换层高度6.5米，标准层高度3米，其它两层商业高度均为5.7米，地下室两层，地上三十层（其中三层商业，二十七层住宅），住宅为短肢剪立墙，商业为框架，柱网最大跨度11.7*9米，筏板为2.1米，C60砼，含钢量110kg/m2；二十五层，梁式转换层，转换层板厚200梁最大1.8*1.2，转换层高度5.7米，标准层高度3米，其它两层商业高度均为5.2米，地下室一层，地上二十五层（其中商业三层，住宅二十二层），住宅为短肢剪立墙，商业为框架，柱网最大跨度7*9米，筏板为1.8米，含钢量85kg/m2；还有很多，含钢量在85~100kg/m2；因此根据具体情况而定。

住宅建筑的混凝土用量和用钢量

序号类别钢筋

1多层砌体住宅30kg/m2

2小高层11~12层住宅48~55kg/m2

3高层17~18层住宅58~62kg/m2

4高层30层住宅H=94m65~75kg/m2

5别墅多层和小高层之间

16+1的高层，主体控制在55kg左右，应该是比较省的了

在控制含钢量方面有一些做法值得我们学习：

1、采用三级钢；2、采用冷扎扭钢筋；3、楼板配筋回到采用分离式配筋。

按此方法高层标准层的配筋降低到了39KG/M2，相信这个值应该算是相当低的了。6.斜屋面上的强制刚性楼板假定10版SATWE程序自动将斜板和坡屋面楼板设置为弹性膜计算。斜屋面理论上应该采用弹性楼板6（同时考虑楼板的平面内刚度和平面外刚度），但是由于存在楼板的平面外刚度，将促使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力。从而使梁的弯矩和配筋相应减小，减小的弯矩部分由弹性楼板承担。这与传统意义上的采用刚性板假定计算梁的内力和配筋不同，采用刚性板假定计算梁的内力和配筋时，所有的楼面竖向荷载均由梁来承担，再由梁传给竖向构件。因而从工程经验上讲，过去所有的关于梁的内力计算的安全储备都是基于刚性板假定前提下进行的。因此程序将斜屋面定义为弹性膜。弹性膜与弹性板6的主要区别是忽略楼板的平面外刚度，只计算楼板的平面内变形。由于楼板的平面外刚度不存在，就不会使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力，梁的弯矩和配筋也不会减小。勾选强制刚性楼板假定后，坡屋面部分的斜板仍然按照弹性板处理，如图1、2。图1

PMCAD斜屋面布置图2

SATWE斜屋面板7.钢框架+门刚组合结构计算pkpm官方给出的方法，详见《PKPM08版.钢结构设计软件STS应用讲解》应采用三维建模，以反映框架真实的空间受力情况！新版PKPM已可以实现，现简述如下：

1、在钢结构框架中选用三维建模，建立两个标准层，第一层为框架层，第二层为门式钢架层，布置柱、梁、支撑（布置斜杆）、刚系杆（按梁布）；其中二层斜梁可通过网格生成里的上节点高实现。

2、运行结构楼面布置及荷载传导及计算，注意屋面应改变荷载传递方向（单向受力）

3、运行SATWE,在风荷载信息中，将体形系数定为2段，第一段取缺省值，第二段改为0；地震信息中结构阻尼比为3.5%,不考虑周期折减。

4、特殊构件布置补充定义中，1）屋面纵向钢系杆定义为两端铰接；2）定义顶层门式钢架梁、柱（MSGZ)

5、特殊风荷载定义中，上部门式钢架的风荷载全部采用人工输入方式，增加以下四组特殊风荷载：

第一组：代表+Y向顶层风（沿屏幕视图向上方向，钢架方向风）；第二组：代表－Y向顶层风（沿屏幕视图向下方向，钢架方向风）；

第三组：代表+X向顶层风（沿屏幕视图向上右方向，钢架方向风）；第四组：代表－X向顶层风（沿屏幕视图向左方向，钢架方向风）；

柱间风荷载采用简化偏于安全的把所有风荷载集中到柱顶作节点荷载输入，梁间风荷载按梁间均布线荷载输入，均按迎风和背风分别输入，其中梁线荷载输负值代表向上（风吸力）

6、回到"分析与设计参数补充定义“中荷载组合里选择采用定义组合及工况，选取自定义来添加特殊风组合(较繁琐）。

7、修改构件的计算长度系数，底层框架杆件的计算长度系数采用由SATWE程序自动按线刚度比确定的结果，不进行修改。顶层门式钢架钢架平面内的计算长度，采用把门式钢架放到地上，按平面门规计算结果进行修改。实现过程如下：抽取PK文件－进入PK交互输入（从中删除底层框架、选择按门规计算）－PK二维计算（在计算结果应力图中获取平面内计算长度系数）。回SATWE修改构件的计算长度系数。

8、生成SATWE数据文件与数据检查，点取保留用户自定义的柱、梁、支撑长度系数，点取保留用户自定义的水平荷载。

9、结构分析与构件内力计算，地震作用分析方法选择算法2：总刚分析方法。

10、计算结束后，进入钢结构全楼节点设计与施工图。OK!简单方法2：在PKPM框排架里面建模型

现在有三维建模型二维计算或者全按框架做好了,或着带夹层的门钢.正在做一个底层框架、上层门式刚架的结构，有几个问题想请教一下，望指教：

1、6度（0.05g），可不考虑抗震设防吗？

2、用STS进行全楼节点设计，大部分节点都无法设计，可能是什么原因？

3、墙体可以嵌砌吗？怎么考虑二者的变形不协调？是不是需通过柱顶或层间位移来控制？如果是这样，控制在多少比较合适？这个话题很实际，有些问题我有比较肯定的见解，但是有些仅是自己的看法，也回答下请大家讨论讨论：

问题1.

规范条文：抗震规范第1.0.2条：抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计；3.1.4条：抗震设防烈度为6度时，除本规范有具体规定外，对乙、丙、丁类建筑可不进行地震作用计算；门刚轻钢规范，有条文：1.0.2本规程适用于......的单层房屋钢结构的设计、制作和安装；3.1.4：在抗震设防地区，门式刚架轻型房屋钢结构应按现行国家标准《建筑抗震设

计规范》GB50011进行抗震验算，并符合下列要求：

≤R/（3.1.4）ESREγ

式中——考虑多遇地震作用时，荷载和地震作用效应组合的设计值；ES

REγ——承载力抗震调整系数。

当由抗震控制结构设计时，尚应采取抗震构造措施。

结论：A:你的房屋为两层，不属于门刚轻钢规范的适用建筑范畴，不应当套用门式刚架轻型房屋钢结构规范。

B:按抗震规范，若你的房屋非甲类建筑，可不进行地震作用计算（不考虑地震作用效应），但应采取抗震构造措施。若为甲类，则需考虑，且采取抗震构造措施。

问题2.

用STS进行设计，一般节点都会进行设计，例如铅锤柱与水平主梁（梁截面主轴与坐标系轴线平行）相交节点，铅锤柱与屋面斜梁相交节点（梁截面主轴与坐标系轴线平行），主次梁相交节点（梁截面主轴与坐标系轴线平行），主次梁相交，当次梁连续多跨时，次梁可为固接节点；主次梁相交边节点，次梁梁端需定义为铰接。不能进行设计的空间节点，是程序功能的局限性，只有等待程序的进步了。

问题3.

规范条文：抗规13.2.1.2对柔性连接的建筑构件，可不计入刚度；对嵌入抗侧力构件平面内的刚性建筑非结构构件，可采用周期调整等简化方法计入其刚度影响；一般情况下不应计入其抗震承载力，当有专门的构造措施时，尚可按有关规定计入其抗震承载力;门刚钢构规范4.4.3门式刚架轻型房屋的外墙，当抗震设防烈度不高于6度时，可采用轻型钢墙板或砌体；

结论1：由于你的建筑处于6度地震区，地震作用较小（二层采用压型钢板维护），应当可以考虑嵌砌，如果是甲类建筑，可在计算地震作用时考虑在嵌砌之后建筑物周期因此因素的减小作用，即在框架模型周期上乘以调整系数，该系数参照高混规第3.3.17条及其条文说明进行取值。

结论2：嵌砌时的变形控制，当且仅当该建筑是甲类建筑时，按照抗震规范5.5.1的规定取层位移限值为1/300.问题2：STS不会进行矩形梁与柱连接的节点设计，这里不论柱是何种截面形式。天津09年的天津市房屋建筑施工图设计审查里面是这样写的：多层钢框架结构的顶层采用单跨或多跨类似门刚的结构形式，屋面为压型钢板，型钢梁时，有些设计采用双重标准，即对下部的多层钢框架按《钢结构设计规范》的相关指标控制，而对顶层按（门刚规程）控制柱顶位移和钢梁挠度，后者是不恰当的。因为此类结构形式不属于CECS2002规定的门刚使用范围，因此顶层大跨度钢架的设计应按《钢结构设计规范》的相关规定执行8.钢结构框架—偏心支撑和中心支撑的区别中心支撑即支撑轴线与梁柱交点相交，偏心支撑即支撑轴线与梁轴线交点同梁柱交点有一定的距离，两交点间的梁段即所谓耗能梁段。严格的说横向框架纵向支撑结构（考虑到抗侧力和经济性的因素，低层和多层建筑一般都做成横向框架纵向支撑，即纵向梁柱改为铰接，支撑可以不连续布置）也是框架-支撑结构，但前者一般纵向为梁柱铰接，单向设置支撑，多用于单层或低层结构；而后者在狭义上一般是梁柱双向刚接，双向设置支撑，多用于多高层结构。支撑框架中的框架梁与框架柱仍为刚接相连，而支撑杆的两端常假定为与梁柱节点铰接相连，即支撑杆中不产生弯矩和剪力，只产生轴向力。因此，支撑框架既具有框架的受力特性和变形特征，又有铰接桁架的受力特性和变形特征，它有利于增加结构的侧向刚度。在框架—支撑结构体系中，若支撑斜杆一端与梁连接(不在柱节点处)，另一端连接在梁与柱相交处。或在偏离另一支撑的连接点与梁连接，并在支撑与支撑之间形成一梁段，则构成了框架—偏心支撑结构体系。上述梁段称为耗能梁段，是这一结构体系的核心构件。耗能梁段能够充分协调不同方向支撑之间的变形关系，可以通过精确的分析计算，使耗能梁段在正常使用条件或小震情况下保持在弹性变形阶段，而在强震作用下，通过其非弹性变形，在其中产生塑性铰耗能。在这种结构体系中，耗能梁段就象电路中的保险丝一样，通过塑性变形，有效地限制了支撑斜杆中的轴向应力，使支撑不屈曲，即使在强震作用下也能发挥其强度和延性作用。sts设置交叉支撑时候注意方向,支撑布置按构件的局部坐标来定义的。交叉撑在平面内计算长度可取节点到交叉点的长度来计算，平面外取节点间的长度来算。H型钢两个方向的回转半径基本上差一倍，支撑布置最好按两个方向等稳布置比较合理。如果支撑的强、弱轴方向布置反了就有可能长细比不够。在这里只想提醒一下，检查一下支撑的方向。如果方向没问题，那就说明截面还是小了，另取回转半径大的构件。sts程序按一杆受压一杆受拉计算。9.膨胀螺栓和化学螺栓的区别化学螺栓与膨胀螺栓的区别在于前者无应力，后者有应力，后者会在混凝土中产生应力集中，从而使得破坏机率大大增加，结构不安全。所以现在基本上已经在幕墙等设计中被禁止，如果要审图的话膨胀螺栓是肯定通不过的。化学粘结锚栓与膨胀螺栓区别？谁更牢固？化学锚栓:化学锚栓是继膨胀锚栓之后出现的一种新型锚栓，是通过特制的化学粘接剂，将螺杆胶结固定于砼基材钻孔中，以实现对固定件锚固的复合件。应用范围：各种设备基础的固定；各种建筑结构中的钢筋埋植；铁路、铁轨的锚固；幕墙安装锚固；化工设备、管道、广告牌等的安装锚固；水利设施、码头、公路、桥梁等工程的各种锚固。产品优点：靠化学物质粘接受力，经过检测锚固力强，形同预埋；无膨胀应力，对基材要求低，可应用在开裂混凝土中，边间距小；产品采用玻璃密封包装，化学成分与大气不发生接触，性能稳定，透明玻璃可直接目测管内药剂质量，在安装过程中粉碎的玻璃（SiO2）直接充当骨料，粘接更牢靠；产品内管固化剂同样由玻璃密封，搅拌后充分混合迅速凝固，安装快捷，节省施工时间；化学药剂性能优良，耐酸碱、耐低温、耐老化，耐热性能好，常温下无蠕变，耐水渍，在潮湿环境中长期负荷稳定，抗焊性、阻燃性能良好，抗震性能好。

膨胀螺栓:膨胀螺栓上包一个圈筒,这个圈筒上是有缝隙的,用时在墙上打一个洞.把膨胀螺栓放到这个洞里,在拧紧螺栓时圈筒被挤压撑开．这样使螺栓卡在洞里．起到固定的作用。膨胀螺栓国家标准JB/ZQ4763-2006埋件的锚固有两种方法，一种是用膨胀螺栓锚固埋件，这样涨壳式锚杆的锚固力受到客观条件的约束比较大，长期暴露在空气中抵抗腐蚀的能力也比较差。就是在相同混凝土上采用相同的膨胀螺栓，锚固力也有很大的变化，这主要是由工人的施工操作原因造成的质量变化。另外一种锚固埋件的方法就是采用化学螺栓锚固埋件，用不饥饿饱和树脂将锚杆和混凝土牢固粘接在一起，同时树脂也起到保护锚杆不受腐蚀的作用。化学螺栓锚固通常采用的锚固胶有两大类型，一种为等量混合型；另外一种为快干剂型，即在锚固胶中加上一定比例催化剂使锚固胶能够在规定的时间内达到预定的强度。现将具体的化学螺栓锚固铁板的施工工艺表述如下：（1）清理基层定位放线，在锚固点的需要位置将混凝土的表面清理平整，在普通黏土烧结砖上施工化学螺栓其强度将降低3～5倍，能够使铁板的平整。（2）钻孔的位置距混凝土的边缘5D（D为锚杆的直径），如在特殊情况下，需要将混凝土内的钢筋割断，必须经过有关工程师的允许方可施工。（3）钻孔要和混凝土墙面垂直，使锚固栓和埋铁垂直。（4）化学锚固铁板对在混凝土上的钻孔直径要求也是非常严格，钻孔的直径过小起不到锚固胶应该有的作用。通常钻孔的直径要比锚杆的直径大4～5mm，深度为100mm，这样即能够使锚固胶与锚杆充分接触又能够节约锚固胶的用量。（5）对钻孔的清理是一个非常重要的环节，孔内粉尘对锚固胶的作用将起到非常重要的作用，可以采用高压气泵的方法清理孔内粉尘，也可以用毛刷加打气筒的方法，使用毛刷的直径要和钻孔的直径大体相同，用毛刷在孔内来回推拉几次将孔内粉尘清理出来后再用吹几次，这样反复几次将孔内的粉尘彻底清理干净。不能使用水洗法来清理孔内粉尘，因为锚固胶和水是不相溶的，混凝土的性质决定了容易在锚固胶的表面形成介质，影响锚固胶的锚固力。（6）向孔内注入锚固胶要采用分次注入的方法，将锚固胶按要求的比例混合，使锚固胶凝固时间控制在30min内，这样才能是有充分的时间将锚固胶注入孔内。有的锚固胶比较黏稠，在向孔内注入时容易产生气泡，这样就严重影响锚固胶的锚固质量。有的锚固胶是管关的，不容易产生气泡。（7）将锚杆慢慢推入孔内，要防止锚固胶溢出造成浪费，但锚杆外露40mm时停止向孔内推锚杆，这时要将锚杆在孔内顺时针转运2～3周使锚固胶能够和锚杆完全接触。（8）锚杆在锚固胶内静止3h后，多数锚固胶能够达到要求的强度，就可以在锚杆上安装埋件了10.剪力墙纵筋布置位置板墙受力钢筋置于分布钢筋的内侧。很多人总把分布钢筋想象成类似梁的箍筋，因此配筋不小心就这样倒置。分布钢筋的作用在于固定受力钢筋位置，传递受力及防止温度收缩裂缝，它不需要象梁柱箍筋那样外包以防止钢筋受压向外鼓出，更重要的是，板墙截面高度较小，为增加有效高度发挥受力筋作用，一般情况下应当外置受力钢筋。某些特殊情况，如地下连续墙，由于施工方便原因可牺牲板有效高度，将受力钢筋内置。11.什么是引弧板、引出板和包角焊？（1）引弧板和引出板引弧时由于电弧对母材的加热不足，应在操作上防止产生熔合不良、弧坑裂纹、气孔和夹渣等缺陷的发生，并不得在非焊接区域的母材上引弧和防止电弧击痕。当电弧因故中断或到焊缝终端时，应防止产生弧坑及发生弧坑裂纹，见图4。压力管道和压力容器的薄弱环节是纵缝（其受力是端缝一倍），纵缝的薄弱环节是两端（即引弧端和熄弧端）。为了保证焊接质量，在对接焊的引弧端和熄弧端，必须安装与母材相同材料的引弧板和引出板，其坡口形式和板厚原则上应与母材相同。引弧板和引出板的长度：手工电弧焊及气体保护焊为25～60mm，半自动焊为40～60mm，埋弧自动焊为50～100mm，熔化嘴电渣焊为100mm以上。引出板焊接后，当筒体在压力机上或辊床上校正之后，一般可用气割方法将其割去，气割时在距母材3～5mm处进行，然后用砂轮打磨平整。严禁用锤击落，以防在焊缝端部产生裂纹。（2）包角焊当角焊缝的端部在构件上时，转角处宜连续包角焊，起落弧点不宜在端部或棱角处，应距焊缝端10mm以上，弧坑应填满，见图5。12.关于焊接中的引弧板和收弧板（引出板）设引弧板和息弧板的目的就是避免焊缝起弧和收弧产生的焊接缺陷。如果你的焊接方法能够避免这两种缺陷的产生，就可以不用了。焊枪接触工件产生焊接电弧的过程叫引弧。引弧阶段因为电流不稳定，产生的焊缝质量问题较多，因此，

希望在焊弧稳定之前的焊缝不要在工件上。——需要引弧过程，又不能焊接工件，怎么办？

解决这个矛盾的道具就是引弧板。为了解决焊接刚开始初期的缺陷（电流电压不稳而造成的气孔、夹渣、未融合。。。）而设计的工件之外的小板块13.cad线型比例在模型空间、布局里的显示1、在Ctrl+1里设置线型比例；2、用命令“Ltscale”（快捷键LTS空格）设置线型比例因子。

其中设置线型比例因子，在模型空间里默认值为1000，布局空间里的默认值为10；布局空间里的这个值必须每次打印的时候都重新设置一下，否则就变回默认值。模型转布局快捷键是ti在空格或回车，进入布局空间后就开始设置线型，lt在空格或回车打开线型管理器右下角当前对象缩放比例和全局比例都设成一，在勾选左下角缩放时使用图纸空间单位，这样不管你模型空间怎么画的只要相应线条对应相应的线型在布局里面显示的就是相应的效果，即为最终打印效果。大多数的线型有三种子类，如CENTER、CENTER2、CENTERX2、DASHED、DASHED2、DASHEDX2等等，在这三种形式中，一般第一种线型是标准形式，第二种线型的比例是第一种线型的一半，第三种线型的比例是第一种线型的二倍。如果所绘制的线条太短（非实线)，以至于软件不能够画出线型所具有的点线特征，AutoCAD就会在两个端点之间画一条连续的实线。但有时点线线型比例设置不当的话，也会使输出的线条呈实线状。线型比例分为三种：“全局比例因子”、“当前对象的缩放比例”和“图纸空间的线型缩放比例”。“全局比例因子”控制所有新的和现有的线型比例因子。“当前对象的缩放比例”控制新建对象的线型比例。“图纸空间的线型缩放比例”作用为当“缩放时使用图纸空间单位”被选中时，AutoCAD自动调整不同图纸空间视窗中线型的缩放比例。这三种线型比例分别由LTSCALE、CELTSCALE和PSLTSCALE三个系统变量控制。先来看看“全局比例因子”的设置。“全局比例因子”LTSCALE控制着所有线型的比例因子，通常值越小，每个绘图单位中画出的重复图案就越多。在缺省情况下，AutoCAD的全局线型缩放比例为1.0，该比例等于一个绘图单位。在“线型管理器”中“详细信息”下，可以直接输入“全局比例因子”的数值(如图所示)，也可以在命令行中键入ltscale命令进行设置：命令行：ltscale快捷键（lts）输入新线型比例因子〈当前值〉：输入正实数或按Eeter键修改线型的“全局比例因子”将导致系统重新刷新图形。“当前对象的缩放比例”使用CELTSCALE系统变量控制新建对象的线型比例，其最终的比例是全局比例因子与该对象比例因子的乘积，设置方法和“全局比例因子”基本相同。所有线型最终的缩放比例是对象比例因子与全局比例因子的乘积，所以在CELTSCALE=2的图形中绘制的点划线，如果将LTSCALE设为0.5，其效果与在CELTSCALE=1的图形中绘制LTSCALE=1的点划线时的效果相同。“图纸空间的线型缩放比例”在处理多个视窗时非常有用，当然理解起来也稍稍复杂些。当我们在“线型管理器”中选择“缩放时使用图纸空间单位”以激活图纸空间线型缩放比例后，就可以使用两种方法来设置线型比例：一是按创建对象时所在空间的图形单位比例缩放，二是基于图纸空间单位比例缩放。它使用PSLTSCALE系统变量控制，其值有两种选择：“0”或“1”。缺省值为“0”，表示无特殊线型比例，此时线型的点划线长度基于创建对象空间（图纸或模型）的绘图单位，按LTSCALE设置的“全局比例因子”进行缩放。“1”表示视窗比例将控制线型比例，如果TILEMODE变量设置为0，即使对于模型空间中的对象，其点划线长度也是基于图纸空间的图形单位。在这种模式下，视窗可以有多种缩放比例，但显示的线型相同。对于特殊线型，视窗中的点划线长度与图纸空间中直线的点划线长度相同。此时，仍可以使用LTSCALE控制点划线长度。但要提醒大家注意的是，改变PSLTSCALE的设置或在PSLTSCALE设置为1时使用诸如ZOOM这样的缩放命令，视窗中的对象并不能按照新的线型比例自动重新生成，如果必要，可以使用REGEN或REGENALL命令更新每一个视窗中的线型比例。最后再说一个布局中非常有用的系统命令：dimassocDIMASSOC=0：相当于标注被炸开了；标注后会发现，标注都是一个个的分散的对象，DIMASSOC=1：标注为单一体，但不与被标注的对象关联；DIMASSOC=2：标注为单一体，且与被标注的对象关联。这个命令在布局中非常有用，我们就不必每次为布局的比例困扰。举个例子，用布局时候，在布局中标注模型空间的对象时候，常发现尺寸和模型空间的不一致，因为两个空间的比例不一致，这时候在布局中，你把dimassoc命令的值改为2，再次标注模型空间的对象，显示的尺寸就和模型空间一致了，避免了每次设置比例而头疼了！14.沉降观测点的布设沉降观测点的布设应能全面反映建筑物及地基变形特征，并顾及地质情况及建筑结构特点。点位宜选设在下列位置：建筑物的四角、大转角处及沿外墙每10～15m处或每隔2～3根柱基上。2高低层建筑物、新旧建筑物、纵横墙等交接处的两侧。

3建筑物裂缝和沉降缝两侧、基础埋深相差悬殊处、人工地基与天然地基接壤处、不同结构的分界处及填挖方分界处。

4宽度大于等于15m或小于15m而地质复杂以及膨胀土地区的建筑物，在承重内隔墙中部设内墙点，在室内地面中心及四周设地面点。

5邻近堆置重物处、受振动有显著影响的部位及基础下的暗浜（沟）处。

6框架结构建筑物的每个或部分柱基上或沿纵横轴线设点。

7片筏基础、箱形基础底板或接近基础的结构部分之四角处及其中部位置。8重型设备基础和动力设置基础的四角、基础型式或埋深改变处以及地质条件变化处两侧。

9电视塔、烟囱、水塔、油罐、炼油塔、高炉等高耸建筑物，沿周边在与基础轴线相交的对称位置上布点，点数不少于4个。

5.5.3沉降观测的标志可根据不同的建筑结构类型和建筑材料，采用墙（柱）标志、基础标志和隐蔽式标志等形式。各类标志的立尺部位应加工成半球形或有明显的突出点，并涂上防腐剂。标志的埋设位置应避开如雨水管、窗台线、暖气片、暖水管、电气开关等有碍设标与观测的障碍物，并应视立尺需要离开墙（柱）面和地面一定距离。隐蔽式沉降观测点标志的型式可按本规程附录D规定执行。当应用静力水准测量方法进行沉降观测，观测标志的型式及其埋设，应根据采用的静力水准仪的型号、结构、读数方式以及现场条件确定。标志的规格尺寸设计，应符合仪器安置的要求。

5.5.4沉降观测点的施测精度应按本规程第3.0.4条的规定确定。未包括在水准线路上的观测点，应以所选定的测站高差中误差作为精度要求施测。

5.5.5沉降观测的周期和观测时间应按下列要求并结合实际情况确定：

1建筑物施工阶段的观测，应随施工进度及时进行。一般建筑可在基础完工后或地下室砌完后开始观测，大型、高层建筑可在基础垫层或基础底部完成后开始观测。观测次数与间隔时间应视地基与加荷情况而定，民用建筑可每加高1～5层观测一次，工业建筑可按不同施工阶段（如回填基坑、安装柱子和屋架、砌筑墙体、设备安装等）分别进行观测。如建筑物均匀增高，应至少在增加荷载的25%、50%、75%和100%时各测一次。施工过程中如暂停工，在停工时及重新开工时应各观测一次。停工期间可每隔2～3个月观测一次。

2建筑物使用阶段的观测次数，应视地基土类型和沉降速度大小而定。除有特殊要求者外，可在第一年观测3～4次，第二年观测2～3次，第三年后每年1次，直至稳定为止。

3在观测过程中，如有基础附近地面荷载突然增减、基础四周大量积水、长时间连续降雨等情况，均应及时增加观测次数。当建筑物突然发生大量沉降、不均匀沉降或严重裂缝时，应立即进行逐日或几天一次的连续观测。

4沉降是否进入稳定阶段应由沉降量与时间关系曲线判定。对一级工程，若最后三个周期观测中每周期沉降量不大于倍测量中误差可认为已进入稳定阶段。对其它等级观测工程，若沉降速度小于0.01～0.04mm/d可认为已进入稳定阶段，具体取值宜根据各地区地基土的压缩性确定。15.剪重比不满足时的调整方法：1）程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。

2）人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整：

a）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度；

b）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标；

c）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。

关于剪重比的讨论很多

尤其是7、8度区经常出现底部剪重比不达标

6度有些审图公司也要求0.8%，依据是抗规的条文解释，这样6度区有时候也会有剪重比不达标的问题

针对这个问题一般有两种解决办法

一种是人为放大底部剪力系数

使剪重比达到规范要求

但放大系数不宜超过1.3

非要放大系数超过1.3才能达到剪重比要求，说明结构方案确实有点问题

这时建议采用第二方法，就是将底部剪力墙数量增大，可以增大截面厚度、长度或者增加一部分剪力墙，以此手段达到剪重比的自然满足

上述两种方法各有利弊

第一种方法简单易行，并且成本增加不大，业主比较喜欢，毛病是高烈度区放大系数取到1.3之后仍有可能不达标，甚至有些审图公司直接拒绝用这种方法解决剪重比问题，要求一律采用第二种自然满足法，而第二种方法技术角度讲无可挑剔，可工作量增加较多，设计者不乐意，增加墙截面面积后导致造价上升很多，业主尤其不乐意，具体采用何种解决方法设计者自行决定。

规范制定剪重比限制的目的在于提出建筑承受水平地震力的最小限值，地下室因为四周有土的约束作用，这种约束可以极大的提高地下室部分抗剪能力，但要土体能发挥这种作用有个前提：主体建筑的水平地震力通过主体周边地下室（大底盘）顶板向外围挡墙传递，土的反作用平衡这种水平剪力，也就是说这种水平力首先作用于主体周边竖向构件，使其弹性变形，再继续向前传递，在实际弹性板的条件下，如果主体离挡墙距离够远，在挡墙接受到剪力前，主体周边的构件已经破坏了。所以这个前提就是：1，传递地震剪力的楼板不能太薄，必须具有足够的刚度，保证这种传递路径可以够远。2，挡墙离主体结构不能太远。第一条规范规定了顶板最小厚度，第二条根据板的弹性模量及常规做法，专家给出了40~50米的距离，超出这个距离，土的约束作用对主体就没法发挥作用了。实际设计中，如果建模时已经考虑土的约束作用，剪重比仍然不够，则需要技术处理，如果没有考虑土的约束作用，剪重比超限不大则可以不管。

剪重比过大过小都需要检查。过大，说明底部剪力过大，应检查输入信息，是否填入信息有误，或者剪力墙数量过多，结构太刚。不论剪力重力比过大过小，都要找出原因，将其控制在适宜的范围内，其计算的位移，内力，配筋才有意义。1、程序调整：当剪重比偏小但与规范限值相差不大（如剪重比达到规范限值的80％以上）时，可按下列方法之一进行调整：1）在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。2）在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。3）在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减小系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。2、