滑坡防治中的孔隙水压力及相关问题

滑坡防治中的孔隙水压力

及相关问题研究1

引言滑坡防治涉及的与孔隙水压力相关的问题

（1）土条底面和两侧总孔隙水压力（2）土条有效重（3）土条总渗透力（4）地下水对抗滑挡墙的浮力（5）抗滑挡墙墙背土压力认识不一致或不完全清楚

（1）孔隙水压力：同水力学中的静水压强（2）地下水对结构物的浮力：对细粒土，悬而未决（3）水位以下土的有效自重应力:水位以下土的重度是否一律取浮重度？（4）水位以下土压力：对粘性土，水土分算还是水土合算？（5）土中渗透力：动水头范围内是否一律考虑渗透力？2孔隙水压力研究

孔隙水压力的表达

水压率的分析纯粗粒土：水压率接近于1纯细粒土和含细粒的土：截面总面积几乎等于结合水所占面积与自由水所占面积之和,也即孔隙所占面积水压率几乎等于自由水所占面积与孔隙所占面积之比,这个面积比在忽略土的各向异性时接近于相应的体积比.

或

图1孔隙水压力涉及的截面示意纯粗粒土纯细粒土水压率的物理意义同土的渗透系数一样，土的水压率本质上是由土的粒度和状态决定的，因而就非均质各向异性的土而言是随空间位置和方向变化的，并在固结过程中随时间的增长而逐渐减小，为使涉及孔隙水压力的问题能够或易于求解，也常在一定的空间和时间范围内被视为一个常量。土的水压率是对土的水压性的度量，土的水压性是指土能够受到一定水压的性能。土的水压性是土的一个重要的水理性质，土的水压率是土的一个重要的水理性质指标。滑坡中的孔隙水压力

土质滑坡中土条底面和两侧孔隙水压力分布图形与所在面水压率是否变化及变化情况有关，当水压率变化时，孔隙水压力未必随压力水头的增加而增加。总孔隙水压力的大小与水压率的大小有关，水压率越小，总孔隙水压力越小。3与孔隙水压力有关的力学问题研究浮力地下水在静止状态下对竖直柱状结构物和以地表为顶面的竖直柱状土体的浮力等于作用在结构物和土体底面上的总孔隙水压力

当结构物和土体位于地表水位面以下而地下水与地表水连通、水位相同时，水在静止状态下对结构物和土体的浮力等于作用在结构物和土体底面上的总孔隙水压力与作用在结构物和土体顶面上的总水体水压力之差

当结构物和土体位于地表水位面以下而地下水与地表水不连通时，地表水是作用在结构物和土体上方的荷载，水在静止状态下对结构物和土体的浮力也即地下水在静止状态下对结构物和土体的浮力，应按前一式计算。

有效应力

当孔隙水压力因水压率接近于0而接近于0时，有效应力接近于总应力。这时，有效应力强度指标也接近于总应力强度指标。有效自重应力和浮重度

土的竖向有效自重应力是竖向总自重应力与孔隙水压力之差，因此，当把土体视为半无限空间体时，多层土体中某点的竖向有效自重应力应按下式计算：

或

浮重度不是土的物理性质指标，仅仅是有效自重应力计算中所用的一个与重度同量纲的参数。

事实上，根据物理学原理，即使设想有效自重应力计算点总是仅仅涉及水压率近似为1的土或均质土，土也不存在一个真正的浮重度。确定（包括含水率也确定）的土同有确定的质量密度一样有确定的重度，土的干重度和饱和重度是该土在含水率取最小值和最大值时重度的最小值和最大值。水位面以下土体的有效重量（浮重）不是该土固有的重量。有质量密度才有相应的重度，没有质量密度就有相应的重度。浮质量密度是不存在的，因而浮重度也是不存在的。虽然某些教科书把土的浮质量密度定义为单位体积土中颗粒扣除同体积水质量后的质量（或颗粒有效质量），但这种定义的物理含义是不清楚的。计算土的有效自重应力并不是非有浮重度这个参量不可，没有它，土的有效自重应力照样可以计算。土压力当土体中存存在孔隙水水压力时，，土压力在在原则上应应按水土分分算方法计计算，即某某种变形状状态（静止止状态、主主动状态和和被动状态态）下的土土压力应为为相应状态态下侧向有有效土压力力与侧向总总孔隙水压压力之和。。上述两项项的大小均均随土的水水压率变化化。当土的的水压率很很小时，孔孔隙水压力力接近于0，土的竖向向有效自重重应力接近近于竖向总总自重应力力，有效应应力强度指指标接近于于总应力强强度指标，，有效土压压力系数接接近于总土土压力系数数，故按水水土分算方方法计算的的土压力接接近于按水水土合算方方法计算的的土压力，，可以按水水土合算方方法计算土土压力。当当土的水压压率较大时时，按水土土合算方法法计算土压压力是不恰恰当的，应应采用水土土分算方法法。渗透力由此可知，，土中渗透透力与土的的水压率成成正比，当当水压率很很小时，渗渗透力很小小，考虑和和不考虑渗渗透力结果果相差很小小。现有公公式是上式式在水压率率为1时的结果，，是上式的的特殊情形形。4用上上述研究结结果解释若若干有关土土体变形破破坏现象渗流破坏当水流垂直直向上运动动时，渗流流破坏临界界水力坡度度为在用上式分分析潜蚀时时，式中的的重度和水水压率不应应是土体的的重度和水水压率，而而应是由粗粗粒间细粒粒和水构成成的土管的的重度和水水压率。因土的水压压率可从近近于1变化到近于于0，土管的重重度可从近近于自由水水重度的2倍变化到近近于其1倍，所以，，包括流土土和潜蚀的的渗流破坏坏既可能在在水力坡度度远远小于于1的情况下发发生，又可可能在水力力坡度远远远大于1的情况下也也不发生。。对具备潜潜蚀内在条条件的土体体来说，由由于土管的的重度总是是小于土的的重度，潜潜蚀临界水水力坡度总总是小于流流土临界水水力坡度即即潜蚀比流流土易于发发生，也就就是说，具具备潜蚀内内在条件的的土不会未未经潜蚀而而直接发生生流土。细砂和粉砂砂既难以具具备潜蚀内内在条件又又因有很大大的水压率率而有很小小的流土临临界水力坡坡度，因而而最易发生生流土。振动液化土的振动液化是是土在受到振动动时丧失抗剪强强度的结果。水水压率既影响初初始孔隙水压力力又影响剩余孔孔隙水压力。因因此，在其它条条件相同时，水水压率越大，液液化越易发生。。细砂和粉砂既因因有较低的渗透透系数而不易排排水又有很大的的水压率，其孔孔隙水压力最容容易积累到很高高的值，所以最最易发生振动液液化。地面沉降大面积抽取地下下水引起的地面面沉降是水位下下降导致土中有有效自重应力增增加的结果。一方面，不同的的土不仅有不同同的压缩模量也也有不同的水压压率，另一方面面，压缩模量大大的土既可以有有较低的水压率率也可以有较高高的水压率或者者说其有效自重重应力的增加值值既可以较大也也可以较小，压压缩模量小的土土既可以有较高高的水压率也可可以有较低的水水压率或者说其其有效自重应力力的增加值既可可以较小也可以以较大，故地面面沉降量空间变变化规律未必与与水位下降值变变化规律一致。。基坑底突底突发生临界顶顶板厚度为含水层的水压率率越小，基坑底底突越难发生。。因含水层顶板板的水压率为0或近于0，故基坑底突总总是从含水层顶顶板的底面开始始而不可能从顶顶板内部某处开开始。因有粘性性土的水压率小小于无粘性土的的水压率，故在在同等条件下有有粘性土承压含含水层的顶板作作坑底时比无粘粘性土承压含水水层的顶板较难难发生底突。隧道中的突水也也与含水层（体体）的水压率有有关，含水层（（体）的水压率率越小，隧道突突水越难发生。。5结束语孔隙水压力与土土的水压率成正正比，可在0和水体水压力之之间取值，按水水体水压力计算算的孔隙水压力力是本文提出的的孔隙水压力公公式在水压率为为1时的结果。土的水压率是对对土的水压性的的度量，是土的的一个重要的水水理性质指标，，通过测定土的的给水度和孔隙隙度可确定土的的水压率。土的浮重度受控控于有效自重应应力计算点所在在土层的水压率率，浮重度不是是土的物理性质质指标，现有浮浮重度公式是本本文提出的浮重重度公式在水压压率为1时的结果。浮力、渗透力、、有效应力（包包括有效自重应应力）和有效应应力强度指标均均与土的水压率率有关，浮力和和渗透力随水压压率的减小而减减小直至为0，有效应力（包包括有效自重应应力）随水压率率的减小而增大大直至等于总应应力（包括总自自重应力），有有效应力强度指指标随水压率的的减小而变化直直至等于总应力力强度指标，阿阿基米德定律在在一般意义上不不适用于地下水水浮力计算，现现有渗透力公式式是本文提出的的渗透力公式在在水压率为1时的结果。土压力的水土分分算结果随水压压率的减小而减减小，当水压率率很小时，水土土分算结果接近近于水土合算结结果。根据本文提出的的孔隙水压力表表达式可以对渗渗流破坏（包括括潜蚀和流土））、振动液化、、地面沉降和基基坑底突作出较较好的解释。滑坡稳定性分析析的一种新条分分法方玉树（后勤工程学院院，重庆400041）0引言言两大类条分法非严格条分法优点：计算过程较简简单。缺点：要么不适用于于非圆弧形滑动动面,不能计算条间力力，如瑞典法和和简化毕肖普（（Bishop）法，要么计算算精度难以保障障，如瑞典法、、简化简布（Janbu）法、美国陆军军工程师团法、、罗厄-卡拉菲尔斯（Lowe­Kalafiath）法、不平衡推推力法和非严格格的沙尔玛（Sarma）法。严格条分法优点：适用于任意形形态的滑动面，，能计算条间力力，计算精度高高。缺点：计算过程远比比非严格条分法法复杂，有时收收敛性还得不到到保障。问题的提出能否提出一种适适用于任意形态态的滑动面、能能计算条间力、、计算过程较简简单且计算精度度较高的条分法法（即适用于任任意形态的滑动动面、能计算条条间力且计算精精度较高的非严严格条分法）？？1条间力假定定2稳定性计算算公式一般公式条间水平力稳定系数滑动面为圆弧形形的滑坡稳定性性计算公式条间水平力稳定系数数滑动面为为非圆弧弧形的滑滑坡稳定定性计算算近似公公式当土条数数量足够够多时:计算无需需作相应应圆弧形形滑面。。3算算例算例1土坡一如如图2所示，高高10m，坡率1:2，重度取取20kN/m3，粘聚力力取20kPa，内摩擦擦角分别别取10°，15°，20°，25°，滑动面面为圆弧弧形。不不同的内内摩擦角角构成4种计算情情况，各各情况土土条数量量分别取取2，3，4，6，8，12，24，土条划划分均按按滑动面面长度等等分原则则进行。。表1土坡一稳稳定系数数计算结结果方法内摩擦角ф/º土条数量234681224摩根斯坦-普赖斯法101.5181.4171.3721.3511.3431.3381.335151.8861.7761.7251.7001.6911.6851.681202.2812.1552.0932.0662.0552.0452.044252.6992.5592.4882.4552.4442.4362.431不平衡推力法显式解法102.2521.6941.5481.4591.4351.4181.390153.0952.2302.0211.8951.8481.8071.774204.2972.8872.5822.4022.3242.2492.210256.2313.7333.2743.0102.8902.7632.718隐式解法102.0461.6241.5011.4241.4041.3871.363152.5452.0331.8831.7891.7531.7211.694203.0692.4632.2852.1732.1192.0712.042253.6282.9212.7122.5822.5102.4442.419新条分法101.6161.4621.3841.3521.3491.3471.341151.9961.8271.7351.6991.6971.6951.688202.3942.2102.1032.0652.0622.0602.053252.8182.6182.4942.4522.4512.4502.442表2土土坡一一误差分分析结果果方法内摩擦角ф/º土条数量234681224摩根斯坦-普赖斯法1013.706.142.771.200.600.2201512.205.652.621.130.590.2402011.595.432.401.080.540.0502511.045.272.340.990.530.350平均值12.135.622.531.100.570.220不平衡推力法显式解法1068.6926.8915.969.297.496.224.121584.1232.6620.2312.739.937.505.5320110.2341.2426.3217.5113.7010.038.1225156.3153.5634.6823.8218.8813.6611.81平均值104.8438.5924.3015.8412.509.357.40隐式解法1053.2621.6512.436.675.173.902.101551.4020.9412.026.424.282.380.772050.1520.5011.796.313.671.32-0.102549.2420.1611.566.213.250.53-0.49平均值51.0120.8111.956.404.092.030.57新条分法1021.059.513.671.271.050.900.451518.748.693.211.070.950.830.422017.128.122.891.030.880.780.442515.927.692.590.860.820.780.45平均值18.218.503.091.060.930.820.44从上述两两表可以以看到，，对圆弧弧形滑动动面，土土坡稳定定系数随随土条数数量的减减少而提提高，为为保障计计算精度度，土条条数量不不能太少少，但不不同的方方法对土土条数量量的要求求差别很很大：（1）采采用诸如如摩根斯斯坦-普普赖斯法法这样的的严格条条分法时时，土条条数量为为6时便便已有相相当高的的计算精精度。（2）采采用不平平衡推力力法显式式解法时时，在土土条数量量达24的情况况下，计计算结果果仍有明明显的误误差，抗抗剪强度度指标越越大，误误差越明明显。（3）采采用不平平衡推力力法隐式式解法时时，在土土条数量量达12的情况况下，计计算误差差多数仍仍大于土土条数量量为6时时的严格格条分法法，抗剪剪强度指指标越小小，计算算误差大大得越多多；当抗抗剪强度度指标较较小时，，在土条条数量达达24的的情况下下，计算算误差仍仍有可能能大于土土条数量量为6时时的严格格条分法法。（4）采采用新条条分法时时，同摩摩根斯坦坦-普赖赖斯法类类似，土土条数量量为6时时便已有有相当高高的计算算精度。。土坡二如如图所示示，是一一个含有有软弱夹夹层的边边坡。高高12m，坡率率1:2；土重重度取18.84kN/m3；软弱弱夹层粘粘聚力取取0，内内摩擦角角取10°；其其它土层层粘聚力力取28.45kPa，内内摩擦角角取20°；滑滑面为非非圆弧形形。算例2表3土土坡二二稳定系系数计算算及误差差分析结结果表3显示示，在本本例中，，新条分分法相对对误差明明显比现现有各种种非严格格条分法法相对误误差小且且小于1%。方法稳定系数FS不收相对误差/%非严格条分法简化简布法1.337-2.00陆军工程师团法1.4355.18罗厄-卡拉菲尔斯法1.4083.22不平衡推力法隐式解法1.4123.48显式解法1.64320.45非严格的沙尔玛法1.54012.88新条分法

1.3750.81严格条分法斯宾塞法1.3700.47摩根斯坦-普赖斯法1.3660.18严格的沙尔玛法1.362-0.181.362-0.18科里亚法1.359-0.34严格的简布法不收敛/4结束束语本文为土土质滑坡坡稳定性性分析提提出一种种新的条条分法。。该方法法能用于于任意形形态的滑滑动面（（包括局局部上凸凸和反翘翘），能能计算条条间力，，计算过过程较简简单。多多种情况况的计算算结果表表明，这这种非严严格条分分法的计计算精度度与严格格条分法法十分接接近。新条分法法的计算算公式考考虑了滑滑面和条条间孔隙隙水压力力、地震震力及外外加倾斜斜荷载，，能用于于受力情情况复杂杂的土坡坡。建议工程程界放弃弃不平衡衡推力法法显式解解法和瑞瑞典法，，也放弃弃滑坡稳稳定性计计算和滑滑坡推力力计算采采用不同同方法的的做法，，采用新新条分法法。关于滑坡坡安全储储备衡量量指标方玉玉树树（后勤工工程学院院，400041）1引引言一些专家家对安全全储备的的看法（1）安全储储备应用用安全储储备系数数来衡（1）或（2）（2）安全储储备系数数存在着着随稳定定系数的的减小而而减小的的规律（3）（因上上述理由由，为使使同一安安全等级级的滑坡坡治理工工程安全全储备相相当）对对稳定系系数较小小的滑坡坡进行治治理时应应采用较较大的安安全系数数上述观点点的应用用情况第三条意意见已被被某标准准用做确确定稳定定系数极极低滑坡坡安全系系数取值值的依据据前两条意意见写入入该标准准条文说说明本文要讨讨论的问问题由上式定定义的安安全储备备系数是是否能衡衡量滑坡坡在治理理后的安安全储备备安全储备系数是否否存在着随稳定系系数的减小而减小小的规律滑坡安全系数取值值是否应与滑坡稳稳定系数挂钩滑坡安全储备应用用什么指标来衡量量安全储备系数不存存在着随稳定系系数的的减小而减小的规规律图1—曲线安全储备系数不能能衡量滑坡

在治治理后的安全储备备安全储备系数随稳稳定系数的变化规规律极其不合理安全储备系数无法法随稳定系数的连连续变化而连续变变化当稳定系数趋近于于0时，安全储备系数数趋近于安全系数数当稳定系数小于1时，安全储备系数数大于安全系数当稳定系数为1时，无论怎样治理理，安全储备系数数既是正无穷大又又是无意义的负无无穷大当稳定系数大于1时，无论怎样治理理，安全储备系数数都是无意义的负负值当稳定系数趋近于于安全系数时，安安全储备系数趋近近于0.安全储备系数随安安全系数的变化规规律极其不合理当稳定系数大于1时，安全系数越越大，安全储备系系数越小。4安全系数取值值不应与稳定系数数挂钩挂钩的理由不成立立安全系数是为判断断稳定系数是否达达到要求设立的标标准，与稳定系数数无关挂钩会导致诸多奇奇怪现象产生现象一：有二个仅仅仅抗剪强度指标标不同的滑坡，。决定采用灌浆加加固的办法处理。。若那那么，当当二个滑坡的抗剪剪强度指标提高到到同一水平使二个个滑坡的稳定系数数刚好等于时时，一个滑坡坡的治理达到要求求，另一个滑坡的的治理未达到要求求。现象二：有二个仅仅仅水压力不同的的滑坡，。。决决定采用截水隔水水措施治理。若，，那那么，当二个滑坡坡的水压力降低到到同一水平使二个个滑坡的稳定系数数刚好等于时时，一个滑滑坡的治理达到要要求，另一个滑坡坡的治理未达到要要求。现象三：有二个仅仅仅坡角不同的滑滑坡，。。决定定采用削坡的办法法处理.若，，那么么，当二个滑坡的的坡角降低到同一一水平使二个滑坡坡的稳定系数刚好好等于时，，一个滑坡的治理理达到要求，另一一个滑坡的治理未未达到要求。现象四：有二个仅仅仅坡角不同的滑滑坡。。决定采用用前缘堆土以减小小坡角的办法处理理（要求堆土的土土性与原土相同））。若，，那么，当二个个滑坡的坡角降低低到同一水平使二二个滑坡的稳定系系数刚好等于时时，一个滑坡坡的治理达到要求求，另一个滑坡的的治理未达到要求求。现象五：有二个仅仅仅后部地面荷载载大小不同的滑坡坡，。。决定定采用减小地面荷荷载的办法处理。。若，那么，当二个滑坡坡的地面荷载降低低到同一水平使二二个滑坡的稳定系系数刚好等于时时，一个滑滑坡的治理达到要要求，另一个滑坡坡的治理未达到要要求。现象六：有二个仅仅仅前部地面加载载大小不同的滑坡坡，。。决定采用增加前前部地面荷载的办办法处理。若，，那么，当二个滑滑坡的地面荷载增增加到同一水平使使二个滑坡的稳定定系数刚好等于时时，一个个滑坡的治理达到到要求，另一个滑滑坡的治理未达到到要求。现象七：有二个仅仅仅预应力锚索数数量不同的滑坡，，。。决定定采用增加预应力力锚索数量的办法法处理。若，，那么么，当二个滑坡的的预应力锚索数量量增加到同一水平平而锚索的其它情情况也相同使二个个滑坡的稳定系数数刚好等于时时，一个滑滑坡的治理达到要要求，另一个滑坡坡的治理未达到要要求。现象八：有二个仅仅仅抗滑桩数量不不同的滑坡，。。决定采用增增加抗滑桩数量的的办法处理。若，，那么，当二二个滑坡的抗滑桩桩数量增加到同一一水平而抗滑桩的的其它情况也相同同使二个滑坡的稳稳定系数刚好等于于时，一一个滑坡的治理达达到要求，另一个个滑坡的治理未达达到要求。现象九：有二个仅仅仅重力式挡墙断断面尺寸不同的滑滑坡，。。决定定采用增大挡墙断断面尺寸的办法处处理。若，，那么，，当二个滑坡的挡挡墙断面尺寸增加加到同一水平使二二个滑坡的稳定系系数刚好等于时时，一个个滑坡的治理达到到要求，另一个滑滑坡的治理未达到到要求。现象十：有二个滑滑坡，滑坡一的防防治工程等级低于于滑坡二。当滑坡坡一的稳定系数低低于滑坡二时，滑滑坡一的稳定安全全系数可以高于滑滑坡二，也就是说说，防治工程等级级较低的滑坡稳定定安全系数可以高高于防治工程等级级较高的滑坡。现象十一：一个滑滑坡的不同剖面稳稳定系数不同时，，各剖面应取不同同的稳定安全系数数，也就是说，一一个滑坡应同时取取若干个稳定安全全系数，剖面越多多，稳定安全系数数个数应越多。现象十二：滑坡治治理施工过程是滑滑坡稳定系数不断断变化的过程，在在这个过程的任何何一个时间点上，，该滑坡都是一个个具有不同稳定系系数的“新”滑坡坡，稳定安全系数数应随时间不断调调整。安全储备应用稳定定系数

这一指标标来衡量滑坡的安全储备同同地基和基础的安安全储备一样只能能通过抗力项和作作用项的比较来了了解对地基和单桩承压压而言，基础底面面竖向压力和桩顶顶荷载是作用项，，地基和单桩承载载力是抗力项，安安全储备只能通过过地基承载力和基基础底面竖向压力力的比较、单桩承承载力和桩顶荷载载的比较来了解。。对地基和承台抗冲冲切而言，冲切力力是作用项，抗冲冲切力是抗力项，，安全储备只能通通过抗冲切力和冲冲切力的比较来了了解。对单桩抗拔而言，，单桩拔力是作用用项，单桩抗拔承承载力是抗力项，，安全储备只能通通过单桩抗拔承载载力和单桩拔力的的比较来了解。对单桩抗推而言，，单桩水平力是作作用项，单桩水平平承载力是抗力项项，安全储备只能能通过单桩水平承承载力和单桩水平平力的比较来了解解。对滑坡而言，下滑滑力是作用项，抗抗滑力是抗力项，，安全储备只能通通过抗滑力和下滑滑力的比较来了解解。滑坡在某状态下的的稳定系数是滑坡坡在该状态下的抗抗滑力和和下滑力之比滑坡所处的状态对对应着一定的外部部因素（如降雨情情况、水位情况、、地震情况）、一一定的地形、一定定的物质组成乃至至一定的支挡结构构。滑坡采用支挡挡结构治理后，支支挡结构以某一安安全系数提供抗力力，此时滑坡的稳稳定系数是考虑支支挡结构以某一安安全系数提供抗力力时滑坡的抗滑力力和下滑力之比。。滑坡稳定系数这一一概念为衡量滑坡坡的安全储备而存存在如果稳定系数不用用来衡量滑坡的安安全储备，那么稳稳定系数这一概念念的存在便失去了了意义。事实上，，我国工程界普遍遍用稳定系数来衡衡量滑坡的安全储储备，也是根据稳稳定系数的大小来来决定是否采取防防范或治理措施：：当稳定系数大于或或等于安全系数时时，滑坡有足够的的安全储备或者说说安全储备已达到到要求，无需采取取防范或治理措施施；当稳定系数小于安安全系数时，滑坡坡安全储备不足或或者说安全储备未未达到要求，需要要采取防范或治理理措施；当治理（包括采用用支挡结构治理））后滑坡的稳定系系数仍小于安全系系数时，滑坡安全全储备仍不足或者者说安全储备仍未未达到要求，仍需需要采取防范或治治理措施。6结论由（1）式定义的滑坡安安全储备系数不能能衡量滑坡在治理理后的安全储备。。由（1）式定义的滑坡安安全储备系数不存存在随滑坡稳定系系数的减小而减小小的规律。滑坡安全系数取值值不应与稳定系数数挂钩。滑坡安全储备应用用滑坡稳定系数来来衡量。高位能滑坡运程预预测的研究方玉树（后勤工程学院，，400041））1引言高位能滑坡坡的概念两“大”：：体积大（大约在5×104m3以上），落高大（大约在50m以上）包括大规模模崩塌高位能滑坡坡的运动特特点运动路程极极远，可达达数百米、、数千米甚甚至数万米米高位能滑坡坡运程预测测的意义预估损失大大小确定防灾对对策确定防治工工程等级划定搬迁避避让范围确定拟建建建设项目的的适宜性2总斜斜率与总能能量的关系系滑坡总斜率率与总能量量数据表附表高位能能滑坡坡物理理数据据滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源杜家坝1中国一般山区1956年片岩6.0×104103320657.8×10170.32晏同珍，1984三鹰入谷（Mitaka-iriya）2日本地震区1978年火山碎屑岩1.0×10595321881.8×10180.30奥善(Okusa)等，1980黄龙西村3中国一般山区1963年黄土类土3.9×1051755651051.0×10190.31晏同珍，1984泾阳4〃〃1982年黄土1.1×106105376451.1×10190.28本文卧龙寺5〃〃1971年〃1.0×1061304501042.1×10190.29〃北詹诺斯河（JanosCreek(N.)）6加拿大〃史前石英岩1.2×10696038607682.3×10200.25克鲁登(Cruden),1976续表南河狸滩（BeaverFlats(S.)）7〃〃〃石灰岩4.8×10630012202402.9×10200.25〃波尔特河（PoulterRiver）8新西兰〃沉积岩5.0×10640020003204.0×10200.20怀特霍斯(Whitehouse),1983炉灶山（Mt.Kitchener）9加拿大地震区史前石灰岩、白云岩3.9×10766032205286.5×10200.21克鲁登，1976谢基（Shaky）10〃〃碳酸盐岩1.0×10741718003348.4×10200.23埃斯贝奇尔(Eisbacher),1980劳伦斯河（LawrenceRiver）11新西兰一般山区1000±260年前沉积岩1.0×10750019004001.0×10210.22怀特霍斯，1983达摩克里斯（Damocles）12加拿大地震区史前碳酸盐岩2.0×10750026404001.5×10210.19埃斯贝奇尔，1980查南13中国一般山区史前粘性土、砂土7.0×10720012001601.7×10210.17本文滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源挡坝（Dam）14加拿大地震区〃碳酸盐岩4.5×10722511851802.0×10210.19埃斯贝奇尔，1980贝林（Bering）15美国冰川区1964年砂岩、泥岩、冰7.5×1071300650010401.9×10210.20姆克瑟维尼，1978洒勒山16中国一般山区1983年黄土、泥岩5.0×1073001600822.4×10210.18本文斯特勒（steller）17美国地震区1964年砂岩、粘性土、冰川冰2.0×107120067009602.4×10210.18姆克瑟维尼（Mctheveny），1978双生（Twin）18加拿大〃史前碳酸盐岩2.0×10780045686402.4×10210.18埃斯贝奇尔，1980戈尔多（Goldau）19瑞士一般山区1806年〃4.0×10740010403202.5×10210.20海姆（Heim）1932三层（上）（Triple(u.)）20加拿大地震区史前〃3.5×10750027174002.8×10210.18埃斯贝奇尔，1980三层（中）（Triple(m.)）21〃〃〃〃3.5×10750027174002.8×10210.18〃富兰克（Frank）22〃一般山区1935年〃3.1×10776035006083.2×10210.22克鲁登等，1978韦马卡利里河（WaimakaririRiver）23新西兰〃9000±2340年前沉积岩4.0×10740018003203.2×10210.22怀特霍斯，1983续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源龙羊24中国一般山区3000年前至1300年前粘性土、砂土8.5×10734017002003.4×10210.20本文格罗斯·文特雷（GrosVentre）25美国一般山区1925年砂岩、粘土岩3.8×10761034004884.6×10210.18扎留巴（Zaruba）等，1969埃伦4号（Allen4）26〃冰川区〃砂岩、粘土岩、冰川冰2.3×1071300770010405.6×10210.17姆克瑟维尼，1978塔拉马考河(TaramakauRiver)27新西兰一般山区1962年沉积岩5.7×10750032004005.7×10210.16怀特霍斯，1983汪什科28中国〃史前粘性土、砂土1.2×10840022503206.0×10210.18本文谢尔曼（Sherman）29美国冰川区1964年砂岩、粘土岩、冰川冰3.0×107110061008806.5×10210.18施里夫（Shreve）,1966U形弯（U-trun）30加拿大地震区史前碳酸盐岩6.5×10750030004008.1×10210.17埃斯贝奇尔，1980兰吉达塔河(RangitataRiver)31新西兰一般山区3300±880年前沉积岩9.9×10750032004009.9×10210.16怀特霍斯，1983禄劝32中国一般山区1965年玄武岩2.5×108100060008001.0×10220.17谷德振，1979武汉岩土所，1981鼻子（Nozzle）33加拿大地震区史前碳酸盐岩5.0×10780050006401.0×10220.16埃斯贝奇尔，1980查纳34中国一般山区1943年粘性土砂土1.6×10846533592101.2×10220.14本文续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源阿波罗17号(Apollo17)35月球月岩2.0×108＜1980估1600990012801.6×10220.16哈瓦尔德（Harward），1973锅割川(Nabewarigawa)36日本火山区喷出岩1.2×10880060006401.9×10220.13早津（Hayatsu）等,1976银礁(SelverReef)37美国一般山区史前岩石2.3×10890070007204.0×10220.13谢德格尔，1973高口(Taguchi)38日本火山区喷出岩2.3×1081400800011206.4×10220.17早津等，1976岩滑山口(RockslidePass)39加拿大地震区史前碳酸盐岩4.5×10875060006006.6×10220.13埃斯贝奇尔，1980前山(Maeyama)40日本火山区1792年喷出岩4.8×10870060005606.7×10220.12片山(Katayama),1974黑鹰(Blackhawk)41美国一般山区史前大理岩、片麻岩、砂岩2.8×108122091449766.8×10220.13谢德格尔，1973马里格湖(MaliqueLake)42加拿大一般山区〃粉砂岩、燧石灰岩5.0×10892054707367.4×10220.17克鲁登，1976大月川(Otsukigawa)43日本火山区喷出岩2.7×10814001250011207.6×10220.11川内(Kawachi),1981戴因·格拉路斯(DeyenGlarus)44瑞士一般山区灰岩6.0×10859454004758.8×10220.11扎留巴等，1969海衣特(Hait)45前苏联地震区1949年岩石7.5×10814961050012009.0×10220.14索罗涅科(Solonenko),1977续表滑坡名称代号所在国或星球环境时代岩性体积（m3）最大垂直距离（m）最大水平距离（m）落高（m）总能量（erg）总斜率资料来源蒙巴科(Mombacho)46尼加拉瓜火山区喷出岩1.0×10913001200010402.6×10230.11于尹（Ui）1972a费恩山口(Fernpass)47奥地利一般山区史前岩石1.0×10914001550011202.7×10230.09谢德格尔，1973关川(Sekikawa)48日本火山区喷出岩8.0×10820001900016003.2×10230.11早津等1976塔明斯(Tamins)49德国一般山区史前岩石1.3×10912801350010243.2×10230.11席勒（Sheaner），1971万代赞(Bandai—san)50日本火山区1888年喷出岩1.5×1091200110009603.6×10230.11中树（Nakamura）,1978石城(Iwaki)51〃〃〃1.3×10915001500012003.9×10230.10一