广州地铁东湖站顶管施工方案

工程概况 概述顶管工程位于东湖路海印桥北引道旁，为地下人行通道。由于该处为广州市主要交通道路，客流量和车流量都很大；且地下管线众多，迁改难度极大，迁改费用极高。所以考虑环境及人流集散的需要，下穿东湖路由东向西方向的一条长为的矩形隧道组成。顶管始发井位于东湖路东侧东湖公园内，接收井位于东湖路西侧人行道边志联房产公司肯辛顿大楼前。2个顶管工作井的开挖深度在左右，始发井基坑围护主要采用地下连续墙围护、接收井基坑围护主要采用Ø 钻孔桩围护，工作井设置2道Ø钢管支撑。由于在接收井洞口段、始发井洞口段所处人行道下地下管线众多，为行，接收井进洞口、始发井洞口段的采用管桩。顶管采用矩形钢，管接口采用“F”，接置采用和组。管形为6000mm4300m，管为m，长度为m，t；管度为C50S8。采用大矩形顶管工。顶管工程主要工程量为方m3；管顶m。工程地工程工的地及工程地述由下：1、人工>孔，4m。人工主要为杂，、，、、散，主要由、成，公路孔顶一30cm的、。2、<3-1>该孔，接位于人工。5.010.90。为，，散，，以为主，且量。主要为5～5，下50。3、>的B钻孔，呈0.5m，由下基成。4、强风化粉砂质泥岩<7>：本次勘察各钻孔均有揭露，主要层状产出于中风化岩层顶。层厚0.50～2.60m。该层岩性为褐红色、青灰色，岩性风化强烈，组织结构已大部分破坏，但原岩结构尚可清晰辨认，矿物成分已显著变化，风化裂隙发育，岩体较破碎，岩芯呈半岩半土状，岩芯手可折断，岩质极软，失水碎裂，遇水易软化。顶管施工大部分在<3-1>冲～洪积粉细砂层中作业，局部（底部）<7>泥质粉砂岩全风化地层中穿越，应采取必要的施工措施，以防土体坍塌。经过注浆加。结构，为，在、出土体加固后，应的钻孔破。地管分顶管穿越，地管，该地管有水管、、、管管。各管中 Ø1200水管底顶管顶部，为 1m，该管管，，基，地铁部已组织该管的管工作。顶管工作的管线地部在施工，在工作施工过中管的，成以土的成管的。顶管施工过中，加强各管的，顶施工，必要采取管有措施，管全。管分b出顶管管分性能 顶管的于b出过顶管断较大，顶，在施工，宜顶管。在顶管施工过中，7层的强风化粉质泥岩：色，风化作强烈，岩结构，岩呈半土半岩状，岩质软，岩手可折断。局部为岩，呈土状，局中风化硬（中风化的强大于a）。的为3，较水为，较为,大为0，性较，挖较极抗强有。根据上述土质条件要使顶管机土仓中的土达到具有较好的塑性、流动性和较好的不透水性就必须做到可加水和能做到充分地搅拌。又由于岩石结构松散，单轴极限抗压强度很低，可允许部分进行挤压。因此，多刀盘形式的顶管机是适用的。但为了尽量减小地面沉降，在设计顶管机时以考虑最大限度地加大切削和搅拌的范围。又由于有部分挤压，土仓的土压力显示就不准确，必须把顶管机全断面的压力显示出来。根据地质报告及顶管设备性能的比较，本工程选用我司针对上述地质情况行的JD3300×5000mm形顶管顶管机设备及性能于构及使用的机性能分以部述。顶管机的构及JD3300mm×5000mm 形顶管机是土压式顶管机，要由1示的于中间的大刀盘和四角上的四小刀盘。1图—2 图—3—2和—3看，大、小刀盘是前后错开的，并且在每个刀排的后方都设有搅拌棒。4700mm3200mm。如—4所示。—45JD3305000mm90以1.1MPa53300mm×5000mm67电动通过行星减速器及轮箱组成刀盘驱动装置四个角分别用2台22kW电动通过行星减速器及轮箱组成刀盘驱动装置刀盘驱动装置左右个人孔。若遇到障碍则必须采用相应土体加固措施并且确保人孔打开后不会产生涌土前提下打开人孔排除障碍。612500m）盘 11568KN-m 1224KN-m22330kW×7台 322kW×2台4最推进度30mm/min5最角度3度 最编角度2.1度每50m必须对进行一次修200m进行一次修。517”装。6NN678ONON910VVVFVVVFVVVF12131112131500mm2200mm—14。A B—14当中接通刀盘驱动电动电源刀盘就开始转动设每根刀排前面刀片开始切削砂同时设刀排搅拌砂中粘粒含量２０％以时可以不必添加泥材料。１５％以下时必须向泥仓主浆液同时把与被切削下砂搅拌当设前面层内下C泥仓内那么要达到必要条件必须使C=1（）所示。在不同土质条件和在不同条件下我们所采用实际P会有所不同并且会允许P控P20kPa在实际能较容易地做到。下面我们来详细阐问题。顶管机在顶进其土仓始终有一压力我们称之谓P。当P小于顶管机所处土层Pw与主动土压力Pa之和时，土就涌向顶管机土仓由于推进速度慢，螺旋输送机实际排土量大于顶管机推进排土量所造成。反之如果当P大于顶机所处土层Pw与被动土压Pp之和时结果就会造成地面隆起。其原因往往由于推进速度快螺旋输送机实际排土量大大小于顶管机推进排土量所造成正常排土量应该为顶管机推进排土量。所谓土压顶管实际就顶管机土仓内土压力在顶管机所处土层主动土压力与被动土压力之PPPpP主动土压力P；Pp。压力与顶管机所处土层土压力终处于一就土压顶管机原。在实际一土压力了以外还需在顶进时实测，然后拿实测数据与做比较修正实测方法在初始顶进当机头已完全进入土以后需停下来待 4小时以后观察机头内土压力表的实际读数此读数可视为主动土压力一顶顶进之前数据均需交监理师备案。由于主动土压力和被土压力之间的压力值范围较广，同时又由于土压力的变化是一个非常复杂的过程，并且，在计算主动土压力和被动土压力时会因为选取的各种参数不准确就很容易造成误差在主动土压力和被土压力之间的这个较大范围中取处于中间的那一段，以减少土压力值的波动所带来的影响因此，常用的控制土压力的取值方法是在顶管机所处土层的静止土压力的基础上，规定一个上限和下限，具体的计算公式为：×PP×P0 00式中：K－静土压系数；0P0－静止土压力（KPa）0上述静止土压力系数 K在砂性土中可取 0.25～0.33之间，在粘上中可取 0.33～之间而静止土压力则为：0P0γ×hγ－土的容量（／m3）h－覆土深度（m）。A主动土压力 P 为：AAP＝γh×2(40－／C50－A式中：－土的摩擦角（度）；C－土的内聚力（KPa）被动土压力 PP为：Pp=γh×tg2(450＋φ/2)＋2C×tg(450＋φ/2)控制土仓内土压力的方法有三种：一种是用主顶油缸或第一个中继间的推进速度来调节，在排土量不变条件下，推进速快，则土压力上升反之则下降。用这种方法调节时，曲线变化的斜率较陡，特性较硬。第二种方法是利用调节螺旋输送机转速的快慢来调节土压力速度保持不变的条件下，螺旋输送机的转速越快，排土量则越大，土仓内的压力就下降，反之则上升。用这种方法调节时，曲中变化的斜率较平缓，其特性比较软。10%%润为作泥材料稠液。加了些作泥材料为稠液砾不仅流动性塑性变当有止水性充满壳地下水就不会从喷发出因而平衡又可地下水位质条件下河道底下也会十分安全。加泥应做：不泥配比；(2)、对于不质应不泥量；引起足够重视；(4)、对于泥理讲科学。mm80mm%×1-。目前常作泥材料有化学型分子材料其有聚丙稀。它要化学SiO2Al2O3CaOMgONa2O+K2O等它矿物份要蒙脱、云母、英少量岭等。还有一咱作泥材料就指出无论膨润还都C5000—10000之间比重1.30—1.50之间体可以从以下配合比中选：料1m3时360-390kg89-198kg8810-830kg比 重C200#250#膨润土清水1.27-1.305000-7800沙砾中注入量须15%～30%之间体到底注多少则须根据螺旋输送机排出状况而定只当仓内被搅拌好塑性流动性和止水性这“三性”时才能使仓内压力终处一种均匀地、平衡状态下。再次加以后塑性和流动性都好充满仓时仓内压力比均匀这使到压力而使仓内压力能好地平衡机处止压力和地下水压力才能到压平衡。注入须比都这都试验以后再决定。工程筹划 施工现场平面布置、出地一150T并拌根据使合行平IIb出入地。施工用电划行用电核算顶管施工期需要最电为 W同考虑顶管施工程车站主及暗挖施工仍同步行为此拟东湖公园顶管发工井旁安装台 变压器为顶管施工用变压器。施工员组织划项目理部现场管理网络程程结程施负责海技术负责施组拌浆工拌浆工机修操司机辅助测量员合计42226232拌制类浆液器路检修负责操顶机负责配合顶施工负责程放样及测量22、切割等起重挥4挥类吊车吊车司机4设备吊运节、土箱吊放挖机司机2出土施进度计划过街通道顶施20094162009615日结束，61收井施施方法及技术措施程的顶施不尽相,为广州合地顶进的,结合广州顶程的州广机械司设计出广州地质条件的合土平衡矩形顶机于广州的顶程，顶节广州制件进，节质量相设计。顶程施井、及结进；顶程方进相的IIb施工。顶管施工结构祥见《东湖站 IIb出入口矩形顶管结构纵向平面图》及《东湖站IIb出入口矩形顶管结构纵向剖面图》。顶进前的施工准备工作地面准备工作（1）．在顶管推进前，按常规进行施工用电、用水、通道、排水及照明等设备的安装。（2）．备齐施工材料、设备及机具，以满足本工程的施工要求。施工主要材料及设备清单见附表一《施工主要材料及设备清单表》（3）．井上、井下建立测量控制网，并经复核、认可。井下准备工作（1）．洞门安装由于洞圈与管节间存在着15cm的建筑空隙，在顶管出洞及正常顶进过程中极易出现外部土体及触壁泥浆涌入始发井内的严重质量安全事故。为事故发，施工前在洞圈上安装洞圈，用12mm作，的用形，以于顶进过程中可管节的节，的。为作下井工作,在工作井内安装一,上道,结本工程工作井的,及走的重量2t井内要安装工作上下。（2）．及顶进、机的安装、正，在顶进中、形、。上平行、等道与顶进平行，3mm水平过3mm的规43kg/m长为(63.5+9.2×2)×2=163.8m。完成头是直放是放连总8T重，井内安装一，下着顶进的进行，顶进向，机及在工作井内。的、与的的顶进重要。为的顶进安装与始发井内间预(10cm),,,7×8×0.1m目是保证与墙壁安装高程偏差不超过5mmm。（3）.顶管机吊装下井矩形顶管机头设计重量约140300300277140对30mm（7m×2.2m×0.43m）。备专业人员行指挥前人员行详细技术全交底教育。，片刻定实际范围观察的影响情况缓慢准确座轨道周围观测如发立即将周围原混凝行注浆加固。（4．主调试验系到中心轴行调试验证14个千斤完好。（5．就调试验洞段行精确，尽使轴轴相符。准确必须复调试转正常，行洞和正常备就布以剖图见： 、岗位培训安全意识。参与施工人员需按工种进行岗位培训，考核合格后方可上岗操作。顶管出洞段顶进施工顶管机顶出洞圈至顶管机切口距工作井6m范围为出洞段。、提高正面压力值至理论计算值。（1、前准对全套做一次系统由于本计强度远高1.5MP间前必须将也应特别注意刀盘应将正面全面刀盘度应刀盘刀对彻底前技术人员、人员应详细了解场图纸分析可生漏准相应措制订顺序方法分明由专人统一指挥。（2．全应立开由于正面全断面刀盘度应另可会螺旋困难，必要可适清来软化或润滑磕宜适稍大减少扰动及沉降。彻底需检查装置是否有损坏如有损坏即整修浆液不漏。各类参数减少流失控制沉降根1：PK

γZ=0.3×19KN/m3×4.3m=24.5KN/m2=0.025MPaγPK 3×19KN/m3×8.m=47.3KN/2γ下 0P道部侧向上P道下部侧向下K砂侧向系考《基坑）0γZ度以只能作初随着土应根实际监测作相应2封闭R估由掘前端迎阻N入触变泥后壁外周摩阻F组成其公示如下：R=N+F=S×Pt+f×L×lSm2t3m2=γ)g(45°φγm3）HDm）f采用注浆工艺的摩阻系数，可通过实际试验确定，一般取f=4～6KN/m2Lm）l：顶进长度（m）管掘入原状土且正面土压不能过应该是缓慢，不允许有突变。经计算，实际最推为11640，管机额定主顶力（为28000kN）（3）.出土方案及出土量控制本工程管节内铺设16kg/m轨道，采用1台平板车和1m3土箱出土运输方案。在主顶平台上固定一台卷扬机用作拖动平板车的动力。一节管节的理论出土量为m3，在顶进过程中，应尽量精确地统计出每节的出土量，力争使之与理论出土量保持一致，确保正面土体的相对稳定，减少地面沉降量。顶进轴线控制顶管在正常顶进施工中，必须密切注意顶进轴线的控制。在每节管节顶进结束后，必须进行机头的姿态测量，并做到随偏随纠，且纠偏量不宜过大，以免土体出现较大扰动及管节间出现张角。由于是矩形顶管，因此对管道的横向水平以在顶进过程中对机头的角密切注意，机头一出现角，应采施纠。顶进轴线偏控制：程m，m水平：m。地面沉降控制在顶进过程中，应理控制顶进施工，免出现长间搁置情况不断根据馈数据进行土力设定值调整，使之达到最佳状态严格控制出土量，防止欠挖或超挖。管节减摩为减少土体与管道间摩阻力，在管道外壁注触变泥浆，在管道四周形成一圈泥浆套以达到减摩效果，在施工期间泥浆不失水，不沉淀，不固结。（1）.泥浆配比（按公斤每立方米计:序号膨润土水纯碱CMC（CMS）乳化油1200～2503502.5～4.51.5～2.52170100057备注：序号1、2作为减摩触变泥浆用，视实际情况选用。（2）.压浆孔及压浆管路布置浆。（3）.压浆设备及压浆工艺采用泥浆搅拌机进行制浆，按配比表配制泥浆，纯碱和CMC应预先化开（CMC可以边搅拌边添加，再加入膨润土搅拌0分钟，最后加入乳化油搅拌分钟左右，泥浆要充分搅拌均匀。压浆泵采用HENY泵，将其固定在始发井口，拌浆机出料后先注入储浆桶，储浆桶的浆拌制后一定方可HENY。注浆压制在左右。（4）.压浆点①压浆应，触变泥浆的定，在工水，固，。格按压浆操作规程工，在顶进应及压注触变泥浆，充填顶进所形成的建筑空隙，在管节四周形成一泥浆套，减少顶进阻③压浆必须遵循“先压后顶、随顶随压、及补浆”的原则。④压浆顺序地面拌浆启动压浆泵总管阀门打开管节阀门打开浆（顶进开始）管节阀门关闭（停止）总管阀门关闭井内快速接头拆开管节接2寸总管循环复始。（5）压浆量的计算每节管节)为了注浆效果，注浆量应取理论值的5～8(考虑广州地层主要以砂层,其注浆扩散效果好,上海的扩散系数为3~5,广州取5~8)。（8-3）（50～%）2～5m3止退装置由于矩形顶管掘进机的断面较大，前端阻力大，实际施工中，即使管节顶进了较长距离，而每次拼装管节或加垫块时，主顶油缸一回缩，机头和管节仍会一起后退20～30cm。当顶管机和管节往后退时，机头和前方土体间的土压平衡受到破坏，土体面得不到稳定支撑，易引起机头前方的土体坍塌，若不采取一定的措施，路面和管线的沉降量将难以得到控制。在前基座的两侧各安装1套止退装置，当油缸行程推完，需要加垫块或管节时，将销子插入管节的吊装孔，再放进钢垫块和钢板在销座和基座的后支柱间。管节的后退力通过销子、销座、垫块传递到止退装置的后支柱上。止退装置和基座焊接在一起，管节稳施工，需加工的止退钢装置量t。了管节的后退力，在管节上插入销子，在止退前将面土压力放到0.09MPa。顶管施工措施矩形顶管在土中掘进的施工措施工程矩形顶管通通过2-1B3-1-，由于土，在掘进中会土不土压不稳定以推力措施：了止“”的发，在刀盘面板上设置了6个添加剂注入孔，配置了泡沫添剂注系统可需要向开挖添泡沫、膨润土和聚合物，改善碴土的动、止。刀盘转臂搅拌棒搅拌作能碴与添材料充分搅拌混合，使碴土具很好的，利于土。掘进中要注意中土压力控制，止由于土压力的失从而引起螺旋机喷发和开挖面失稳，引起地面沉降。添加剂、聚合物、泡沫注入系统功能特点能更好地改善和止可通过加系统向开挖注添加剂发泡剂。由于添泡沫剂对砾地具很好效果可效地改善和止。但是，需要同地情况和使效果来决定添加那添加材料。加11、坡度纠偏很重主原则如下：A即每一段距离测量一次高偏差情纠偏偏差纠偏纠偏。B、度纠偏每次纠偏度一0.50下。C、纠偏落如果发现偏差这也保量纠段形成很夹。洞段即测量高安。位、复核测量测量度偏差，保准洞。测量时和拟订洞案重依阶段的。参14.4cm周边间隙容易引水流失会导致路损害必须采取相应让顶管机头顺利进洞。在顶管到达距接收井6m后，开始停止第一节管节的压浆，并在以后顶进中压浆位置逐渐后移，保证顶管进洞前形成完好的6m左右的土塞，避免在进洞过程中减摩泥浆的大量流失而造成管节周边摩阻力骤然上升。在顶管机切口进入接收井洞口加固区域时，应适当减慢顶进速度，调整出土量，逐渐减小机头正面土压力，以确保顶管机设备完好和洞口结构稳定。顶管进洞顶管机切口顶进加固区时，顶管机暂停顶进，由于接收井距离旁边的建筑较近及地下水比较丰富，在确保顶管机能顺利进洞的情况下，为了防止在顶管机进土压的此隐患。土压1、洞口加固完并达到设度，洞口的结构，在接收井上接收2、在以上作完成以后，土分层夯1m6顶管接口接口是顶管组成接口的每一部分都必须严格遵守关规程的要求逐一分别严格制作。上，粘贴前必须进行基面处理，清理基面的杂质，保证粘贴的果。管节下井拼时，在止水圈斜面上和钢套环斜口上均匀涂刷一层硅油，接口插入后，用探棒插入钢套环空隙中，沿周边检查止水圈定位是否准确，发现翻转位移等现象，应拔出重新粘接和插入。时如若发现止水条质量问题，立即上报技术部门，整改后可继续使用。管节与管节之间用中等硬度的木制材料作为衬垫，以缓冲混凝土之间的应力，接口处以企口式相接，厚为 15mm～18mm。粘贴前注意清理管节的基面，管节下井或拼时发现脱落的立即进行返，确保整个环面衬垫的平整性、完好性。管节与钢套环间形成的嵌缝槽采用聚氨脂密封胶嵌注；在钢套环上的两圆筋之间嵌入遇水膨胀橡胶条，从而构成一封闭环；这部分工作在管节厂预先完成。顶进结束后，管节下部的嵌缝槽采用高模量聚氨酯嵌填。顶管施工测量顶进轴线架设按业主所提供的城市坐标点连接出洞和进洞之间的两点坐标及高程，以坐标值的计算建立独立坐标系。建立施工顶进轴线的观测台按独立坐标系放样后靠观测台（后台），使它精确地移动至顶管轴线上，用它正确指挥顶管的施工，以后按施工的情况，决定定期复测后台的平面和高程位置。坡度计算按三等水准连测两之间的进出洞的高程，计算顶进坡度。施工顶管测量在后台架设上设置后（顶进轴线）测顶管标和后标的水平，采用fx4500P计算计算顶管的的平面和高程值，正确指顶管施工。注形顶管施工顶管施工，所以放样及顶进测量。顶管后靠位置在顶进，后台的置定动，确顶管施工测量的正确。及两下的地下管线施顶管期间地下管线，管线与顶管间顶进程的地高，采下施：顶进施(1).套设进，顶进的。(2).顶管的施工、欠。顶进的纠量，尽量减少正面土体的扰动。膜以减少与壳摩擦力防止背象发生。注意管机机头旋转象除纠转技术措外可利用该顶管机力平以解路面管保路和管线安另外周密管路管线方管。措施管（+10mm～mm旦超标采取补救(1).用调整参数来调整：①.减少正面提高正面力；.管内超注润滑泥提高管节周围力。可面预留注孔备（管结束后根据实际情况用以下案）每条置排排距为3m轴距为5m旦路面严重双液注注视实际情况而管线差10mm跟踪同配比双液配比如下：缓凝双液（1m3） ：水 水 235膨润土60水675水玻璃571m3） 23560水619103-61.56000mm×4300mm矩钢筋混预制C50P每环为一整体500mm宽度1500m总42施准备施场布置场硬坪砂石原材料根据不同规格进行分仓并挂显著标识以料仓。钢筋料进混。分为:钢筋、脱模整修养护。④ 配拼检验平台其面平达到 m能承受重而⑤ 配相应数抗渗检漏架。质控制序文件作业指导书严把好质满足各项要求。使材料粉煤灰粗细骨）应符合《验收市政验收验收规且试验果符合质要求。①水泥水泥是符合《GB175-1999硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》的普通硅酸盐水泥，并且储存在工厂的水泥筒仓中。②掺和料粉煤灰是符合《JGJ28-86粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程》、《 DB31/T35-1998混凝土和砂浆用粒化高炉矿碴微粉》、《DG/TJ08-501-1999粒化高炉矿碴微粉在水泥混凝土中应用技术规程》的粉煤灰，储存于工厂的粉煤灰筒仓中。③骨料细骨料是符合《JGJ154-92普通混凝土用砂质量标准及检验方法》的中砂（Mx=2.3～3.1），在产地进行分筛、水洗，储存于骨料堆场中。④粗骨料粗骨料是符合《JGJ53-92普通混凝土用碎石或卵石质量标准及验收方法》5～25mm连续粒级的碎石。⑤外加剂外加剂是符合《GB/T8076-97GB50119-88混凝土外加剂应用技术规范》的混凝土用高效减水剂。产品主要来自：MBT麦斯特或日本花王MD-150，并储存在筒内。⑥混凝土C55S8GBJ107-87GB50080-2002拌混凝土。A程应进行评，、质量价合的应，并工程，定应。B、、（堆）方。C≤60T单位样从不按取应的尺寸和数量，按国家规范规定项目和要求进行试。D单位由资构出具报告师确认后，该批钢筋挂片牌标识进入待用状态。⑧焊丝（条）焊丝（条）是符合《GB/T8110-95气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》用于钢筋搭接、固定、埋件制作、定位的焊丝（条）。⑨其余预埋件其余管节生产用的埋件均是符合设计要求和国家材料检验制作标准的预埋件。、管节钢模质量控制钢模由底模、中心立柱、内模板、外模板、梯形丝杆组件和 螺杆组件组成。① 钢筋混凝土管节精度是以钢模加工和合拢振捣后的精度作保证的，因此钢模在正式投入管节制作前必须经过四阶段检测。即加工装配精度检测、运输到厂钢模定位后的精度生产后的钢模精度精度检测管节装精度的合检测。检测标均在标准的内，经师批准，投入正生产。管节的<1mm上下面矩形外框角线<4mm侧向面与上下面的垂直度<2mm。②在正生产状态下，钢模施两种检查的管理，即浇捣前的快速检查和钢模定期检查。浇捣前的快速检查：用专用的快速测量工具钢模中心宽度和能显示钢模正确合拢的目进行测。测工具必须保持完好状态，并要妥善置放在靠的地；钢模定期检查是保证钢模在之内进行管节制作。 如有特殊情况，缩短其检查周期或作针性检查。超标必须上报和时修正。检达标后继续进行管节制作。确保记录有效性和追溯性。④ 管节脱模和起吊后的钢模，必须在不损伤钢模本体的前提下进行彻底⑤ 应有专人检查，要不留有影响管节质量的隐患，确保脱模剂抹刷质量。修手册进行理论和际操作培训，经考核合格者予以上岗。①断料和弯曲成型进入断料和弯曲成型阶段必须是标识可用状态。断料弯曲成型之前必须要有经过详细翻样确认尺寸形状明细表，并准备好准确样棒和校核基模，以保证在断料弯曲成型过中快速检测。切断和弯曲序操和公差控应遵从规范和标准中有关条款②骨总装根据管节骨作精度特殊性要求各单体部作精度必须满足总装精度要求为此根据各单体部总装工艺精度专门加工相作靠模来达到各自精度要求总装精度要求。各单体部总装工序中连接均采用低温焊接工艺（CO2温保护焊焊接操作工经过培训、考核合格岗。按照设计要求对总装完骨进行严格质量检查主要内容包括：外观、焊接精度（公差）三个方面检查合格可挂牌进入品堆用。品堆骨品堆堆堆内。堆度过度。骨装采用专用工保骨装过中。骨采用方以保证骨度能满足管节作需要。④骨入模骨采用专用用：合度、承性要求管节保经工检验认可。隔离器根据同部位别选用齿轮两种其中用内部用面面设、设均。C骨入模条：该是经检验合格认可骨同模相符合骨表面是符合要求（一直要保持到混凝土浇捣前若骨表面有恶化符合使用准则采用工师无异议方法处 理处理经工师认可方能进行下道工序作业。D所有预埋按照设计要求准就位固牢靠防止振捣时移位； E骨入模保骨部模、模相接入模工序部完必须经质检检查可，配件必须对号入座（配件均应编号）。。、。净,。。千分卡宽若超过误差重新整直到符求。（3）管节①管节必须具备精骨架入均符合求已认可；搅拌系统正常状态振捣器正常运条件。②供料运输 管节应搅拌料系统等辅助设施均应经师确认满足本标段管节制求。管节搅拌配比经拟对比试师指配比为管节基本配比每天开拌根据气候气温骨料 含水变化具当日搅拌配比。根据当日配比单调整好称计系统称计系统 应期校核把称计公差控制允许公差之以证料计系统始终受控状态下搅拌充分均匀场测试坍落公差满足设计求。混凝土试块留置每次浇捣不少于3组。其中2组进标养室标养，作28天强度试验（其中有1组作备用）；另1组同管节同条件养护，测得起吊时的抗压强度。混凝土倒入专用1m3（或1.5m3）贮料斗内，由电机车运输到管节车间内，经龙门吊作垂直提升运到浇筑位置，下料入模。③混凝土布料、振捣和成型开始阶段混凝土由贮料斗向钢模内均匀进行布料。当盖板封上后，混凝土从钢模中间下料。下料速度应同振动效果相匹配，尤其是在每块钢模即将布满时，更要控制布料速度，防止混凝土溢出钢模外。速度和振动的效是成振捣效果的要。在管节，经试验和试有关制作。成型后的管节外的混凝土应间时间后进行。间时间管节外混凝土凝控制。的的是压和外的和，工序应由的工钢模内和要于模要防止，在管次动，直到混凝土到强度后下（混凝土强度经验控制间时间）。（4）、养、模、养生在浇捣后养2时后开始养。升速度每时不得15℃，最高度60℃。恒时间2时，在恒时相湿度不于90％。降速度每时不20℃。在个养程中应有专人负责检查，并做好记录。③ 个养程中，养控制室值班人员加强责任心，如记录各度测点的度变化什，各养罩内的度的同性，管节均匀升 或降。④管节养后到规的强度模，模应注意事项：格按照钢模作规程将钢模打开，在模时硬橇硬敲，免损坏管节和钢模； 管节脱模要用专门吊具，平稳起吊，不允许单侧或强行起吊，起吊 时吊具和钢丝绳必须垂直； 起吊的管节应成侧立状态； 管节在翻身架上拆除螺栓模芯及其他附件，拆除时应按规定进行， 不得硬撬硬敲，以防止损坏活络模芯、附件及管节； 翻身架与管节接触部位必须有柔性材料予以保护； 管节在内弧面醒目处应注明管节型号、生产日期和钢模编号； 在脱模过程中遇有管节混凝土剥落、缺损，大缺角应用 SC－1混凝 土粘结剂（或指定修补方案）进行修补，密封垫沟槽两侧、底面的大麻应用 107结剂平（或用指定修补方案），方管节脱模吊护进行 7护，注管节与的不得大20℃。（5）、用的主要工机械 钢模 位套量1汽车吊100t台1砼搅拌机 JS100060KW套1钢筋切断机 QJ-409.5KW1钢筋弯曲机 GJ7403KW2钢筋弧型弯曲 WJ40、进口3KW台1钢筋焊机 DN3-7575KVA台2CO气体保护焊2MIG-350350KVA台7抗渗台 3KW台1机械装备名称 型号、产地国机械装备名称 型号、产地国 功率、吨位、容积 单数① 钢模的检测 钢模抵现场之前，全数检验，不符合质量标准不得用生产管节； 度尺寸，要有三点以上，并如实记录在自检表中，若超过误差尺寸，则重新 整模，直至符合钢模合拢精度要求。 ② 钢筋半成品加工及骨架的检验 钢筋半成品加工及骨架的检验执行“地铁工程质量检验评定标准”。③混凝土的检验管节混凝土的检验采用150mm的标准试件，每100m3和500m3（不足者也分别按100m3和500m3计）应分别做两组抗压强度和抗渗压力试件，其中一组在同条件下养护，另一组在标准条件下养护。④管节的试拼装试验100认可后，再进生产。管节的质量检验A为0.8Mp，压3，渗度不超过护5cm合格。如检不合格管,,在钢模复试合格后进行管节试生产，检验管节钢模的制作质量，部合格 后并得到业主和工程的认可后，进生产管节的尺寸差管节的误差<±2mm,高度误1mm上下平面矩形框角线误<4mm,侧向平面与上下平面的垂直度误。⑥管节出厂检验 A管节经严格质量检，并逐填写好检验表，检验后在统一部位盖上合格或不合格章，以及检验人员代号，合格的管节才能出厂。B管节出厂检验内容：a管节无缺角掉，无麻面露筋；b管节的预埋完好位置确埋件表面无余浆；c管节型号和生产期的标志醒目、无误；d管节生产月的 28天强度，抗渗检等技术质量指标符合要求。⑦尺寸精度A号 (mm),+5,-5+5,-5+5,-5④ +5,-5,,+5,-5⑥ +5,-3⑦ +5,-5B(mm)①+2-2②+1-1③+1-1④+4-4⑤度+2-2⑥≥C50⑦抗渗≥S8（7）、志措施必须在显眼方法明确注志在现场组装结形。堆避免损坏采取相应：ABCD①出厂至地内弧面向平稳地于支架的车辆车斗内。②车两层以附③配备能满足施需要车辆顶要于适当防护措施，以防止这搬也加以充。⑥ 接头附件别打包明品种数量⑦搬作废、贮存及①生产日期及型号排列条条厚度要致位下致。②场坚实平整整齐高度生产地超层。③贮存充要让产生害裂纹或永久性变形需要选择适当贮存场所贮存法以免因自重造成贮存 场所下沉变形而产生异常变形贮存，要让油类泥污接头附件别打包固地以免丢失要附潮气,要出现锈蚀要粘附灰尘砂粒以防降低品质。,150t、和专相结原则据以上原则工中不同工性，分为：一般工控制点和重点工控制点。一般工控制点对每顶进由班组进行员员即可。重点工控制点QCQC（1；（2；（3。度（1能始终处于良好转状态。（2在过若发转情况异常或故障时通知员尽快，并填写故障，不行。（3接尽快更新或购买口零件部认可。（4在复作完时填写故障情况。顶工监测 顶施工对周围环境影响分析和预测顶施工对动一不动过程。顶管推进施工技术引起地面沉降是多因素的，地面沉降的主要因素为推进过程中引起的地层损失和顶管周围受扰动或受剪切破坏的重塑土的再固结。顶管平均覆土仅为3.0m左右，顶管下穿东湖路两侧密集的重要管线群，顶管施工过程中对地层沉降控制要求较高。（1）.地层损失分析地层损失是顶管施工中实际开挖土体积和竣工管道体积之差。竣工管道体积包括管道外围包裹的压入浆体体积，地层损失率以占顶管理论排土体积的百分比表示。周围土体在弥补地层损失中，发生地层移动，引起地面沉降。引起地层损失的施工及其他因素是：①开挖工作面土体移动。当顶管机推进时，如作用在正面土体的推应力大于原始侧向应力，则正面土体向上向移动，引起顶管机上土体地层损失（挖）。当顶管机进时，开挖面土体受应力于原始侧向应力，则开挖面土体向顶管移动，引起顶管上地面沉降，地层损失，损失是正地层损失，在施工中是是施工，施工分作的，损失控制在。顶管机。在顶管推进时，于顶管推进引起顶管是推主推时，及时上顶管机放引起顶管开挖面土体动，地层损失。于向顶管机及管外周中压浆及时，或压浆，或压浆压力管道周土体失原始，引起地层损失，在地层中，是地层损失的主要因素。顶管施工中推进向，轴沉降。及时压浆，引起地层损失。是推进顶管时，如不应压浆，地层损失大。受扰动土体的固结沉降于顶管推进中的压作用和压浆作用施工因素，周围地层的超孔隙水压区，其超静空隙水压力，在顶管隧道施工后的一段时间内消散复原，在此过程中地层发生排水固结变形，引起地面沉降。地层因孔隙水压力变化而产生的地面沉降，称之为固结沉降。土体受到扰动后，土体骨架还发生持续很长时间的压缩变形。在此土体蠕变过程中产生的地面沉降为次固结沉降。在空隙比和灵敏度较大的软塑性土层中，次固结沉降往往要持续几年以上，它所占总沉降量的比例可高过 35％以上。（2）.地层损失分类施工引起的地层损失可分为三类：第一类：正常的地层损失。顶管施工操作精心，没有失误，但由于地质和顶管施工方法的特定条件，在施工中总要引起不可避免的一定地层损失。一般地层损失可以到一定度，在此度内，隧道土体上可在不排水条件过变形地层损失，因此施工沉降地层损失地质中地层损失引起的地面沉降比较。类：不正常的地层损失。因顶管施工操作失误而引起的可以避免的地层损失。压面超顶管后地层损失引起的地面沉降有变化的特变化的度不大，一般还可以正常的。第三类：性的地层损失。顶管面发生土体发性的，引起性的地面沉降。由于到水压大水性高的土的到地层中的性土中由于土体度降而引起性地面沉降的，很。内容街设计施工图”对沉降具体要求，结合工程的工程GB50026-93通工程GB50308-1999变形定，顶管施工时以方面：（1）道地面沉降面；（2）地管的水；（3）地面（）的沉降；（4）顶管管道水和沉降5.3.112同、讯、水、水、煤气业道六类道分齐全提出了很、3距基础形式等周边()较大导致裂缝甚至倾斜裂缝倾斜全处理有关事项依4道一数标志过中移道后期沉形。5.3.2量目 5m31 105m10m、15m、20、25m处。2节底部砼上组（对

37个2

应上1水平移靠墙处对称2）

19组频率为确保施工安全立次要注意轻重缓急过密集区时要加密频率至跟踪表目 观 频 率从始发到开挖10m天3

。10m天1机上行要行从到20m行3

次开20m为1至稳定。2对1束1021道次1051到稳定。目15mm30mm7mm10mm1.5‰3‰5mm10mm3mm5mm5mm10mmWILFD0.01mm。WILFD0.01mm。SLOPEINDICATOR53°分辨率0.02mm。裂缝裂缝观0.1mmWILFD0.01mm。形 徕卡TC2002全站角0.5s距1mm+1ppm结构WILFD0.01mm。方法内用全站和进行点三维变形安全质保证质保证⑴主要技术顶管顶进速度是保证切口土压力稳定、正面出土量均匀的主要手段，所以在顶进时，应对顶进速度作不断的调整，找出顶进速度、正面土压力、出土量三者的最佳匹配值，