高支模施工方案作业方案

目 录一、编制依据二、工程概况三、设计方案四、施工方案1、施工顺序2、施工要点 3、检查与验收 4、安全施工要点 附计算书： 梁模板计算书 板模板计算书 高大模板专项施工方案 一、编制依据 1、青岛时代建筑设计有限公司设计图 2、《混凝土工程模板与支架技术》 3、《建筑施工手册》第四版； 4、《钢结构设计规范》 )；5、《建筑结构荷载规范》)；6、《混凝土结构设计规范》；7、《 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 》（ 1）8、《建筑施工模板安全技术规程》（1）9、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查 办法》 建质［ ］ 3号二、工程概况 积为。建筑檐口高度为米，一层层高米，二~三层层高为米，斜21/A1/B4AB34CD工程范畴内结构构件主要构件尺寸如下：结构梁主要截面有：,250*600120913围为：二层及斜屋面，斜屋面中间高度为米；此次高支模工程范250*500120三、设计方案1、材料选择1450*100Aφ8×焊接管；撑Aφ8×焊接管套、及件；支撑架与模板连接：选用可调顶托。2、构件模板设计14300梁采用50×100楞2侧2φ48×钢管间距 900、纵向 间距 0；下采用1φ8钢管立杆支撑加可调顶托连接纵向间距 800。所有梁侧模板采用14厚胶合板模板，50×100木方φ8钢管外间距 0上部8钢管斜撑间距 0。3、模板支撑架设计 模板支撑架选型选扣件式满堂脚手架。板下φ8钢管立杆间距×0；梁宽为300梁下采1φ48×0；立杆纵横向均设水平φ8钢管拉杆步距不大于0；纵横向均设4钢管扫地杆扫地杆距地0；架体四周边框架梁侧立杆处及每9m梁侧（1）立杆用根，根立杆的2方向错开的距离大于500，1/3。可调顶托螺杆伸出钢管顶端的悬臂高度不大于。（设计计算时=）。（2）水平拉杆和扫地杆 用，小，小于3，，小于100梁杆设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头。立杆基础不在同一高度上，将高处的纵向扫地杆向低处通长与立杆固定。剪刀撑45°～60条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立杆上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在20cm2100。连墙杆后浇筑梁板结构）上设纵横向连墙杆，连墙件垂直间距不大于3步。连墙件采用刚性连接，连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直。连墙杆伸出扣件的100。立杆与基体的连接立杆通过设木垫板与基体连接。4、模板及其支撑架验算见附件：模板及其支撑架验算。四、施工方案1、施工顺序模板支撑架施工顺序各层结构工程施工→测量放线，准确定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收。混凝土结构施工顺序主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，具体施工程序如下：立杆位置放线定位→满堂支撑架体施工→架体检查验收→架体拆除。2、施工要点模板及其支撑架系统所用材料必须符合设计要求及相关国家现行规范要求。材料进场时现场派专人检验钢管和扣件质量，不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。支撑架搭设施工。模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）脚手架搭设中检查脚手架搭设中检查脚手架高度（H）240m20m±7±710±25±5020±50±10030±7540±100注：中间档次用插入法。杆伸出钢管顶端的悬臂高度不大于。25mm。梁起拱按设计要求留设。模板拆除（GB50204—及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。拆除时应采用可靠的安全措施。3、检查与验收构配件检查与验收5%扣件进行架体检查与验收搭设前对地基进行验收。措施跟踪检查。足本方案的设计方案及规范要求。4、安全施工要点爬上爬下。支摸底下，并由安全员在现场监护。（6）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。（7）施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。（8）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（9）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。250*600梁模板(扣件钢管架)计算书梁段 :kl。一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：；梁截面高度D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；立杆步距h(m)：；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：；b梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m)：；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×；立杆承重连接方式：可调托座；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/：；模板自重(kN/m：；钢筋自重(kN/):；施工均布荷载标准值m：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/)：；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/：；材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/m：；木材抗压强度设计值fc(N/mm：；木材抗弯强度设计值：；木材抗剪强度设计值)：；面板材质：胶合面板；面板厚度 ：；面板弹性模量m2：；面板抗弯强度设计值m2：；梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：3；梁侧模板参数 主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:1Fββ1F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取；T--混凝土的入模温度，取℃；V--混凝土的浇筑速度，取h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；β--外加剂影响修正系数，取；β1β--混凝土坍落度影响修正系数，取。β2分别计算得 kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算板算其度度度算新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。强度计算

面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下σ＝ M/W<[f]其中，W--的净截面抵抗矩，W=60××M的最大弯矩·；σ 的弯曲应力计算值)]的抗弯强度设计值；下M=其中 ，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q=××=m；1振捣混凝土荷载设计值:q=××4=m；2计算跨度:l=(750-250)/(3-1)=250m；面板的最大弯矩 M=×+×[(75-250)/(3-1)2=×10N·mm；面板的最大支座反力为:N==×+×[(75-250)/(3-1)]/1000=k；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=×15/×1=mm；面板的抗弯强度设计值:[f]=11N/m；σ=mm2[f]=11N/mm2，满足要求！挠度验算；

ν=(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值qq=1；

跨度:l=m；-材质的弹性模量:E=m；面板的截面惯性矩:I=60×××12；面板的最大挠度计算值:ν=××[(75-250)/(3-1)/(100×9500××1)=最大容许]=000=m；面板的最大挠度计算值 ν=小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q==m本工程中次楞采用木方宽度高度100mm，截惯性矩截抵矩 W和弹性模量 E分别为 :W=1×5×10×10/6=；I=1×5×10×10×10/12=；E= N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= kN·m，最大支座反力R= 变形ν= mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到次楞的最大受弯应力计算值 σ=×0×04= 次楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/m；次楞最大受弯应力计算值 σ= N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=；次楞的最大挠度计算值ν=小于 次楞的最大容许挠度值满足要求！主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力,按照集中荷载作用 下的简支梁计算。本工程中主楞采用圆钢管直径壁厚截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为:W=2×I=2×=；E= N/m；主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= kN·m，最大支座反力R= 变形ν= mm主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]的受应值:σ=×0×03= N/m；楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/m；主楞的受弯应力计算值 σ=mm2小于 主楞的抗弯强度设计[f]=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 主楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=；主楞的最大挠度计算值 ν=小于 主楞的最大容许挠度值 满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=×14×14/6×103mm3；I= ×14×14×14/12=×104mm4；抗弯强度验算σM/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=×[+×+]×=m；荷载振捣混凝土时产生的荷载计(kN/m)：q2=×+×=m；q=+=m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M ==××2002=×104N·mm；maxR=R=+=××+××=A CR==××=Bσ=M /W=×104/×103=mm2；maxσN/mm2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q/=m；1l--计算度(梁底支l=；E--面板的弹性模量:Emm2；面板的最大挠度值:[ν]=250ν=××2004/(100×9500××104)=；:= 于允许] =满要求！梁底支的计算工梁底支采用。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢 筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q==m方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:= cm3；= cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M==××= kN·m；最大应力 σ=M/W=×106/= 抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13N/m,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh)0其中最大剪力:V=××= kN；方木受剪应力计算值τ=3××1000/(2×50×100)= 方木抗剪强度设计值[τ]= N/mm2；方木的受剪应力计算值 N/m2小于方木抗剪强度设计值 满足要!方木挠度验算计算公式如下:ν=(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=/(100×9500××104)=；方木的最大允许[ν]=×1000/250=mm；方木的最大挠度计算值ν= mm小于方木的最大允许挠度[ν]=，！支撑托梁的强度验算的中力：P1=RA=中的中力P2=RB=梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P=3(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N=N=kN；1 3N=kN；2最大弯矩M =kN·m；max最大挠度计算值V =mm；maxσ=106/4490=N/mm2；支弯计[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 N/mm2小于 支撑托梁的抗弯设计强度205N/m,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁度的梁支的支座力。的IWE：W=cm3；I=cm4；E=206000N/mm2；梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩M = kN·m；max最大变形ν = mm；max最大支座力R = kN；max力σ=×06×03=m；支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设值 205N/m,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=小于800/15与10mm满足要求!梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax= kN·m形νmax= mm；最大支座力Rmax= kN；力σ=×06×03=m；支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设值 205N/m,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=小于800/15与10mm满足要求!八、立杆的稳定性计算σN/(φA)[f]梁两侧立杆稳定性验算其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： 2=；脚手架钢管的自重： 3=××N=+N=+=；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cmi；A-净截面面积m： A=；W--立杆净截面抵抗矩(c：W=；σ钢管轴心受压应力值；]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/m；lo长度(m；的lo=kk(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值；k2计算h+2a22上式的计算结果：长度 lo=kk(h+2a)=××+×2)=；lo/i= / =148；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=钢管立杆受压应力计算值；σ=×424)=79N/mm2；σ79N/mm2[f]205N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算N立杆的轴心压力设计值，它包括横向钢管的最大支座反力：N1脚手架钢管的自重：N=××=；3N=N+N=+=；1 3φl/i查表得到；oi(cm：i=；A--立杆净截面面积(cm2)：A；W--(c：W=；σ(；[f钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l--计算长度(m)；o根据《扣件式规范》，立杆计算长度l有两个计算公式l=kμh和o olo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[××,+2×]= m；k--计算长度附加系数，取值为：；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表，μ=；a:立杆的计算长度l/i= / =224；o考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l=kk(h+2a)=××+×2)= m；o 12k--计算长度附加系数按照表1取值;1k--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值；2l/i= / =148；o由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=钢管立杆的最大应力计算值；σ=×424)=mm2；钢管立杆稳定性计算σ=mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性 新浇混凝土楼板名称B标高、、新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)、新浇混凝土楼板边宽B(m)、6计当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1面板自重标准值面板及小梁自重标准值Gk(kN/m)楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值Gk(kN/m)Gm)基本风压风压高度变化系数风荷载标准值ωk(kN/m2)μz三、模板体系设计模板支架高度(m)模板支架高度(m)立柱纵向间距a、、800立柱横向间距bh(mm)立柱布混凝土板中的混凝土板的立柱混凝土板的(mm)主梁布小梁间距(mm)小梁(mm)主梁8001600中250楼板250，250250，250结构表面的要求结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向)四、面板验算

模板设计剖面图(楼板宽向)面板类型面板类型[f](N/mm2)覆面木胶合板15(mm)面板弹性模量m)1410000根据《建筑施工模板安全技术规范》"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝b/6=1000×15×15/6＝37500m，＝b/12=1000×15×15×15/12＝281250m41、强度验算q＝[(1+(G+2k)×h)+，+(3+)×h)+×]×b=[×++24)×+×，×++24)×+××]×1=mq＝××G×b=×××1=m2 1kp＝××Q=××＝1KM ＝max[ql/8,ql/8+pl/4]=max[×8，×8+×4]=·mmax 1 2σ＝M /W＝×1/3750＝m2max满足要求！2、挠度验算q＝(G+(G+G)×h)×b=++24)××1=m1k 3k 2kν＝5ql4/(384EI)＝5××3004/(384×10000×281250)＝≤[ν]＝l/250＝300/250＝满足要求！五、小梁验算小梁类型小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)小梁抗剪强度设计值[τ](N/m2)小梁弹性模量m)9350小梁截面抵抗矩)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[7200/800]取整＝9，按四等跨连续梁计算，又因 小梁较大悬挑长度为 250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算q＝[(G+(G+G)×h)+，1k 3k 2k(G+(G+G)×h)+×]×b=×max[×++24)×+×，×++24)×+××]×＝m1k 3k 2k因此，q ＝×(G+(G+G)×h)×b=××++24)××＝m1静 1k 3k 2kq ＝××Q×b=×××＝m1活 1kM＝L2+L2＝××+××＝·m1 静 活q＝××G×b=×××＝m1kp＝××Q=××＝1kM＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m2M＝max[qL2/2，qL2/2+pL]=max[×2，×2+×]＝·m3 1 1 2 1 1M ＝max[M，M，M＝max[，，＝·mmax 1 2 3σ＝M /W＝×1/6400＝m2max满足要求！2、抗剪验算V＝L+L＝××+××＝1 静 活V＝+＝××+×＝2V＝max[qL，qL+p]＝max[×，×+]＝3 1 1 2 1V ＝max[V，V，V]＝max[，，]＝max 1 2 3τmax

max

/(2bhm20满足要求！3、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×b=+(24+××＝m1k 3k 2k跨中ν ＝(100EI)=××9004/(100×9350×2560000)＝≤[ν]＝l/250＝max800/250＝ν ＝q/(8EI)=×25/(8×9350×2560000)＝≤[ν]l×2/250＝max 1500/250＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型主梁类型可调托座内主梁根数钢管1主梁材料规格(mm)m)Ф48×206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩)1、小梁最大支座反力计算Q＝m21kq＝[(G+(G