C匝道1号桥现浇箱梁专项施工方案

第二章第二章编制说明书页脚内容页脚内容1福建省莆田至永定（闽粤界）高速公路永春至永定泉州段A1合同段C1号桥预应力现浇箱梁施工专项方案编制：复核：审核：中铁隧道集团有限公司莆永高速公路永春至永定泉州段A1合同段项目经理部二0一二年四月一日目录一、编制依据及原则 .、编制依据 、编制原则 二、工程概况 2.1、地质及地形、地貌 2.1、工程概述 三、施工总体方案及施工工艺 、总体施工方案 、施工工艺 第二章编制说明书第二章编制说明书抱箍抱箍+钢管柱贝雷梁支架施工工艺流程图钢 管 柱 基抱箍及钢管柱安支撑横梁及贝雷纵梁安装 钢管支架搭 铺设底模 准 备 预钢 筋 制制作混

支架预压 调整底模及预拱 安设侧模 绑扎底、腹板钢筋、安装安设箱梁内模浇筑底、腹板混

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浇筑顶板及翼缘板 养护 页脚内容2

砼 试 块支架拆除PAGE3碗扣式满堂支艺流程图碗扣式满堂支艺流程图支 架 基 枕木铺设钢管支架搭 铺设底模 准 备 预钢 筋 制制作混

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砼 试 块支架拆除 1四、施工方法 2第二章编制说明书第二章编制说明书4.1、抱箍+钢管柱贝雷支架 、碗扣式满堂支架法 、支架预压 、支座安装 、模板安装 、钢筋工程 4.7.预应力系统的加工、安装 、混凝土工程 、预应力张拉及注浆 四、施工进度计划 工期目标 工期保证措施 五、人员、材料、施工机械设备 、主要施工人员配置计划 、材料组织与供应计划 、施工机械、设备配置计划 六、质量、安全保证体系 、质量保证体系 、安全保证体系 七、质量保证措施 35、组织保证措施 、施工保证措施 、质量控制措施 八、安全保证措施及安全事故应急预案 、安全保证措施 、安全事故应急预案 51九、环境保护及文明施工 、环境保护 、文明施工 十、节能减排措施 、节能减排管理目标 、节能减排型管理措施 第二章第二章编制说明书页脚内容页脚内容PAGE4C匝道1号桥预应力现浇箱梁施工专项方案一、编制依据及原则1.1、编制依据⑴ 国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求；⑵中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》（JTGT、《公路工程质量检验评定标准》（JTG、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076—95）等现行有关施工技术规范、标准；⑶ 莆永高速公路永春至永定泉州段两阶段施工图设计；⑷现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平；（桥涵下册、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（、《贝雷梁手册》、《公路工程水泥及水泥混凝土实验规程》（JTGE301.2、编制原则⑴ 遵循招标文件的原则严格按照 招标文件要求的工期 、质量等目标编制技术标文件，使发包 人的各 项要求均 得到 有效保证 。⑵ 遵循设计文件的原则。在 编制施组时 ，认真阅读核 对所获得的技术设计文件资料，了解 设计意 图，掌握 现场情况 ，严格按 设计资料和设计原则编制施组 ，满足 设计标准和要求。⑶ 遵循“ 安全第一、预防为主” 的原则。严格按照 公路施工安全操作 规程，从 制度 、管 理、方案、资源 方面 编制切 实可 行的施工方案和措 施，确保 施工安全。⑷选择合理的施工方案、工艺，合理配置资源，遵循一切围绕“便于施工，少占耕地，减少投入，严格控制工程项目投资”的原则。⑸遵循施工生产与环境保护同步规划，同步建设，同步发展原则。⑹遵循贯标机制的原则。确保质量、环境与职业健康安全综合管理体系在本项目工程施工中自始至终得到有效运行。二、工程概况、地质及地形、地貌、工程地质本标段在区域地质上位于闽西南拗陷带与闽东火山断拗带之间。区内构造较发育。沿线地一，山入构。第系地较发育，。发育砂、砂、粘土、砂质粘土、卵砾石、漂石等。山间或丘间地、山前坡地，台地有坡残含砂砾粘土质粘土、角砾土碎石土，不均匀，一般厚度5～20m不等。、水文地质区内沟 谷相对 较发育，呈树枝状 展布，其水 源主要为大气降雨后经 地面径 流排 入其 中的雨水，少量地下水下渗。地表水多于沿的水沟、洼地等，地表水发育一般。区内所有地表水地下水对混凝土及混凝土中钢材不具备腐蚀。、地形、地貌桥址处自然山体稳定。山体坡度相对较缓坡度15~30度。地势相对较开阔以“U”型谷为主，局部见“”型谷，风化层相对较厚。地山花岗岩、花岗闪长岩等。、气候条件 场区属亚热带海洋季风气候，冬无严寒，夏无酷暑，年均气温19.5℃，最低1℃，最高39℃，无霜0天以上，年平均降水量1686mm，历年最大降水量2348m，历年最小降水量m。每年3～9月为雨季，10月至次年2月旱季，7月至9月台风季节。台风季节常雷暴台风等灾害性气候。2.1、工程概述C1号桥平面位于半径R-265m左偏圆曲线上，纵面位于i=3.68%的上坡和i=-3.65%的下坡段。竖曲线半径R=3600m。桥梁起点桩号为CK0+443.065,终点桩号为CK0+691.065,桥梁全长248桥梁上部结构为430m+430m现浇预应力混凝土连续箱梁。C0C8桥台处设一道D80伸缩缝、C4号桥墩设D160伸缩缝，C0C8号桥台；C4C5C6C7号墩处设支C1C2C3号墩为刚构固结墩。箱梁截面为单箱双室，桥面宽12m，箱梁底面宽8m，箱梁中心处梁高1.8m，两侧翼缘板各宽2m。顶板厚度为25cm,底板厚度为25cm。下部结构为柱式墩、桩基础；桥台为肋板式桥台、桩柱式桥台，桩基础。桥梁第一跨至第六跨位于山谷地段，沟壑纵横，地面起伏较大，第七跨及第八跨与既有高速公路斜交，上跨泉三高速。箱梁结构断面图如下：三、施工总体方案及施工工艺3.1、总体施工方案桥梁上部结构为430m+430m现浇预应力混凝土连续箱梁，共分两联每联预应力现浇箱梁4进行逐跨现浇，施工缝设置在离墩柱中心线6m的位桥台为起设第一跨及第二跨的支设及预至第二跨6m处，浇筑砼混凝土龄期达到7天且强度达到设计强度等级值90预应力张拉及注浆。拆除第一跨和第二跨的模板和支架，转移至第三跨和第依次循环直至第工段浇。箱梁板束通过连接器工段缝处的通过焊接接接缝处的混凝土面凿毛下段混凝土的浇筑。第二的工工序与第一一致。本桥第一跨至第五跨位于山谷地段，跨越沟渠，山谷处墩高较高，最大墩高23米，且地面高差较大，满堂支架搭设难度大，通过综合考虑，拟采用抱箍+钢管柱+贝雷梁现浇施工。支架主梁采用贝雷梁，桥墩处的支撑采用抱箍，箱梁、支架、模板等荷载通过抱箍传递给墩身。抱箍牛腿上布设700*300mm的H型钢作为支撑横梁；由于箱梁跨度较大，在跨中增加一排或两排临时支墩，基础采用钢筋混凝土基础。墩顶支撑梁同样采用700*300mm的H型钢作为支撑横梁。纵向采用单层双排的贝雷片作为承重主梁；贝雷梁上横向铺设I12字钢分配梁；其上搭设一层碗扣支架，箱梁横坡和纵坡通过钢管架高度以及顶托伸出量进行调节第六跨至第八跨墩高较低与既有线斜交，拟采用满堂支架法施工，支架搭设使用碗扣支架，支架纵横向间距为60cm为120cm。其中第七跨与第八跨在跨越泉三高速公路时，通过预留门洞的方式保证高速公路的畅门洞净5m,宽4.5米。支墩采用直径630mm的钢管柱，柱顶分配梁采用I45工字钢，纵桥向主梁为I36工字钢。在支架搭设期间，通过交通管制进行限速及流保证施工期间的交通安全。梁底设横、纵向两层方木；箱梁底模、侧模、翼缘板采用竹胶板；内模采用胶合板。箱梁钢筋采用在钢筋加工棚集中加工，钢筋加工完成后通过平板车运至现场，再用吊车吊装场绑扎。名称 C匝道1号桥第几跨1最高(m)29.9最低(m)9.4拟采方案 贝雷片+碗扣支架备注 山谷混凝土由拌合站集中生产砼输送车运输汽车泵入模。箱梁混凝土分两次浇筑名称 C匝道1号桥第几跨1最高(m)29.9最低(m)9.4拟采方案 贝雷片+碗扣支架备注 山谷615.97.2碗扣支架山坡714.88.7碗扣支架跨既有线811.38.7碗扣支架跨既有线3.2、施工工艺211.29.4211.29.4贝雷片+碗扣 支架 贝雷片+碗扣 支架 贝雷片+碗扣 支架 贝雷片+碗扣 支架 山谷 329.811.6山谷 411.58.6山谷 5126.63山谷 第二章编制说明书第二章编制说明书抱箍+钢管柱贝雷梁支架施工工艺流程图钢 管 柱 基抱箍及钢管柱安支撑横梁及贝雷纵梁安装 钢管支架搭 铺设底模 准 备 预钢 筋 制制作混

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砼 试 块支架拆除PAGE2碗扣式满堂支艺流程图支 架 基 枕木铺设钢管支架搭 铺设底模 准 备 预钢 筋 制制作混

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砼 试 块支架拆除四、施工方法第二章第二章编制说明书4.1、抱箍+钢管柱贝雷支架、支架设计及加工本桥拟采用抱箍+钢管柱+贝雷梁的支架体系。支架主梁采用贝雷梁，桥墩处的支撑采用抱箍，抱箍长1m,面板厚1.6cm，抱箍牛腿长60cm，牛腿上布置24个螺栓孔（抱箍设计图如下。首先在桥墩墩身上安装抱箍，抱箍顶横向放置支撑横梁，支撑横梁采用700*300mm的H型钢。箱梁跨中支墩采用直径63cm、壁厚1cm的钢管柱，基础采用C20钢筋混凝土基础。墩顶横梁也采用700*300mmH型钢。横梁上沿桥纵向铺设单层贝雷梁，为调节箱梁的横坡和纵坡，在贝雷片上部搭设一层钢管支架，先在贝雷片上方横向铺设一层I12的工字钢，工字钢纵向间距m，钢管架直接搭设在工字钢上。箱梁底板处钢管架纵横间距采用60cm*60cm，钢管架步距1.2m，支架高度为1m~2m。支架顶部设置顶托，顶托上横向铺设15*15cm方木，方木间距为90cm,纵桥向布置10*10cm方木，方木间距为30cm；底模及侧模采用1.5cm厚竹胶板；内模采1.5cm的木胶板。支撑系统示意图如下：、支架安装（1）钢棒安装本桥的贝雷架支撑主墩位置采用钢棒+抱箍，钢棒直径9cm，墩身钢棒横穿在抱箍底面，与抱箍共同承受上部荷载。在浇筑墩柱混凝土时，根据支架体系高度提前预埋长1.8m直径100mmPVC管作为钢棒预留孔，支撑体系的总高度为：H型钢高度、贝雷梁高度、工字钢高度、钢管架高度、两层方木高度这几项支撑体系的高度之和，在墩柱上定位钢棒时，底模面的设计标高减去支撑体系到钢棒顶面的施工高度，即为钢棒预埋管的标高，在墩柱拆模孔位置安装钢棒。（2）抱箍安装在抱箍上墩柱前，对抱箍进行除锈，除去抱箍内侧的铁锈，为增加抱箍与墩柱的摩擦力，在抱箍内侧粘贴一层厚2mm的橡胶垫。抱箍上墩柱时，先搭设的施工脚手架到架设抱箍的标高位置，抱箍吊装时先在施工脚手架上搭设脚手板，并在地面上先把两片抱箍用螺栓进行初步连接，再用螺栓把抱箍的孔位逐一连接好以后带上螺帽，螺帽的拧紧程度只是把螺帽拧到能看到外帽沿与螺杆相平即可，然后用方木条卡入抱箍之间的缝隙临时楔紧，并在吊装过程中派专人扶持抱箍，防止吊装时抱箍由于晃动刮伤墩柱。吊装时用钢丝绳穿入抱箍的牛腿顶部用于固定工字钢的螺栓孔内，对称穿入后进行抱箍吊装，吊装方式从墩柱上方把抱箍套在墩柱外侧，并且用人工在墩顶进行辅助定位，加快施工进度。在进行抱箍紧固时，对每个高强螺栓都平行施加预拉力，即把每侧的24个螺栓都均匀拧到相似的坚固程度，观察抱箍与墩柱的结合面，防止由于不均匀拧紧高强度螺栓引起墩柱受到偏压，造成施工隐患。同时也注意抱箍的各个板面及焊缝的情况，观察有无变形或开裂等情况。同墩号上的几个抱箍应安装在同一标高上，标高可用水平管或水准仪进行测量，在墩柱上做好标记。（3）临时支墩安装本桥跨径较大需在在跨中增设一排临时支墩。支墩基础采用扩大基础形式支墩采用φ63cm壁厚10mm的缝钢，横向共安装3根钢柱，钢柱与内埋钢板进行焊接。相邻两根支采14cm5m设置一道，将钢管柱连接成整体，另外钢管柱中心与箱梁腹板中心重合。（4）撑横梁安装第二章第二章 编制说明书 等等传到圆柱墩上的作用。检查好抱箍后，用吊车将型钢吊装在抱箍的牛腿上，为了确保 H型钢的稳定，防止滑移和倾覆，墩柱两侧的型钢上下翼板均用槽钢进行焊接，使墩柱两侧的 支撑梁采用 700*300mm的 H型钢横向布置，起着将梁结构自重、支架荷载和施工荷载 型钢形成整体。抱箍牛腿与支撑梁之间如有空隙，需加垫薄钢板使型钢与抱箍牛腿密贴，防止抱箍牛腿受力不均。支撑梁的长度要大于桥面宽度，保证施工平台及围护设施安装。 （5）贝雷主梁安装 纵向主梁采用加强贝雷梁，贝雷片规格为170cm×300cm×18cm每两排贝雷片连一组，每组贝雷片采用贝雷框进行连接。贝雷梁的布置图见《支架横断面。1）贝雷梁的拼装：a、在桥梁旁设置贝雷片堆放场地，贝雷梁进场后，堆放在已平整硬化好的场地内。 b、贝雷片采用在堆放场地拼装，拼装前仔细检查贝雷片是否有伤损现象 ，有伤损的止使用。 c、贝雷片在现场先 拼装成设计 长度,然 后再 整体吊装 2）贝雷梁架设 a、架设前首先对 于吊装机械 设备 进行全 面检查，确保吊装安全 。b、先将贝雷片在地面上按设计片数拼装，并分组联结好。在贝雷片横梁上按设计间距，将各组贝雷架的位置用油漆标好。然后，用2台25t吊车将已联结好的贝雷架按先中间后两边的顺序吊装到位，并用自制U型卡将贝雷架固定在横梁上。吊装过程中，确保吊车臂旋转半径不小于6，吊装过程中，要专人指挥，梁两端同时起吊。c、贝雷片安装完 成后，由 于箱 梁有纵坡 ，与贝雷片连接处顺 桥向会 形成间隙，在下面 满塞 钢板固 定，保证贝雷梁为面受力。 页脚内容5页脚内容页脚内容PAGE10d、吊装后对其位置进行检查，并实测贝雷梁梁顶标高。e、贝雷梁之间的标准支撑架能连接的在立面和平面的底部必须全部连接。钢管架施工贝雷梁上面横向分配梁采用I12工字钢，工字钢纵向间距90cm，工字钢上设碗扣支架，Φ48×3.5当铺完成，搭前量人员站仪放出竖投影线， 油漆涂志线。再根据投影线定出中心线， 同样油漆作出志。根据中心线两侧称布碗扣钢管应无变形、无严重锈蚀，且碗扣无损伤。在搭设钢管时，首先调整立杆底托，0.6m。钢管平面纵横间距60cm60cm4.5m道钢管剪刀撑，剪刀撑采用旋转扣件和立杆牢固连接。钢管支架上设置顶托为了便于在支架上高空 作业 安 全省 时可 在地 面上大致 调好 顶托伸 出量，再运至 支架顶安 装。根据梁底高程 变化决 定横桥 向控 制断 面间距，顺桥 向设左 中、右三个控 制点 ，精 确调出顶托标高。顶托伸 出量一般控 制在30cm以内为宜 。纵横梁安 装顶托标高调整完毕 后，在其上安 放15*15cm的方木纵梁。在纵梁上安放10*10cm的方木 小 横梁，小 横梁中心间距为30cm，横梁长度至少比底板一边宽出50cm，以便安 装侧模 。安装纵横方木 时，应注意 横向方木 的接头位置与 纵向方木 的接头错开 ，且任何相邻 两根横方木 接头的位置不 在同一平面上。、碗扣式满堂支架法、满堂碗扣支架施工设计布置满堂式脚手架采用碗扣支架，架杆外径4.8cm，壁厚3.5cm，内径4.1cm。支架顺桥向纵向间距0.6m，横向间距0.6m，步距1.2米。考虑支架的整体稳定性，在纵横向每4.5米布置斜向钢管剪力撑。立杆底座置于10cm*15cm的横向垫木上，立杆顶部设置10cm*15cm的方木纵梁，横向铺设10cm*10cm的方木横梁，纵梁横向间距0.6米，跨径0.6米；横向方木间距30cm。图1支架横断面图、支架组装与搭设①地基处理措施地基发生整体或局部沉降是支架倒塌的重要原因。因此本工程支架搭设前根据场地地质条件先对地基进行处理，确保地基具有良好的承载力。目前桥址场地场平后的地面地基土层为粗砂或残积土地质施工前先用铲车或推土机整平后再在其上填筑大约3Ocm的建筑碎石料并选择最佳含水量时用振动压路 机进行辗压 辗压次数不少 于3遍 ，如果 发现弹簧 土须及 时清除 ，并回 填合格 的砂类 土或石料进行整平压实，然后在处理好的土层上铺设15cmC20混凝土，采用人工铺平，其目的主要有3方面（1）找平原地面，使支架底托处于平面，进而确保支架立杆垂直（2）封住地面可能的突然来，保证地基不受雨水等浸（3）作为支架基座。在混凝土层按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕为尽量减少地基变形的影响，在承台基坑回填处位置、灌注桩泥浆池位置上铺设大型废钢模板(此处不铺设枕木)，废钢模板铺设时，面板朝下或对该处回填加强处理。为避免 处理好地基受 水浸泡 ，在两侧开挖 40X30cm的排 水沟 ，排 水沟分段开挖形成坡 度，低点开挖集水坑。该排水方案能防止积水浸泡地基，避免引起脚手架不均匀沉降。不得在未经处理的起伏不定、软硬不一的地面上直接搭设脚手架。当场地有遇有坑槽时，立杆下到槽底或在槽上架设底梁。②支架底座施工在己处理好的地基上安放立杆底座(立杆可调座)，然后将立杆插在其上。架设在坚实平整的地基基础上的支架，其立杆底座可直接用立杆垫座;地势不平或承重脚手架底部用立杆可调底座;当相邻立杆地基高差小于0.6m，直接用立杆可调座调整立杆高度，使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时，则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于0.6m，再用立杆可调座调整高度，使其处于同一水平面内。在搭设过程中，随时注意基础的沉降，对基础沉降悬空的立杆，调整可调底座，使之均③立杆、横杆施工3.0m1.8m两种不同长度立杆相互交错、参差布置，上面各层均采用3.0m杆接长，顶部再采用1.8m长立杆找齐(或同一层用同一种规格立杆，最后找齐)，以避免立杆接头处于同一水平面上。在装立杆时及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立名称型号名称型号规格(mm)重量(kg)立杆DG-60φ48×3.5×600LG-300φ48×3.5×300017.31LG-240φ48×3.5×240014.02LG-180φ48×3.5×180010.67LG-120φ48×3.5×12007.41DG-90φ48×3.5×9005.5DG-30HG-120φ48×3.5×300φ48×3.5×12005.12HG-90HG-603.5×3.5×9006003.972.82HG-30φ48×3.5×3001.67KTZ-75可调范围≤6008.5KTC-75可调范围≤6009.69横杆十字撑立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，横杆十字撑立杆施工的垂直高度限:按 1/200控制，且全高的垂直偏差不应大于10cm执行。图 2 碗扣支架节点示意图图 3 碗扣支架安装示意图④碗扣式支架支撑的底层组架脚证正确次通过座减少的水平偏差；逐个脚确所有浮地松动子符合搭设要求所有搭设过程中随注述内容为确保支架的整体稳定性，支架安装中在每四排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。⑤ 支架搭设1）组装顺序:立杆底座→立杆→横杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接锁→横杆。支架组装时,要求到多面层的同一方向,或由同向向两边推进,不得从两边向中间合龙拼装,否则,中间横杆因两侧支架刚度太大而不好安装。当现浇梁混凝土浇筑需用混凝土输送泵上料时,应在支架侧面纵向搭设输送泵管道的专用支架。2)支架加固。本匝道桥现浇梁具有一定的纵、 横坡度,现浇梁支架要承受上部荷载一定的纵、横分力，因此应当根据支架高度,及时加设剪 刀撑加固断面。剪刀撑钢管要与其经过的每一根支架立杆全部用钢管扣件锁紧。3)支架调 整。支架的高度在达到设计现浇梁板顶部高度之前,应根据纵、横坡度要求,逐个调整支架立 杆顶杆的高度。纵方向的同一断面上每个顶托的高度应确定在同一平面位置,在调整立杆顶 托时,螺栓的外壳高度不宜超过螺栓全长的1/3。、支架预压支架预压目的a、确保箱梁外观线型符合设计要求和施工过程的安全，通过预压来检验现浇支架刚度、 强度及稳 定性 。b、通过模拟 施工中加载过程，分析 观测结果 来计算 现浇支架的弹性变形 和非弹性变形 值 ，根据箱梁设计的反拱 度与弹性变形值 组合计算出底模 的预拱 度，以 此确定施工时底模 应设置的预拱 度，为后续 施工模 板的设置提供依 据。 c、实测 支架承受施工荷载引起 的弹性变形 ，与理论 计算 进行比较 ，验证 计算模式 d、消除 受载后 由于 杆件接头 的挤 压和卸落 设备 压缩 而产生 的非弹性变形 。e、收集 在各级 荷载下 支架出 现的挠 度变化 ，收集相关数 据，指导后期 箱梁施工。支架预压施工支架搭设完成后 ，铺 设底模 ，进行 加载试 压，以 检查 支架的承载能 力和稳 定性 ，确支架在荷载作 用下 的变形量 ，减小 和消除 支架的非弹性变形 和不均匀沉降 。加载材 料使 砂袋，试压的最大加载为设计荷载的1.2倍。加载时按规范要求分级进行，支架预压的加载程序为050%设计荷载→100%设计荷载→120%设计荷载。满载后持荷时间不小于24时，分别量测各级荷载下支架的变形值，每级持荷时间以结构沉降不大于2mm为止。当支架的沉降量偏差较大时，要及时对支架进行调整。因本工程现浇支架形式一样，且采用抱箍-贝雷梁形式，有效避免了地质原因造成的非弹性变形量，故选取第一跨进行预压，另外两跨采用类比的方法调节预拱度。a、预压材料采用编织袋装砂模拟箱梁荷载进行预压，按箱梁自重的1.2倍进行预压。单跨预压材料分布按照箱梁截面混凝土分布放置。b、沉降观测布置测点，合计5排观测点，每排布置4个观测点，整跨梁沉降观测点共20个。预压时注意材料之间的密实严禁在同一断面一次性堆载至预压高度。每次加载后，每2小时观测一次连续两次观测沉降量不超过2mm，进行下一次加载，按此步骤直至第三次加载完毕。每次加载后要根据沉降观测结果定支架是否变形异常如果发现异常要停止预压，采取措施后才重新开始预压。c、满载后沉降观测堆 载至 箱梁荷载后，对设置的点进行观测，并 且作好记录 当同 时满足 下面3个条件 后方可判定 试压结束： 预压时间不得少 于2天； 24小时沉降误 差为±2m；③ 对各点绘制沉降（）─时间（h）变化曲线，根据曲线是否收敛进行判断。 最后一次测量数据结果记为 y，据此可计算出整个系统的弹性变形 t：=（s总y总）其中：Hs总——卸载前标高之和；Hy总——卸载后标高之和；——总测量点数。预压结束后，对堆载进行对称卸载，卸载完毕，再对设置的点进行标高观测，测量结果为x，据此可计算出整个系统的非弹性变形：=（s总x总）其中：Hs总——预压前标高之和；Hx总——卸载后标高之和；——总测量点数。现场监测组为本标段测量组。由黄云斌负责现场监测，配备3名现场测量人员及施工人员，在施工过程中需要全程监测以防出现意外。所有观测结果报监理单位，经监理单位核实、同意后，再进行下道工序。d、数据整理分析及预拱度的设置①数据整理分析观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。根据试验所测得的数据进行分析，对本工程现浇箱梁模板支架砼浇筑时产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现砼浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。 ②预拱度的设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩。依据沉降观测及整理的测量数据计算出跨中的最大预拱度，预拱度的分配按照二次线形进行分配，其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。y=4fx(l-x)/l2其中：y─任意点预拱度； f─跨中最大预拱度（指相邻墩支点与钢管柱支点间 1/2处）；l─跨度(指墩支点与中间钢管柱支点间跨度)；x─任意长度。 ④底模施工控制标高计算 在模板的高程控制时加入预拱度数值，以确定钢筋绑扎前底模板标高的调整依据，预拱 度设置为： H=Hs+y根据计算出来的箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整。预拱度的设置采用 在底模的顶托调节实现。、支座安装1座。2式支与支采用地脚螺栓连接，在浇筑支时根据式支螺栓中心距离设置预孔，预孔的深度直径与支型号对。3、安装盆式支座时，支座地面及支座垫石顶面均应保持清洁、干燥、无油污。安装过程中支座不得受到机械损伤 、灼热 、污染 和其他不利 因素的影响 ，施工时应保持 支座受力 均匀 。4、安装时首先由测量人员放出支座垫石中心线，然后标出支座上下钢板的中心线，安装时支座中心线和支座垫石设计中心线应对齐。5、活动 支座安装时应用酒精或者丙酮仔细擦净 各相对滑移 面，储脂坑 内注满 5201-2硅脂油 ，并注 意硅脂 保洁 。6、单向活动 支座安装时注 意上 、下导向块 的平行。 7、当支座上下部结构产生足够抗力后，拧紧螺栓并清洗上油，并进行钢件防腐，防尘围板安装，并清理支座、墩台，保持支座及墩台清洁。、模板安装（、底模安装采用人工为主、机械配合为辅的方式施工。底模板安装前要考虑支架的预留拱度的设置调整、加载预压试验及支座板的安装。箱梁底模采用2440mm1220mm15mm的高强度光面竹胶板分块拼装，直接在支架上拼装制作，通长满铺，减少拼接缝。底模铺设完后，用全站仪放出底板边线，用水准仪测设底板标高。箱梁底板轴线控制：根据设计图纸计标底板边缘每隔3m点的坐标，经复核无误后，利用全站仪结合桥梁测量控制图放出底板边线，并在放完后对所放点相互的距离进行丈量，复核所放点位。（、侧模安装为确保外观美观，本箱梁外侧模板和翼缘模板采用竹胶板。侧模安装采用底包侧，即侧模落在底模上。侧模竖肋采用10×10cm方木，每道背带采用两根无缝钢管成一组，在两根钢管之间穿设一根Φ20的对拉螺杆进行加固，拉杆间距为50cm。腹板竖向共设3道横向背带。为防止侧模根部胀模，在底模上紧靠侧模竖肋钉一根5*8cm的方条，方条应用铁钉牢固钉在底模上。为调模、脱模方便，模板外侧每道背带上用钢管和顶托支撑模板，确保模板在浇注砼时不向外倾倒。外侧模板及翼缘模板安装及拆卸时，采用人工配合汽车吊进行实施。当砼强度达到设计强度的80%时，方可脱离外侧模板和翼缘模板。（、内模安装箱梁内模及封头均采用木胶板，竖肋采用10cm10cm的方木，方木间距为30cm左右，横向采用3道钢管背带。腹板两侧采用丝头拉杆进行连接。为施工方便，内模分块加工成几种型号，并确保同一类型号的模板能够互用；加工时，将面板和木方通过铁钉加工成整体。为便于内模从箱梁内取出，在每一跨箱梁顶板上预留两个100㎝（纵向）100㎝（横向）的人洞，人孔分布在每跨1/4跨度处，同一跨各箱室人孔应错开布置；待模板拆除完后，将人孔浇注砼封闭。每一箱室设一个直径10厘米泄水孔，位于底板最低处；腹板上顺桥向距顶板与腹板的20厘米处每5米设一个直径10厘米通风孔；施工时用直径10cmPVC管预留，砼浇筑时用木塞堵住，初凝后拔出木塞，并清理排水孔。（筋绑扎毕后进行端安装。端安装要做到位置准确，连接紧密与侧模和底模接缝密贴且不漏浆。安装模板时要注意预埋件严格按设计图纸施工，确保每孔梁上预埋件位置准确无误，无遗漏。为保证现浇箱梁的外观质量光洁度表面平整度和线形，本工程投入的模板根据曲线半 径制作相应的形式，箱梁底模铺设高强竹胶板，内模采用木胶板。4.6、钢筋工程（、钢筋调 进与存放 钢筋进场前，应对其外观质量进行检查，钢筋应平直、无损伤表面无裂纹油污颗粒或片状老锈。钢加工前，按规定频次数量对进场钢原材料进行抽检复试，经检验合 格后方可使用。钢筋存放时，要将存放区地面架空30cm，上部用棚布加以覆盖，并进行分类堆码和标识。加工好的钢筋成品，应按使用部位、钢筋编号进行分类堆放和标识，便于使用时快速查找。（、钢筋安装顺序a安装绑扎箱梁底板下层钢筋网；b安装中横梁钢筋骨架及钢筋；c安装腹板钢筋骨架和钢筋；d安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋。e第一次浇筑混凝土后，安装和绑扎顶板上下层钢筋、翼缘板钢筋、伸缩缝等预埋件。f在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。（、钢筋加工钢筋加工前，为减少钢筋的搭接、损耗，应根据同规格的各种结构钢筋的长度、数量结合该种钢筋原材料长度进行配筋。制钢筋中部，，应一次成；钢筋的制和的应符合设计及规范要求。钢筋弯钩应符合以下规定：直 角弯钩弯曲直径不小 于钢筋直径 的 倍、应留有不小于钢筋直径 3倍的直线段；钢筋接头应避曲处，距曲点的距离不 得小于钢筋直径的10倍 。钢筋接头 应设置在承受 应力较小处 ，并应分散 布置，配置在“ 一截 面” 内受力 钢筋的截 面面积 ，占受力 钢筋总截 面面积 的百 分率不大 于50%。（、钢筋安装钢筋应按设计图纸进行绑扎安装。钢筋品形状、位置、间距、接头等均应符合设计图纸和施工规范的要求。钢筋绑扎时，应严格控制钢筋间距，用尺和石笔在钢筋上标出钢筋绑扎位置后再绑扎，做到钢筋横平竖直，绑扎结扣丝头应倒向结构内侧。底板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。本桥现浇箱梁采用逐跨现浇，钢筋绑扎也要逐跨进行绑扎，纵向通长钢筋在施工缝处须50%。为了便于操作及考虑到今后的内模拆卸，在每跨梁板距支点1/4处开设人孔，因此在此处的顶板纵向钢筋须断开中间的上下层钢筋，同时顶板需断开横向钢筋，如果是箍筋，则调整为箍筋的环接处为断开处，此几根断开的钢筋须考虑今后露出人孔边缘的搭接长度15cm，下料时要特别注意，今后待内模拆出后再根据顶板的钢筋设计焊接钢筋网片或焊接断开处，焊接时要按规范要求。水孔等数量、尺寸、位置逐一进行检查验收。4.7.预应力系统的加工、安装（1）波纹管施工a、腹板预应力钢束管道采用φ90mm镀锌金属圆波纹管，负弯矩预应力钢束管道采用φ80mm镀锌金属圆波纹管，波纹管钢带厚度不得小0.35mm。b、波纹管在加工内进行加工，注意不使波纹管保证尺寸，管道存放要顺直。c、波纹管安装时，以箱梁底模板为基准，按预应力筋曲线坐标，计算出管底坐标，直接量出相应点高度标在箍筋上，确定出波纹管曲线位置，并用“井”字形钢筋进行定位，定位钢筋在钢束平直段间距为50cm一道，在钢束竖弯处加密为25cm一道。定位钢筋采用电焊或绑扎连接成片，设置时必须保证预应力位置的正确，横、竖定位筋应与箱梁普通钢筋牢固连接，浇筑砼时不得移动。波纹管定位好后应按照设计图纸要求焊接防崩钢筋，防崩钢筋在焊接时注意保护波纹管，免其受损，防崩钢筋采用双面焊，焊缝长度不小于10cm。d、管道所有接头长度为30cm，采用大一号的波纹管套接，要对称旋紧，接头处用密封胶带封裹，以防止混凝土浆渗入，当管道位置与非预应力钢筋发生矛盾时采取以管道为主的原则适当移动钢筋保证管道位置的正确。e施工中人员机械振动棒不能碰撞预埋管道。f、波纹管安装完毕 后，应检查 其位置、曲线形式是否符合 设计要求，固定是否 牢固，接头是否完 好，管壁是否破 损等 ，如 有问题 ，应及 时进行校 正和修补 。（2） 预应力装置加工及 安装预应力钢绞 线在施工前 应先 进行外观和强 度检查 ，保证其无锈蚀 、无 损伤及抗拉强 度、伸 长率等合格 ，下料 时，采用无齿锯切割 ，严禁 采用气 焊、电焊切割 。在离切口 5cm处用钢丝 绑扎好，以防切割 时线束散开 。下 好的钢绞 线应及 时穿 束安装，不允许 长时间在露天暴 露 ，防止锈蚀 。a、预应力钢绞 线加工及 安装预应力筋采用先穿法 ，在浇筑混凝土前穿 设钢绞 线。首先 在加工场 内设置钢绞 线的下料 场地 钢绞 线编束先将单根 钢绞 线在加工场 用砂轮切割机下料 以保证切口 平整 线头不散 第二章编制说明书第二章编制说明书钢绞线下料长度按下式计算：L＝l+2F+2δ式中：l—孔道长度，即两锚垫板表面之间的长度，按实际测量；F—锚板厚度；δ钢绞线长度长度度量；式中2δ为两端张拉，一端张拉另一端固定为:+固定端锚固长度。穿束前应全面检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置正确，若锚垫板移位，造成垫板平面和孔道中轴不垂直时，应进行纠正。束在穿束前应进行束，束时顺直，不得交叉扭转。同时每隔 0.5～1.5m用 20#软铁丝绑扎一道，钢束头在穿束前应用氧焊焊接在一起，并用砂轮机打磨圆滑，束顶端焊接一圆环，用于穿设丝绳。穿束采用人工配合机直接穿束，穿束时，时的束穿孔道。丝束应一端穿孔道，前端穿丝绳，用机进行穿束，全束穿应端头设位置平，于一张拉。b、预应力锚具安装预应用锚具具和接在运输及使用期间均应妥善管维护，避免锈蚀、沾污遭受机械损伤混淆和散失。预应用锚具具和接前应擦拭干净。锚固持段及外端的浮锈和污物擦拭干净。锚具和接时应孔道中。锚垫板设置对中止口时，则应防止锚具偏出止口以外，形成不平整支承状态。夹片式锚具安装时，各根预应力钢材应平顺，不得扭绞交叉，夹片应打

135

360

钢绞线排气管20

挤压头75

2页脚内容19

560mm3 OVM15-15P具示意页脚内容页脚内容PAGE20紧，井外露一致。c、固定端锚具及挤压套安装本桥预应力钢束采用单端张拉，箱梁腹板OVM15-15固定端P型锚具位于第1跨起点位置（P型锚具示意图如右图所。固定端挤压器型号为GYJA型，配用油泵ZB4-500型。挤压头制作是将异型钢丝挤压簧（弹簧状）套在预应力钢绞线上，再

螺旋筋

锚垫

排气管O

保护罩圈

4O

体正面套上剂压套（断面为圆环）一起被剂压器顶杆推入剂压模锥孔

930mm4 OVM15L-15中，由于模孔直径小于剂压套外径挤，压套被牢牢地压缩在预应力钢绞线上异，形钢丝挤压簧内侧锋利刃卡住钢绞线侧刃嵌入剂压套，制成固定端挤压头。挤压套外侧要涂防锈油，保证无污染，挤压式套内无杂物。挤压时，将挤压机顶杆凹槽残留的异型钢丝挤压簧清除干净。d、腹板连接器安装及钢束接长腹板钢束接长采用连接器，OVM15L-15型联接器为周边悬挂的挤压式联接器，位于箱梁腹板第2～56m15钢绞线分别卡入联接体周边对的槽内，由挤压头卡住，安装外罩圈等，在罩上安装PVC浆排气管至梁外，将各接合处胶布裹紧，防止水泥浆渗入，完了钢接长工作（腹板钢束连接器如右图所示。、混凝土工程（材料混凝土技术求a、梁体混凝土为C50。b、碎石粒 径5~25mm，砂子粒 径为中砂 ，水泥 采用莲花 P.O.52.5R硅酸盐水泥 。c加强骨料控制，碎石针片状及石粉含量进场严格检查不合格者律不用，碎石宜进行冲洗。 d、混凝土最大水泥用量宜在 450kg/m3以下，水灰比 0.4左右。 e、混凝土应掺用高效缓凝减水剂，其掺量根据试验确定。 、配制混凝土拌合物时，水、水泥、外加剂的用量应准确到±1%，粗细骨料的用量应准确到±（均以重量计），所使用的称料衡器应定期检验校正。g、混凝土坍落度宜用 14-16cm。h、混凝土初凝时间不少于 3小时。 （2）、混凝土运输 桥梁混凝土由拌和站集中供应，采用混凝土罐车运输，罐车容量10m，根据运输距离及混凝土施工时间计划配备3台罐车，确保混凝土浇注连续，不间断。混凝土在运输过程中不分层、不离析、不漏浆。在运输组织上应从以下混凝土罐车统一调配，确保混凝土运输到入模时间连续，并要保证充分的预留量，尽量减少混凝土的运输时间，从搅拌机出盘到浇筑完毕的延续时间以不影响混凝土的各项性能为限。混凝土宜在搅拌后60min内泵送完毕，且在1/2初凝时间前入泵。混凝土应在混凝土初凝前浇注完毕。在交通堵塞和气候炎热等情况下，应采取特殊措施防止坍落度损失过大。泵送混凝土前，先采用水泥砂浆通过管道进行润管。混凝土在运输途中，拌筒应保持2～n的慢速转动，输送车到达浇筑现场后高速旋转20～30s，再将混凝土拌合物喂入泵车料斗。（3）、混凝土灌注混凝土浇筑采用泵车泵送入模，从低处向高处浇筑，浇筑砼分两次进行，第一次浇筑至翼缘板和腹板交界处，待强度达到设计强度 80%后 浇筑翼缘板砼 ，第二次砼 浇注前对接茬 面充分凿毛并洒水湿润。a、第一次混凝土灌注前，应对钢筋、预埋件、预留孔等的位置与数量进行检查。b、混凝土入模：采用汽车泵泵送入模。c、混凝土振捣：在钢筋密集区采用小型振动器沿钢筋间间隙插入振捣，梁中部及顶部混凝土，则采用插入式振动器振实，振捣时以振捣区混凝土停止下沉，表面呈现平坦、泛浆，不冒气泡为准。d、砼灌注先现浇横隔梁，然后对称浇筑底板，腹板混凝土要待底板砼浇筑完后再浇筑，防止腹板砼从底板和腹板之间的倒角处冒出来，灌注腹板时沿整个横断面分层分段以斜坡层向两侧推进，斜坡层倾角20º～25º30cm以内。腹板采用插入式振动器，振捣时防止振动器触及波纹管，避免波纹管破裂漏浆。。e、混凝土振捣是保证质量的关键工序 ，操作 时要遵守规定 的灌注顺序 以及振捣距离 实施 分区定人负责 和检查，确 保混凝土灌注质量。混凝土振捣时宜快 插慢拔 ，振动棒 每次移动距离 不超过该棒 的作 用半径 。在模板附近 振捣时应尽 量避免碰撞 钢筋和紧靠 模板。f、第二次浇注顶部混凝土时必须严格控制桥面标高首先在箱梁顶板钢筋上焊竖向的钢筋，根据桥面标高点焊横向水平钢筋作为标高控制点，在砼浇注时按照水平钢筋的标高来控制砼面的平标高及横，出现偏差且偏差较大时应分析原因，及时改。顶部混凝土振捣采用插入式振捣器振捣，人工进行找平和抹面。为防止混凝土表面出现干缩缝部混凝土要进行二次抹面。g、混凝土灌注过程中班组应安排专人观测支架变形，出现异常情况应及时报告意外事故发生。h、砼浇筑过程 中，要认真控 制好标高 ，确 保其 厚度及桥 面的纵 、横向坡度。混凝土浇筑过程中，采取有效防雨措施，防止混凝土表面水泥浆被冲刷掉，塌落度发生变化及发生离 析现象等。 、预应力张拉及注浆 、材料要求 （1）预应力钢绞线为：1×7-15.2钢绞线，标准强度 ,公称直径 15.2mm公称，截面面积 140mm2。钢绞线的松弛级别（Ⅰ级松弛、Ⅱ级松弛），应根据图纸所示要求， 其性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-200）的要求。 （2）用于预应力混凝土的钢材的制造商的质量证书应随同每批钢材交付。 （3）钢绞线、锚具、夹片、垫板等材料均采用配套产品，进场按要求进行检验。（4）采用内径φ80和90的，材料应符合《预应力用混 凝土》（7）的要求。 、张拉设备为提高机械设备利用率，在选在张拉千斤顶时综合本项目所有现浇梁预应力钢束布置考虑，分别有 9根，13根、15根、17根，19根钢绞线，则需要的最大张拉力为： 公式为：Ny=N×δk×Ag×1/10000式中：y——预应力筋的张拉力；N——同时张拉的预应力筋的根数；δk——预应力筋的张拉控制应力；Ag——单根钢绞线的截面积，取 本施工段预应力张拉需用最大张拉力为： Ny1=9×1395×140×1/10000=176T【选用 T】Ny2=13×1395×0×1/10000=254T【选用 400T】Ny3=15×1395×0×1/10000=293T【选用 400T】Ny4=17×1395×140×1/10000=332T【选用 T】Ny5=19×1395×140×1/10000=375T【选用 T】根据千斤顶使用前，须先配套校准，千斤顶的压力表精度不低于 1.5级。千斤顶的额定 张拉力宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍，校正系数不得大于1.05，校正有效期为6个月且不超过20019根，选用型号YDC500B为张拉力的1.5～2倍，精度不应低于1.5级。压力表发生故障后必须重新校正。、预应力钢筋理论伸长值的计算 根据《公路桥涵施工技术规范》，预应力钢绞线的平均张拉力按下式计算：P(1e(kx))Pp

kx式中p钢铰线的平均张拉力（；预应力筋张拉端第一段的起点张拉力（；x张拉端至计算截面和孔道长度（；张拉端至计算截面的夹角之和（d；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用预埋金属螺旋波纹管，根据《公 路桥涵施工G-8的内容，0.0015；μ—孔道摩擦采埋金属螺旋波纹管路涵施技G-8的内容，本工程0.25。每段钢绞线起点张拉力为 p，终张拉力为 Pz，则根据张拉力公式则有：钢铰线的理论伸长值△L（mm）按下式计算：L

PpL式中：PP

（；（m；A（2；PE（2。P、钢铰线张拉的实际伸长量根据《桥涵施工技术规范》12.8.3条内容，预应力筋张拉的实际伸长值△L(mm)，按下式计算：△L=△L1+△L2式中：△L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；△L2——初应力以下的推算伸长值(mm)，采用相邻级的伸长值。本工程初始张拉应力为20%σ;、预应力张拉度计7张拉前应作检查，确保钢束在管道内能自由移动。束顺序遵循同步对称原则束束束束间束→对称向两端束）→底板钢束（中间束→对称向两端束。张拉钢束严格按顺序进行，作达到进行2锚固。预应力筋张拉工序为：020σ5分钟→测引伸量δ100σ5分钟→测引伸量δ。k 2 k 3张拉应力的控制通过标定得出的线性方程计算出油压表读数，根据油压表的读数控制张拉力。预应力张拉从两端同时进行，将千斤顶固定后施加一定的初始拉力，此过程为设计拉力的 20，把松弛的钢绞线拉紧，此时在钢绞线两端精确的标以记号，以便从该记号测量延伸量量，分引伸量测的量测应测定采用量测千斤顶活塞的绝对伸长值的方法。张拉过程中如发现伸长值异常则暂停张拉并通知监理工程师，张拉现场记录及时整理，并报监理工程师，并按监理工程师批示的措施进行处理。统指挥速度尽可致响动象立即止进行检查，查明原因后再行张拉。、张拉要求按照 设计图纸 对称 进行张拉，张拉时断丝 现象则断丝 数量应符合规范 要求，断丝 不 得大于 该截面 钢丝总 数的1%。否 则应重新 进行张拉。预应力的张拉班组必须 固定，且 应在有经验 的预应力张拉工长的指导下 进行，允许临 时工承担 此项 工作。预应力采用引伸量和张拉力双 控制，以张拉力为主 ，预应力施加过程中应有专人 不断 测量钢绞线伸长量，对比相 应设计值，以控制所 施加的预应力。张拉完毕后，测得的延伸量与预计的延伸量之差应在± 6%以内，否则应采取措再张拉。应根据每批钢绞线的直径随 时调 整千斤顶限位板 的限位尺寸 ，最 标准 的限位板尺 寸 应使 钢绞线只有夹片 的牙痕而无刮伤 。如钢绞线出现严重刮伤 则限位板尺寸 过小 ，如出现滑丝或无明显牙痕则可能是限位板尺寸偏大。 （6）张拉所用千斤顶和油泵必须标定和配套使用，且张拉钢束时必须采用自锚式千斤顶。（7）在张拉前必须检查千斤顶内摩擦阻力是否符合有关要求。否则应停止使用。 、预应力管道压浆 预应力孔道压浆的目的在于通过凝结后的水泥浆将预应力传递至混凝土，并防止预应力钢绞线的锈蚀。预应力筋张拉结束并经检查合格后，应在24小时内尽快压浆。50Mpa的水灰比控制在0.40～0.45，泌水率在3以内，拌和后3小时泌水率不得超过2，泌水应在24小时内全部被浆吸回。水泥浆稠度宜控制在14～18s，拌和时间在2。水泥浆采用专用拌浆机搅拌，水泥浆自拌制压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一在30～45min围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连。压浆前应对 孔道进行清 洁处理 ，金属 管道必要时亦 应冲洗 以清除 有害材料 。压浆顺序宜先压注下层孔道。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔道依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。用压缩空气或高压水清除管道内杂质，然后采用活塞压浆泵从下孔向上孔的顺序进行压浆，压浆应使用活塞式压浆泵，压浆的最大压力控制在 0.5～0.7Mpa，从 一端向另 一端 压浆，直 至被压端冒出与进 浆孔一样 的水泥浆后 堵塞出浆孔，稳压 5，再进行下孔压浆。压浆应达到孔道另端饱满和出浆，并应达到排孔排出与规定度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于 的个稳压期，该稳 压期 不宜少 于 5min.压浆过程中 搅拌机内水泥浆要保持 循环 ，不得发生沉淀 ，压浆工作连 续进行 ，中途 不得停止。当 气温高 于 35℃ 时，压浆在夜间进行。压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。当第一次压浆结束约30分钟后，进行第二次压浆，以弥补孔道中可能出现的空隙，其步骤与第一次压浆相同。压浆时，每一工作班留取不少于3组立方体试件，标养28天，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。、割束和封锚（1）割束方法钢绞线割束可在压浆前也可在压浆后，割束必须用砂轮机锯割，任何预应力钢筋均不能用电弧烧割,对于钢束切割的余留长度为3cm。（2）封锚封锚前先将锚具周围凿毛并冲洗干净，然后按图纸要求布置钢筋网，在安装封端模板后浇筑封锚砼。四施工进度计划工期目 标施工部位 工作日开始 时间结束时间C匝 道2号桥预应力现浇箱梁计划于2012年 8月 1日 正式开 工，至 2013年 5月 3施工部位 工作日开始 时间结束时间第一施工段80工作日2012/8/12012/10/19第二施工段72工作日2012/9/52012/11/15第三 施工段54工作日2012/10/202012/12/12第四施工段54工作日2012/11/162013/1/8第五施工段60工作日2012/12/132013/2/10第六施工段72工作日2012/12/282013/3/9第七施工段55工作日2013/2/112013/4/6第八施工段55工作日2013/3/102013/5/3工期保证措施4.2.1、组织机构保证成立以项目经理为组长，项目副经理、项目总工、工程部参加的联络协调小组作好与业主和地方有关部门的联系和协调工作。、人力、物资保证所需的机械、设备、技术人员、劳动力、材料、资金给予优先保证。同时成立一个施工经验丰富，组织管理能力强，结构形式合理的工区领导班子，配备一批优秀的技术骨干，生产骨干，组成一个高质素，高效率的施工队伍。。、实行 工期目标责任 制项目部各级负责人，从项目经理，技术负责人，技术主管，作业队长及其它所属成员根据工程进度及施工难度，确定工程施工的人员，坚持合理分工与密切协作结合，让有施工经验，有创新精神，有工作效率的人担负重任，各专业队伍遵循计划规定的目标去完成。工程项目总体施工，编制季、月、旬、日施工，将工期目标横向分解 到部门，纵向分解到班组个人，逐层签定工期责任状，工期目标与个人经济利益挂钩，实行奖惩制度，同时对全体施工人员进行计划交底，激发全体人员干劲，使全员自觉实施进度计划。提供技术保障各分项工程的施工顺序必须符合总体施工顺序的要求，按总体施工顺序合理安排流水作业、严格控制工期。（1）精心编制进度计划天的计划天时，必须时调施工计划以保总工期的按时。（2）做好施工准备，优化施工方案 在施工中，采取流水作业施工方法，组织有节奏、均衡、连的施工。同时，施工过程中要根据工程实际情况，断优化善各项施工方法，以加快施工进度。合理安排和调施工工序，将施工过程中施工进度的利断降低。（3）合理进行夜间、雨季施工组织和施工高潮期间的施工组织本工程施工工期的跨