液压课程设计-卧式钻镗组合机床液压系统

湖北文理学院理工学院机械与汽一 液压与气压传动课程设计说明书设计题目卧式钻镗组合机床液压系统设计专业班级机制1512姓 名桂新睿学 号15341207指导教师即成绩评定 等级评阅签字评阅日期某某文理学院理工学院机械与汽车工程系2017年12月目录序言：4一.设计的技术要求和设计参数5文档二.工况分析5执行元件55负载循环图和速度循环图的绘制6确定系统主要参数88确定液压缸主要尺寸8计算最大流量需求9拟定液压系统原理图1010换向和速度换接回路的选择11油源的选择和能耗控制12压力控制回路的选择131415阀类元件和辅助元件的选择16油管的选择18油箱的设计192020油液温升验算21附:手绘液压系统图文档word序言作为一种高效率的专用机床，组合机床在大批、大量机械加工生产中应用广泛。本次课程设计将以组合机床动力滑台液压系统设计为例，介绍该组合机床液压系统的设计方法和设计步骤，其中包括组合机床动力滑台液压系统的工况分析、主要参数确定、液压系统原理图的拟定、液压元件的选择以与系统性能验算文档word组合机床是以通用部件为根底，配以按工件特定外形和加工工艺设计的专用部件和夹具而组成的半自动或自动专用机床。组合机床一般采用多轴、多刀、多工序、多面或多工位同时加工的方式，生产效率比通用机床高几倍至几十倍。组合机床兼有低本钱和高效率的优点，在大批、大量生产中得到广泛应用，并可用以组成自动生产线。组合机床通常采用多轴、多刀、多面、多工位同时加工的方式，能完成钻、扩、铰、镗孔、攻丝、车、铳、磨削与其他精加工工序，生产效率比通用机床高几倍至几十倍。液压系统由于具有结构简单、动作灵活、操作方便、调速X围大、可无级连读调节等优点，在组合机床中得到了广泛应用。液压系统在组合机床上主要是用于实现工作台的直线运动和回转运动，如果动力滑台要实现二次进给，如此动力滑台要完成的动作循环通常包括：原位停止快进I工进II工进死挡铁停留快退原位停止。一.设计的技术要求和设计参数卧式钻镗组合机床动力头要完成快进一工进一快退一原位停止的工作循环；最大切削力为『°°°°N,动力头自重Fg邛OOON；工作进给要求能在0.02-1.2m/minX围内无级调速，快进、快退速度为6m/min；工进展程为100mm，快进展程为300mm；导轨型式式平导轨，其摩擦系数取fs=0.2,fd=0.1；往复运动的加减速时间要求不大于0.5s。二.工况分析金属切削机床的工作特点要求液压系统完成的主要是直线运动，因此液压系统的执行元件确定为液压缸。文档word在对液压系统进展工况分析时，本设计实例只考虑组合机床动力滑台所受到的工作负载、惯性负载和机械摩擦阻力负载，其他负载可忽略。〔1〕工作负载FW工作负载是在工作过程中由于机器特定的工作情况而产生的负载，对于金属切削机床液压系统来说，沿液压缸轴线方向的切削力即为工作负载，即FW=10000N〔2〕惯性负载最大惯性负载取决于移动部件的质量和最大加速度，其中最大加速度可通过工作台最大移动速度和加速时间进展计算。加、减速时间为0.4s，工作台最大移动速度，即快进、快退速度为6m/min，因此惯性负载可表示为口 Av G Av 19000x6+60 "的F=m——=_•——= =484.7Nm At g At 9.8x0.4〔3〕阻力负载阻力负载主要是工作台的机械摩擦阻力，分为静摩擦阻力和动摩擦阻力两局部。静摩擦阻力Ff=fFN=0.2x19000=3800N动摩擦阻力Ffd=fdFN=0.1x19000=1900N根据上述负载力计算结果，可得出液压缸在各个工况下所受到的负载力和□液压缸所需推力情况，如表2.1所示。表2.1液压缸在各工作阶段的负载〔单位：N〕工况负载组成负载值F总机械负载F1=F/nm起动F=Ffs3800N加速F=F+F快进F=Ffd1900N2111.1N工进F=F+Ft11900N反向起动F=Ffs3800N4222.2N加速F=fFm文档word快退 F=Ffd 1900N注：此处未考虑滑台上的颠覆力矩的影响。2.3.负载循环图和速度循环图的绘制根据表2.1中计算结果，绘制组合机床动力滑台液压系统的负载循环图如图2-1所示。图2-1组合机床动力滑台液压系统负载循环图图2-1明确，当组合机床动力滑台处于工作进给状态时，负载力最大为13222.2N，其他工况下负载力相对较小。所设计组合机床动力滑台液压系统的速度循环图可根据的设计参数进展绘制，快进和快退速度v=v=6m/min、快进展程11=300mm，工进展程12=300mm、快退行程13=230mm，工进速度vj0.02-1.2mm/min。根据上述数据绘制组合机床动力滑台液压系统的速度循环图如图2-2所示。文档word图2-2组合机床液压系统速度循环图所设计的动力滑台在工进时负载最大，其值为13222.2N,其它工况时的负载都相对较低，按照负载大小或按照液压系统应用场合来选择工作压力的方法,初选液压缸的工作压力P1=4.5MPa。由于工作进给速度与快速运动速度差异较大，且快进、快退速度要求相等，从降低总流量需求考虑，应确定采用单杆双作用液压缸的差动连接方式。通常利用差动液压缸活塞杆较粗、可以在活塞杆中设置通油孔的有利条件，最好采用活塞杆固定，而液压缸缸体随滑台运动的常用典型安装形式。这种情况下，应把液压缸设计成无杆腔工作面积A1是有杆腔工作面积A2两倍的形式，即活塞杆直径d与缸筒直径D呈d=0.707D的关系。工进过程中，当孔被钻通时，由于负载突然消失，液压缸有可能会发生前冲的现象，因此液压缸的回油腔应设置一定的背压（通过设置背压阀的方式），选取文档

word此背压值为Pj0.8MPa。快进时液压缸虽然作差动连接〔即有杆腔与无杆腔均与液压泵的来油连接〕,但连接收路中不可防止地存在着压降AP，且有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时取Ap°0.5MPa。快退时回油腔中也是有背压的，这时选取背压值pj0.6MPa。工进时液压缸的推力计算公式为F/丑二Ap一Ap=Ap-(A/2)p式中：F——负载力"nm—液压缸机械效率A1——液压缸无杆腔的有效作用面积A2——液压缸有杆腔的有效作用面积p1——液压缸无杆腔压力p2——液压有无杆腔压力因此，根据参数，液压缸无杆腔的有效作用面积可计算为13222.2’4.513222.2’4.5一”x106=3.22x10-302DD=A)/兀

, 1=\；(4x0.004x106)/兀=71.36mmX71.36=50.45mm,根据GB/T2348—1993对液压缸缸筒内径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为 D=80mm,活塞杆直径为d=50mm。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为:A=兀D2/4=5.03x10-3m21A2=兀(D2-d2)/4=3.06x10-3m2文档word工作台在快进过程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为q、二〔A-A〕Xv=8.27L/min工作台在快退过程中所需要勺流量为 1镰咒乂工工作台在工进过程中所需要的流量为（工进=A1Xv1=0.25L/min其中最大流量为快退流量为12.85L/min。根据上述液压缸直径与流量计算结果，进一步计算液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率值，如表2.2所示。表2.2各工况下的主要参数值工作循环计算公式负载F进油压力Pj回油压力Pb所需流量Q输入功率PNMPaMPaL/minkW差动快进P=（F+ApA）/【A1—4JQ=vX〔41-42〕P=PjXQ工进p二（F+PbA2）/4Q=vxAP=PjXQ.06.015快退P二（F+PA1）/A2Q=vxAP=PjXQ注：1.差动连接时，液压缸的回油口之间的压力损失邸=5x105Pa，而pb=Pj+Ap。2.快退时，液压缸有杆腔进油，压力为p,无杆腔回油，压力为Pb。文档word根据组合机床液压系统的设计任务和工况分析，所设计机床对调速X围、低速稳定性有一定要求，因此速度控制是该机床要解决的主要问题。速度的换接、稳定性和调节是该机床液压系统设计的核心。此外，与所有液压系统的设计要求一样，该组合机床液压系统应尽可能结构简单，本钱低，节约能源，工作可靠。2.5.1.速度控制回路的选择工况表3明确，所设计组合机床液压系统在整个工作循环过程中所需要的功率较小，系统的效率和发热问题并不突出，因此考虑采用节流调速回路即可。虽然节流调速回路效率低，但适合于小功率场合，而且结构简单、本钱低。该机床的进给运动要求有较好的低速稳定性和速度-负载特性，因此有三种速度控制方案可以选择，即进口节流调速、出口节流调速、限压式变量泵加调速阀的容积节流调速。钻镗加工属于连续切削加工，加工过程中切削力变化不大，因此钻削过程中负载变化不大，采用节流阀的节流调速回路即可。但由于在钻头钻入铸件外表与孔被钻通时的瞬间，存在负载突变的可能，因此考虑在工作进给过程中采用具有压差补偿的进口调速阀的调速方式，且在回油路上设置背压阀。由于选定了节流调速方案，所以油路采用开式循环回路，以提高散热效率，防止油液温升过高。所设计多轴钻床液压系统对换向平稳性的要求不高，流量不大，压力不高，所以选用价格较低的电磁换向阀控制换向回路即可。为便于实现差动连接，选用三位五通电磁换向阀。由前述计算可知，当工作台从快进转为工进时，进入液压缸的流量由8.25L/min降为0.25L/min，可选二位二通行程换向阀来进展速度换接，以减少速度换接过程中的液压冲击。由于工作压力较低，控制阀均用普通滑阀式结构即可。由工进转为快退时，在回路上并联了一个单向阀以实现速度换接。为了控制轴向加工尺寸，提高换向位置精度，采用死挡块加压力继电器的行程终点转换控制。文档word图2-3换向和速度切换回路的选择表2.2明确，本设计多轴钻床液压系统的供油工况主要为快进、快退时的低压大流量供油和工进时的高压小流量供油两种工况，假如采用单个定量泵供油，显然系统的功率损失大、效率低。在液压系统的流量、方向和压力等关键参数确定后，还要考虑能耗控制，用尽量少的能量来完成系统的动作要求，以达到节能和降低生产本钱的目的。在图2-2工况图的一个工作循环内，液压缸在快进和快退行程中要求油源以低压大流量供油，工进展程中油源以高压小流量供油。其中最大流量与最小流量之比qmaxqmin=12.9+0.25=51.6，而快进和快退所需的时间、与工进所需的时间\分别为：t[q/%)+(13/v3)=(200+70)+(230+70)^9s12=12/v2=30+(50+60)=36s上述数据明确，在一个工作循环中，液压油源在大局部时间都处于高压小流量供油状态，只有小局部时间工作在低压大流量供油状态。从提高系统效率、节省能量角度来看，如果选用单个定量泵作为整个系统的油源，液压系统会长时间处于大流量溢流状态，从而造成能量的大量损失，这样的设计显然是不合理的。如果采用单个定量泵供油方式，液压泵所输出的流量假设为液压缸所需要的最大流量12.9L/min，假设忽略油路中的所有压力和流量损失，液压系统在整个工作循环过程中所需要消耗的功率估算为快进时P=PjXQ=0.186Kw文档word工进时P=PxQ=0.772Kw快退时P=PxQ=0.361Kw如果采用一个大流量定量泵和一个小流量定量泵双泵串联的供油方式，由双联泵组成的油源在工进和快进过程中所输出的流量是不同的，此时液压系统在整个工作循环过程中所需要消耗的功率估算为快进时P=PxQ=0.186Kw工进时，大泵卸荷，大泵出口供油压力几近于零，因此P=P.xQ=0.014Kw快退时P=PxQ=0.361Kw除采用双联泵作为油源外，也可选用限压式变量泵作油源。但限压式变量泵结构复杂、本钱高，且流量突变时液压冲击较大，工作平稳性差，最后确定选用双联液压泵供油方案，有利于降低能耗和生产本钱，如图2-4所示。图2-4双泵供油油源由于采用双泵供油回路，故采用液控顺序阀实现低压大流量泵卸荷，用溢流阀调整高压小流量泵的供油压力。为了便于观察和调整压力，在液压泵的出口处、背压阀和液压缸无杆腔进口处设测压点。将上述所选定的液压回路进展整理归并，并根据需要作必要的修改和调整，最后画出液压系统原理图如图2-5所示。为了解决滑台快进时回油路接通油箱，无法实现液压缸差动连接的问题，必须在回油路上串接一个液控顺序阀8,以阻止油液在快进阶段返回油箱。同时阀7起背压阀的作用。文档word为了防止机床停止工作时回路中的油液流回油箱，导致空气进入系统，影响滑台运动的平稳性，图中添置了一个单向阀13。考虑到这台机床用于钻孔〔通孔与不通孔〕加工，对位置定位精度要求较高,图中增设了一个压力继电器12。当滑台碰上死挡块后，系统压力升高，压力继电器发出快退信号，操纵电液换向阀换向。在进油路上设有压力表开关和压力表，钻孔行程终点定位精度不高，采用行程开关控制即可。图2-5液压系统原理图动作1YA2YA行程相快进+一一工进+十快退+十停止文档word本设计所使用液压元件均为标准液压元件，因此只需确定各液压元件的主要参数和规格，然后根据现有的液压元件产品进展选择即可。〔1〕计算液压泵的最大工作压力由于本设计采用双泵供油方式，大流量液压泵只需在快进和快退阶段向液压缸供油，因此大流量泵工作压力较低。小流量液压泵在快速运动和工进时都向液压缸供油，而液压缸在工进时工作压力最大，因此对大流量液压泵和小流量液压泵的工作压力分别进展计算。根据液压泵的最大工作压力计算方法，液压泵的最大工作压力可表示为液压缸最大工作压力与液压泵到液压缸之间压力损失之和。对于调速阀进口节流调速回路，选取进油路上的总压力损失让p=0.5MPa，同时考虑到压力继电器的可靠动作要求压力继电器动作压力与最大工作压力的压差为0.5MPa，如此液压泵最高工作压力为［=p1+EAp+0.5MPa=4.36MPa。因此泵的额定压力preX〔2〕计算总流量工进时所需要流量最小是0.25L/min,设溢流阀最小流量为2.5L/min,如此小流量泵的流量qp12x快进快退时液压缸所需的最大流量为12.9L/min,如此泵总流量q=X12.9L/min=14.2L/min。即大流量泵的流量qP产qP-qp1文档

word据据以上液压油源最大工作压力和总流量的计算数值，查阅有关样本，采用YB-4/12型的双联叶片泵，该泵额定压力6.3MPa,额定转速为960r/min。表2-5液压泵参数元件名称规格额定流量L/min-1额定压力MPa型号双联叶片泵16YB-4/12取容积效率为0.95,如此液压泵的实际输出流量为q=1(4+12)x960x0.95/10001=14.592L/minp3.电机的选择由于液压缸在快退时输入功率最大，这时液压泵工作压力为2.18MPa,流量为14.6L/min。取泵的总效率丑=0.75，如此液压泵驱动电动机所需的功率为：P2.18x2.18x14.660x0.75KW=0.67KW根据上述功率计算数据，此系统选取 Y90L-6型电动机，其额定功率P=1.1KW，额定转速n=910r/min。阀类元件和辅助元件的选择图2-5液压系统原理图中包括调速阀、换向阀、单项阀等阀类元件以与滤油器、空气滤清器等辅助元件。.阀类元件的选择根据上述流量与压力计算结果，对图2-5初步拟定的液压系统原理图中各种阀类元件与辅助元件进展选择。其中调速阀的选择应考虑使调速阀的最小稳定流量应小于液压缸工进所需流量。通过图2-5中4个单向阀的额定流量是各不一样的，因此最好选用不同规格的单向阀。图2-5中溢流阀2、背压阀7和顺序阀8的选择可根据调定压力和流经阀的额定流量来选择阀的型式和规格，其中溢流阀2的作用是调定工作进给过程中小流量液压泵的供油压力，因此该阀应选择先导式溢流阀，连接在大流量液压泵出文档

word口处的顺序阀8用于使大流量液压泵卸荷，因此应选择外控式。背压阀7的作用是实现液压缸快进和工进的切换，同时在工进过程中做背压阀，因此采用内控式顺序阀。最后本设计所选择方案如表2.3所示，表中给出了各种液压阀的型号与技术参数。表2.3阀类元件的选择序号元件名称最大通过流量L/min-1规格额定流量L/min-1额定压力MPa型号5三位五通电磁阀326335d「63BY11行程阀326322C-63BH11调速阀10Q-10B6单向阀61625I-25B7背压阀710B-10B2溢流阀410Y-10B13单向阀131625I-25B3单向阀31225I-25B8顺序阀1625XY-25B.过滤器的选择按照过滤器的流量至少是液压泵总流量的两倍的原如此，取过滤器的流量为泵流量的2.5倍。由于所设计组合机床液压系统为普通的液压传动系统，对油液的过滤精度要求不高，故有q=qx2.5=(16x2.5)L/min=40L/min因此系统选取自封式吸油过滤器YCX-40,参数如表6所示。表2.4自封式吸油过滤器YCX-63参数型号通径mm公称流量L/min过滤精度Hm尺寸M〔d〕H1D3dYCX-402040100M27x22561106x。73.空气滤清器的选择文档

word按照空气滤清器的流量至少为液压泵额定流量2倍的原如此，即有q>2xq=2x16L/min=32L/min选用EF系列液压空气滤清器，其主要参数如表2.5所示。表2.5液压空气滤清器参数 A\ A ..\ 注油空气油过 Babc四只空气\ 流量流量滤面 螺钉过滤\ 积 均布精度\ mm\L/minL/minL/min mmmmmmmm mm mm型号、EF2-32 14 105 120 100 50 。47。59。70M4x10注：液压油过滤精度可以根据用户的要求进展调节。油管的选择图2-5中各元件间连接收道的规格可根据元件接口处尺寸来决定，液压缸进、出油管的规格可按照输入、排出油液的最大流量进展计算。由于液压泵具体选定之后液压缸在各个阶段的进、出流量已与原定数值不同，所以应对液压缸进油和出油连接收路重新进展计算，如表2.6所示。表2.6液压缸的进、出油流量和运动速度流量、速度快进工进快退输入流量L/min-1q=v（A-A）+q=22.9q1=0.25q=q=14.6排出流量L/min-1q=（A-q）/A=13.9q=（A-q）/A=0.15q=（A-q）/A=24文档word运动速度m/min-1v=q/A=4.5v2=q1/A=0.05v=q/A=4.8根据表2.6中数值，当油液在压力管中流速取3m/s时，可算得与液压缸无杆腔和有杆腔相连的油管内径分别为：d=2a=2x——24*1% =13mm，取标准值13mm。兀v .兀x3x103x60tq,q小■ 14.6x106d=21一=2x =10mm，取标/隹值10mm。兀v 、■兀x3x103x60因此与液压缸相连的两根油管可以按照标准选用公称通径为。13和。10的无缝钢管或高压软管。如果液压缸采用缸筒固定式，如此两根连接收采用无缝钢管连接在液压缸缸筒上即可。如果液压缸采用活塞杆固定式，如此与液压缸相连的两根油管可以采用无缝钢管连接在液压缸活塞杆上或采用高压软管连接在缸筒上。1.油箱长宽高确实定油箱的主要用途是贮存油液，同时也起到散热的作用，参考相关文献与设计资料，油箱的设计可先根据液压泵的额定流量按照经验计算方法计算油箱的体积，然后再根据散热要求对油箱的容积进展校核。中压系统的油箱容积一般取液压泵额定流量的5—7倍，本例取7倍，故油箱容积为=&xq=7x16L=112L按/T7938—1999规定，取标准值V=120L。=—=120=150L=0.15m310.8 0.8如果取油箱内长11、宽w1、高h1比例为3：2：1,可得长为：lj877mm,文档

word宽w1=585mm，高为h1=292mm。对于别离式油箱采用普通钢板焊接即可，钢板的厚度分别为：油箱箱壁厚3mm,箱底厚度5mm，因为箱盖上需要安装其他液压元件，因此箱盖厚度取为10mm。为了易于散热和便于对油箱进展搬移与维护保养，取箱底离地的距离为160mm。因此，油箱基体的总长总宽总高为：长为：l=l+21=877+2x3=883mm1宽为：w=w+21=585+2x3=591mm1高为：h=(10+h+5+160)mm=467mm为了更好的清洗油箱，取油箱底面倾斜角度为A°。.隔板尺寸确实定为起到消除气泡和使油液中杂质有效沉淀的作用，油箱中应采用隔板把油箱分成两局部。根据经验，隔板高度取为箱内油面高度的3/4，根据上述计算结果,隔板的高度应为：%V3h隔板的高度应为：%V3h= x—=lxw40.120.877x0.58543x—=0.175m隔板的厚度与箱壁厚度一样，取为3mm。.各种油管的尺寸油箱上回油管直径可根据前述液压缸进、出油管直径进展选取，上述油管的最大内径为13mm,外径取为17巾巾。泄漏油管的尺寸远小于回油管尺寸，可按照各顺序阀或液压泵等元件上泄漏油口的尺寸进展选取。油箱上吸油管的尺寸可根据液压泵流量和管中允许的最大流速进展计算。q=幺=-L/min=16L/min“ 0.9v取吸油管中油液的流速为1m/s。可