凤霞路计算书

1概述1.1工程概况本次设计道路为凤霞路，项目所在区位于重庆(西部)科学城的核心区，是西区科学城门户景观的重要节点之一，本次实施项目为凤栖湖公园配套道路工程。凤霞路起于K1+802.33，终于K2+835.362，起点坐标：（X=41284.844，Y=65551.858），终点坐标：（X=41407.629，Y=64638.967）。凤霞路自北向南分别于环一路、横一路、环一路、B线平交后止于现状高龙大道，道路总长1033.032m。图1.1项目区域位置图凤霞路设计路面类型为沥青混凝土路面，道路交通量达到饱和状态时的道路设计年限为15年，载荷等级为城市B级，人群载荷为3.5kpa。设计高程为道路中心线处路面高程，标准路幅宽26m（5m(人行道)+8m（车行道）+8m（车行道）+5m（人行道）），双向四车道，设计车速为40km/h，道路等级为城市次干路，重要性等级为二级。1.2设计依据1《凤霞路道路工程工程地质勘察报告（一次性勘察）》（重庆市高新工程勘察设计院有限公司2021年8月编制）及审查合格报告；2建设方与我院签订的《凤霞路道路工程》设计合同；3建设方提供的相关区域的规划、红线、道路、建筑基础资料。4设计采用的规范标准1）《城市道路路基设计规范》CJJ194-2013；2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；3）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（GB/T51351-2019）；4）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2019）；5）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；6）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)（2015年版）；7）《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)（2016年版）；8）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；9）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012；10）《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）；11）《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005;12）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086-2015；13）《建筑结构可能性设计统一标准》GB50068-2018。2边坡概况表2.1道路挡墙概况表编号道路桩号长度（m）道路前进方向边坡类型支护形式安全等级1K1+802.33-K1+858.2155.88道路左侧土质边坡填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级2K1+802.33-K1+858.2155.88道路右侧土质边坡填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级3K1+858.21-K1+909.5451.33道路左侧岩质挖方永久性边坡蜂巢格室1：1.5放坡一级4K1+858.21-K2+340481.79道路右侧土质边坡填方临时性边坡；岩质挖方临时性边坡分级放坡一级5K1+909.54-K2+014.00104.46道路左侧土质填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级6K2+014.00-K2+061.4847.48道路左侧岩土质挖方永久性边坡蜂巢格室放坡一级7K2+061.48-K2+157.7596.27道路左侧土质边坡填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级8K2+157.75-K2+557.55399.8道路左侧岩质挖方永久性边坡蜂巢格室放坡一级9K2+380-K2+40020道路右侧土质填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级10K2+400-K2+557.55157.55道路右侧岩土质挖方永久性边坡蜂巢格室放坡一级11K2+557.55-K2+633.9476.39道路左侧土质填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级12K2+557.55-K2+633.9476.39道路右侧土质填方永久性边坡蜂巢格室放坡一级13K2+633.94-K2+72086.06道路左侧岩土质挖方永久性边坡蜂巢格室放坡一级14K2+633.94-K2+72086.06道路右侧岩土质挖方永久性边坡蜂巢格室放坡一级15K2+720-K2+835.362115.362道路左侧岩土质挖方永久性边坡格构锚固一级16K2+720-K2+835.362115.362道路右侧岩土质挖方临时性边坡分级放坡，坡率1：1.5一级（1）边坡安全等级为一级；（2）本工程设计使用年限为：边坡设计使用年限50年；（3）本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度0.05g。3.工程地质条件3.1交通位置规划区位于重庆市高新区金凤镇，属高新区金凤镇行政辖区范围，凤霞路位于整个工程的东部，拟建场地南侧为高龙大道，西侧为新洲大道，高龙大道与新洲大道相连通，且与外界连通；场地内部存在村路，且与外部高龙大道、新洲大道相通，交通较为便利，施工条件较好。3.2气象、水文(1)气象项目所在区域属亚热带季风气候，水热丰富，雨热同季，日照少，无霜期长。春早多倒春寒，夏热多伏旱，秋多绵雨，冬多雾。多年平均气温18.4℃，最高气温42.2℃，最低气温-2.4℃；年平均降雨1151.5毫米，年平均相对湿度80%，全年无霜期340天左右。（2）水文九龙坡区有主要河流长江通过，汇集桃花溪、磨滩河、大溪河等次级河流，梁滩河则在区外汇入嘉陵江。工程区位于九龙坡区西北部金凤镇，其境内河道梁滩河属长江北岸二级支流嘉陵江水系，总长38.7千米，干流在牛脑滩入境，郑家河口出境，境内长7.9千米；另由南而北汇集兰溪河、文昌溪、净慈溪、盐井河共4条支流，境内长20.8千米；年均径流量1.6立方米/秒。工程区距梁滩河最近距离约3.6km，对工程影响较小。拟建场地西北方向，距离拟建凤举东路约158.4m处有约69828.56m2的鱼塘，水深约1.5m左右，与拟建项目最低高差约24m，对工程影响较小。工程区内主要地表为旱地，有少量农田和鱼塘，勘察期间已基本全部排干，未见河流、溪沟、水库等地表水体。大气降雨是该区域内地表水及地下水的主要来源。场地总体水文条件简单。3.3地形地貌项目区位于高新区，九凤山和中梁山之间，地貌以丘陵平坝为主，地势东西高中部低、南高北低，地形起伏较大，四周为山丘，中间为农田，部分区域有水塘和藕地。拟建凤霞路场地地形坡度在0~25°左右，局部存在陡坎和陡崖，该部分项目区地面高程为351.90m～408.00m，相对最大高差56.1m。由于拟建凤霞路线路较长，局部地形地貌差别较大，遂对该道路地形地貌进行分区域评价。里程桩号K1+802.33～K1+858.21段，地形坡度平缓，横、纵坡度在0°～11°之间，道路沿线表层为粉质粘土，下覆基岩为侏罗系中统上沙溪庙组的泥岩，现状斜边坡稳定，本路段主要穿过农田、灌木林、竹林，农田区域积水基本排干，上层有约20~30cm淤泥质土，原始地貌改变不严重，现阶段人类活动不强烈，该段场地地形地貌条件简单；里程桩号K1+858.21～K1+909.54段，该路段现状地面横、纵向坡角一般为3～11°，整体位于一侧斜坡上，路基岩土为粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，岩层稳定，该地段主要穿过灌木林、竹林，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动不强烈，该段场地地形地貌条件简单；里程桩号K1+909.54～K2+014.00段，现状地面横、纵向坡角一般为0～9°，整体位于农田上，路基岩土为粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，该地段主要穿过农田、灌木林，田内积水基本排干，表层有20~30cm厚的淤泥质土，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动不强烈，该段场地地形地貌条件简单；里程桩号K2+014.00～K2+061.48段，现状地面横、纵向坡角一般为0～13°，整体位于一侧斜坡上，路基岩土为粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，该地段主要穿过旱地、灌木林、竹林，表层有20~30cm厚的根植土，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动较强烈，该段场地地形地貌条件简单；里程桩号K2+061.48～K2+157.75段，现状地面横、纵向坡角一般为0~10°，整体位于农田上，路基岩土为粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，该地段主要穿过农田、旱地、灌木林、竹林，表层有30~40cm厚的淤泥质土，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动较强烈，该段场地地形地貌条件简单；里程桩号K2+157.75～K2+557.55段，现状地面横向坡角一般为10～30°，部分坡角5~10°，纵向坡角一般为0~15°，部分坡角25°，整体位于一侧斜坡上，路基岩土为填土、粉质粘土、强风化泥岩和和中等风化泥岩，该地段主要穿过原水泥村路、旱地、灌木林、竹林，表层有20~30cm厚的根植土，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动较强烈，该段场地地形地貌条件中等复杂；里程桩号K2+557.55～K2+633.94段，现状地面横、纵向坡角一般为3～10°，部分坡角为18~28°，整体位于原填土区域上，路基岩土为填土、粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，该地段主要穿过施工区，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动强烈，该段场地地形地貌条件中等复杂；里程桩号K2+633.94～K2+835.362段，现状地面横、纵向坡角一般为0～3°，部分坡角为41~57°，为岩质边坡，部分坡高大于30m，路面整体位于原填土区域上，路基岩土为填土、粉质粘土、强风化泥岩和中等风化泥岩，该地段主要穿过水泥村路和施工区，拟建道路沿线自然斜坡现状稳定，无不良地质现象，人类活动强烈，该段场地地形地貌条件复杂。3.4地质构造项目区位于北碚向斜西翼近核部（详见图2.2），场地基岩为单斜构造，工程区未见断层通过，地质构造简单；项目区沿线场地平整，覆盖层厚度变化较大，拟建道路沿线未发现有基岩露头。据区外调查量测，岩层呈单斜产出，该区域岩层产状83°~88°∠6°~9°，该段工程区优势产状88°∠6°；层面较平直，无充填，结合程度一般，属硬性结构面。图3.4.1勘察场所在地构造纲要示意图岩体中主要发育2组构造裂隙：L1：262°~280°∠67°~80°，间距0.5~2.0m，可见延伸长度约2~3m，张开1~3mm，无胶结，裂面较平直，结合程度差，属硬性结构面；L2：105°~107°∠73°~84°，间距0.5~2.0m，可见延伸长度约1~2m，张开1~2mm，无胶结，裂面较平直，结合程度差，属硬性结构面。3.5地层岩性拟建线路区内出露的地层有第四系人工填土（Q4ml）和残坡积粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）砂岩、泥岩，现由新到老分述如下：第四系人工填土（Q4ml）杂填土（Q4ml）：杂色，主要由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成，局部含有建筑垃圾，硬质碎块石含量约20％，次棱角状，一般粒径20～60mm，碎块石母岩主要为砂岩、泥岩；其余为粉质粘土土充填。呈松散~稍密状，稍湿，属机械抛填堆积，未经碾压处理。堆积年限约5年，表层堆填时间小于5年。该层在拟建道路沿线仅废墟场地有分布，仅钻孔ZY395、ZY396、ZY413、ZY415揭露，覆盖于场地表层，层厚约1.10m，为本场地次要地层。素填土（Q4ml）：杂色，主要由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成，碎块石母岩主要为砂岩、泥岩；其余为粉质粘土土充填。呈松散~稍密状，稍湿，属机械抛填堆积，未经碾压处理。堆积年限约5年。该地层在拟建道路沿线广泛分布，层厚变化较大，一般厚度为0.60m～1.60m，局部厚度达12.2m~24.1m，钻孔揭露最大厚度为24.1m（ZY426），为本场地次要地层。第四系残坡积层（Q4el+dl）粉质粘土（Q4el+dl）：红褐色，残坡积土，主要由粘性土组成，局部夹泥、砂岩碎石，部分区域上层有约20~30cm厚的根植土，无摇震反应，切面稍有光泽，干强度及韧性均为中等，残坡积成因，可塑状。在农田区域上层覆盖20~30cm厚的淤泥质粉质粘土，软塑状，受耕作和灌溉用水长期浸泡，富含腐殖质，略有腥味。该层在拟建道路沿线均有分布，层厚变化较大，整体呈山顶薄山底厚的趋势，一般厚度约0.40～2.50m，局部厚度达4.50～9.70m，钻孔揭露最大厚度为9.70m（ZY392），为本场地主要地层。（3）侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩（J2s-Ms）：紫红色，由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质较重。强风化层岩质软，岩芯较破碎，呈碎块状，手捏易碎。中风化层岩质较软，岩芯较完整，呈短柱状~柱状，一般节长4~22cm，最大节长32cm，岩芯失水后易崩解。该层分布于整个拟建场地，该层未揭穿，为场地主要岩性。3.6覆盖层厚度及岩体风化带特征根据钻探资料，场地覆盖层厚度0.00m（ZY432）~24.10m（ZY426），下伏基岩为泥岩和砂岩，具有强风带和中等风化带，基岩面随地势起伏，整体起伏较小，局部起伏较大。场区基岩按风化程度可分为：(1)强风化层：风化裂隙发育，岩质较软，岩芯多呈碎块状、饼状，岩块手捏易折断，强度低。(2)中等风化层：岩芯多呈短柱状、柱状，构造裂隙不发育，岩芯较为完整。泥岩锤击声音哑，岩石强度较高。3.7水文地质条件3.7.1线路区地表水线路区为侏罗系红层地层，经现场调查，沿线地表水体主要表现为农田。3.7.2地下水线路区为侏罗系红层地层，地下水富水性差，未见大的井泉出露。项目区范围内地下水赋存形式主要为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。（1）松散岩类孔隙水：主要赋存于第四系人工填土、粉质粘土土层中，人工填土由砂岩、泥岩碎块石和粘性土组成，随意堆填，松散~稍密，孔隙发育，利于地表水、雨水入渗，但填土所处地势较高，临空条件好，有利于地下水向地势较低一侧排泄，在雨季，填土底部可能短时间内赋存上层滞水，但降雨停止后，填土中的上层滞水将在较短时间内向地势较低处排泄而出；粉质粘土呈可塑状，渗透性等级为微透水，为相对的隔水，故土层中地下水贫乏。（2）基岩裂隙水：项目区基岩为侏罗系沙溪庙组的泥岩、泥质砂岩互层，不利于大气降水的汇集。场地岩体完整性较好，裂隙多为泥质充填，地下水赋存条件总体较差。各钻孔终孔后，将钻孔内的钻探残留水抽干，24小时后进行简易水位观测，钻孔水位未见恢复，场地地下水整体贫乏。雨季可能存在一定量的地下水，对本项目产生一定的影响。综上所述，项目区地层路基段富水性总体较差，水文地质条件较简单。3.7.3地下水的补给、迳流、排泄地下水主要接受大气降水补给，受地形地貌及地层岩性影响，季节性大气降水大部分顺坡表汇入低洼沟谷处的水田和鱼塘中；部分通过地表孔隙、裂隙等渗入地下，成为地下水，补给各含水层。地下水主要接受大气降水渗入补给。松散土层或裸露基岩的浅部风化裂隙成为地下水补给通道，大气降水一部分成坡流排泄，一部分渗入土层并沿风化裂隙潜入地下，再从地势低洼处渗出地表。地下水补给、排泄条件均好，径流途径短，具有就近补给、就近排泄的特点。地下水迳流方向与低洼沟谷方向相近，流量受大气降水控制，雨季稍大，枯季水小或断流。场区地下水具有补给条件单一、短途径流、就近排泄、无一定的方向性等特点。3.7.4水、土腐蚀性评价线路区整体地下水贫乏。拟建线路支挡结构处场地环境类型为Ⅱ类或Ⅲ类，处于干湿交替环境或位于地下水位以上的强透水层。根据地勘资料统计结果，按GB50021-2001（2009年版）判定，场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。3.8不良地质现象经工程地质钻探和测绘表明，场地在钻探深度范围内未发现断层、泥石流和地下采空区等不良地质现象；也未见古河道、孤石、洞穴等对工程不利的埋藏物。3.9地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A，确定本地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。按《中国地震动动参数区划图》（GB18306-2015），场地基本地震动峰值加速度为0.05g，基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s，地震烈度为Ⅵ度；场地地震动峰值加速度应根据Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度按本规范附录E进行调整确定；场地基本地震动加速度反应谱特征周期应根据Ⅱ类场地基本地震动加速度反应谱特征周期按本规范第8.2条表1进行调整确定。拟建道路属城市次干路，道路等级和三级公路相近，参考《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）第3.2.5条规定，场地道路可采用简易的抗震措施。拟建道路段无桥梁、隧洞，参考《建筑工程设防分类标准》（GB50223-2008）5.3节，道路构筑物抗震设防类别为标准设防类（即丙类）。拟建根据地区经验，场地现有填土剪切波速取133m/s，属软弱土，粉质粘土剪切波速取184m/s，属中软土，下伏基岩（泥岩）属稳定岩石，强风化基岩剪切波速取585m/s，强风化砂岩剪切波速取664m/s；未来填土剪切波速暂按场地现有填土取值，取值为133m/s，将来平场后填土宜进行剪切波速实测，校核场地地震效应评价。场地平整至设计高程后，各拟建道路地段的场地类别、特征周期及地段的划分见评价如表3.9.1。表3.9.1拟建道路地震效应分段评价分段代表钻孔编号覆盖层组成及厚度平均剪切波速（m/s）场地土类型场地类型特征周期抗震地段后期填土（m）现状填土（m）粉质粘土（m）总厚度（m）凤霞路K1+802.33～K1+857.28mZY3739.2/2.812142.2软弱土Ⅲ0.45不利凤霞路K1+857.28～K1+897.875mZY379///0.0/软质岩石Ⅰ10.25有利凤霞路K1+897.875～K2+012.463mZY3836.3/8.214.5157.7中软土Ⅱ0.35一般凤霞路K2+012.463～K2+061.50mZY388///0.0/软质岩石Ⅰ10.25有利凤霞路K2+061.50～K2+160.00mZY3925.3//9.715162中软土Ⅱ0.35一般凤霞路K2+160.00～K2+560.00mZY399//8.18.1184中软土Ⅱ0.35不利凤霞路K2+560.00～K2+729.20mZY4255.7＞20/20162软弱土Ⅲ0.45一般凤霞路K2+729.20～K2+835.362mZY425///0.0/软质岩石Ⅰ10.25不利根据上表可知里程桩号K1+802.33～K1+857.28为高填方地段，现后期填土按133m/s计算，该地段软弱土，属不利地段，若后期填筑土实测剪切波速为中软土并按合理的设计坡率放坡进行坡面防护后，可划分为抗震的一般地段；K2+160.00～K2+560.00段左侧开挖后形成最高约19.4m的岩质边坡，道路右侧开挖后将形成最高约14.5的岩土质边坡，且岩土界面较陡，抗震地段综合判定为不利地段，该段应采取有效的抗震措施，建议道路左侧岩质边坡进行放坡并采用挂网喷浆+格构进行防护，道路右侧岩土质边坡，建议土质部分按设计坡率进行放坡+坡面防护，岩质部分进行放坡并采用挂网喷浆+格构进行防护；K2+729.20～K2+835.362段左侧原有高约18.6m的岩质边坡，开挖后形成最高约25.4m的岩质边坡，道路右侧开挖后将形成最高约6.47的土质边坡，且为填土，抗震地段综合判定为不利地段，该段应采取有效的抗震措施，建议道路左侧岩质边坡进行放坡并采用挂网喷浆+格构进行防护，道路左侧土质边坡，建议按设计坡率进行放坡+坡面防护。3.10工程地质参数3.10.1岩土物理力学性质参数取值建议根据本次试验结果，结合有关规范及地区经验，本工程岩、土体物理力学性质参数建议值见表3.10.1。表3.10.1岩土体力学性质参数建议表岩土参数素填土粉质粘土泥岩强风化中风化重度（kN/m3）天然19.5*19.6*23.924.8饱和20*20*24.325.0粘聚力（kPa）天然5.0*20.59--120（岩体）饱和3.0*14.73----内摩擦角(°)天然30.0*11.24--31（岩体）饱和26.0*8.00----压缩模量（MPa）--3.53----压缩系数（MPa-1）--0.38----单轴抗压强度标准值（MPa）天然------4.62饱和------2.95地基极限承载力标准值（kPa）------5544（岩体）地基承载力特征值（kPa）（用于结构）(现场试验验证)*150*3001829（岩体）地基承载力容许值（kPa）（用于路基）(现场试验验证)*150*200*400土的水平抗力系数的比例系数（MN/m4）*10*1830--岩石水平抗力系数（MN/m3）------*60岩土与锚固体极限粘结强度标准值（kpa）--*40*220*270岩土与挡墙基底摩擦系数μ--*0.23*0.35*0.4注：（1）“*”表示经验值，其余为本次勘察试验值。本段道路存在杂填土的区域较少且按照设计均进行清除，因此未对杂填土进行参数建议；（2）岩质地基极限承载力标准值（一般采用岩石天然抗压强度标准值，当建筑物施工或使用期地基可能遭受水侵泡时，应采用饱和强度）按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第14.3.2条要求地基条件系数(较完整体)：泥岩为极软岩取1.2；（3）地基承载力特征值按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第143.5条规定，岩质地基承载力特征值可由地基极限承载力标准值乘以0.33的系数确定；（4）岩体内摩擦角的折减系数依据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第14.2.8条、第14.2.10条，结合岩体完整程度，抗剪强度Φ值折减系数取0.90，C值折减系数取0.30，时间效应系数取0.95；（5）其它边坡参数：结构面抗剪强度参数根据区域经验结合场地实际情况综合确定，岩层结构面抗剪强度C取55kPa、Φ值取18.0°，裂隙结构面抗剪强度C取55kPa、Φ值取18.0°，岩土界面剪切值按粉质粘土室内测试统计标准值取0.75的折减系数进行取值。泥岩的等效内摩擦角以及破裂角详见第4.6节“道路分段工程地质条件分析与评价”；（6）根据现场钻探和试验结果结合地区经验，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.3.5条，桩的极限侧阻力标准值(干作业钻孔桩)建议:粉质粘土极限侧阻力Psik取66kPa，强风化泥岩极限侧阻力Psik取140kPa；（7）填土经压实处理，压实系数达到0.97，可不考虑其负摩阻力的影响；若未按要求压实处理，填土负摩阻力系数取0.25。3.10.2岩体基本质量等级根据本次岩石试验成果和总报告3.2节声波测试成果并结合当地建筑经验，按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.7的规定岩体基本质量等级判定见下表3.10.2：表3.10.2岩体基本质量等级判定地段岩性及风化程度坚硬程度完整程度岩体基本质量等级定性鉴别定量指标fr（MPa）判定结果定性鉴别定量指标（Kv）岩体完整程度凤霞路强风化泥岩可捏碎~易捏碎/极软裂隙很发育，散体状结构/极破碎Ⅴ中等风化泥岩锤击声哑，无回弹，有较深凹痕，易击碎4.62极软裂隙较发育，厚层状结构或块状结构/较完整Ⅴ3.10.3土、石工程分级根据岩土体形成条件、结构、岩性、力学性质等按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）附录A，可将本场地岩土体分为如下四个等级：素填土：含较多碎块石，松散～稍密状态，厚度不一，为中～高压缩土类，根据土、石可挖性分级标准，土石类别为硬土，土石可挖性分类为Ⅱ类。粉质粘土：呈褐红、褐黄等色，稍湿～湿，呈可塑状，为中压缩性土类，根据土、石可挖性分级标准，粉质粘土为松土，可挖性等级为Ⅱ级。强风化泥岩：裂隙发育，多呈碎块混土状，强度较高，为硬土，可挖性等级为Ⅲ级。中风化泥岩：呈黄褐色、紫红色，中厚层状构造，中等风化基岩裂隙较发育，力学性质好，承载力较高。根据土、石可挖性分级标准，该泥岩为软石，土石等级为Ⅳ级。4.边坡稳定性分析4.1边坡工程地质条件评价4.1.1K1+802.33～K1+858.21段道路左侧为填方边坡，倾向206~260°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面坡角为0~11°，岩土界面倾角为2~8°，回填土整体沿地面线和岩土界面线滑动的可能性小，左填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏。左侧边坡方向作放坡处理。道路右侧主要为填方边坡，倾向26～80°，放坡后坡高0～5.0m，填方边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面倾角和土岩界面坡角皆为倒坡，回填土整体沿地面线和岩土界面线滑动的可能性小，边坡安全级为三级，右侧填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏。部分为挖方边坡，倾向26～80°，直立切坡后，边坡高0～1.9m，边坡主要由粉质粘土、强风化泥岩组成。斜坡粉质粘土厚0~0.20m，强风化泥岩厚约1.3m。土岩界面坡角5~11°，坡角平缓，且土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，右侧边坡方向作放坡处理。4.1.2K1+858.21～K1+909.54段道路左侧为挖方边坡，坡向236度，直立切坡后，边坡高0~4.6m，边坡主要由粉质粘土和强风化泥岩、中风化泥岩组成。土岩界面为倒坡，且土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，中等风化段岩质边坡用赤平投影分析如下：根据边坡岩体结构面组合关系，边坡为切向坡。裂隙L1倾向与坡向相近，裂隙L1倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。裂隙L2与边坡呈大角度相交。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。岩体破裂角取45+φ/2=60°。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅲ类。等效内摩擦角取56°。按1：1.5开挖后，坡面倾角已缓于裂隙倾角，裂隙面无临空，边坡稳定。道路右侧为挖方边坡，坡向56度，直立切坡后，边坡高1.2～1.9m，边坡主要由粉质粘土、强风化泥岩组成。斜坡粉质粘土厚0.3~0.7m，强风化泥岩厚约1.4m。土岩界面坡角5~10°，坡角平缓，且土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，边坡岩体类型为IV类，边坡等效内摩擦角取45°。按设计坡率放坡后，边坡坡角小于45°，边坡稳定。4.1.3K1+909.54～K2+014.00段道路左侧为填方边坡，倾向251~270°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面坡角和岩土界面倾角皆为倒坡，回填土整体沿地面线和岩土界面线滑动的可能性小，左填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，左侧边坡方向作放坡处理。道路右侧为填方边坡，倾向71~90°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面倾角为0~8°，土岩界面坡角为0~9°，倾角较缓，回填土整体沿地面线和岩土界面折线滑动的可能性小，右侧填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，右侧边坡方向作放坡处理。4.1.4K2+014.00～K2+061.48段道路左侧为挖方边坡，坡向270°，直立切坡后，边坡高0~4.45m，边坡主要由粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩组成。土岩界面倾角为5~8°，倾角较小，上覆土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩段边坡岩体类型为IV类，边坡等效内摩擦角取45°。按设计坡率放坡后，边坡稳定。道路右侧为挖方边坡，坡向90度，直立切坡后，边坡高0～5.0m，边坡主要由粉质粘土和强风化泥岩组成。斜坡粉质粘土厚约1.4m，强风化泥岩地厚约1.9m。土岩界面为倒坡，土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，边坡岩体类型为IV类，边坡等效内摩擦角取45°。按设计坡率放坡后，边坡坡角小于45°，土岩界面为倒坡，边坡稳定。4.1.5K2+061.48～K2+157.75段道路左侧为填方边坡，倾向273~291°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面和岩土界面为倒坡，回填土整体沿地面线和岩土界面线滑动的可能性小，左填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，左侧边坡方向作放坡处理。道路右侧为填方边坡，倾向93~111°边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面为阶梯状农田，土岩界面较缓，回填土可能整体沿地面线和岩土界面折线滑动的可能性小，右侧填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，右侧边坡方向作放坡处理。4.1.6K2+157.75～K2+557.55段道路左侧为挖方边坡，坡向248~288°，直立切坡后，边坡高0~19.43m，边坡主要由粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩组成。土岩界面倾角为0~17°，部分倾角较陡但土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，边坡安全等级为一级，中等风化段岩质边坡用赤平投影分析如下：根据边坡岩体结构面组合关系，边坡为逆向坡。裂隙L1与边坡呈大角度相交。裂隙L2倾向坡内，可能会发生掉块。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。岩体破裂角取60°。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅲ类。等效内摩擦角取56°。按设计坡率放坡后，边坡坡角小于45°，土岩界面为倒坡，边坡稳定。道路右侧为挖方边坡，坡向68~108°，直立切坡后，边坡高0～14.5m，边坡主要由粉质粘土、强风化泥岩和中风化泥岩组成。土岩界面为倒坡，切坡后表层土体整体稳定，但部分路段粉质黏土较厚，易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，边坡安全等级为一级，中等风化段岩质边坡用赤平投影分析如下：根据边坡岩体结构面组合关系,岩层面倾向与坡向相近，边坡为顺向坡。岩层面倾角小于坡角，为外倾结构面，但层面倾角较缓，小于10°，边坡沿其发生平面滑动破坏的可能性较小。裂隙L1与边坡呈大角度相交。裂隙L2倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。岩体破裂角取岩体破裂角取6°。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅳ类。等效内摩擦角取52°。按1：1.5开挖后，坡面倾角已缓于裂隙倾角，裂隙面无临空，土岩界面为倒坡，边坡稳定。4.1.7K2+557.55～K2+633.94段道路左侧为填方边坡，倾向216~229°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面和岩土界面为倒坡，回填土整体沿地面线和岩土界面线滑动的可能性小，左填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，左侧边坡方向作放坡处理。道路右侧为填方边坡，倾向36~49°，边坡均由后期人工填土组成，为土质边坡，现状地面为倒坡，土岩界面较缓，回填土可能整体沿地面线和岩土界面折线滑动的可能性小，右侧填方道路边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动破坏，右侧边坡方向作放坡处理。4.1.8K2+633.94～K2+835.362段道路左侧为挖方边坡，坡向248~269°，直立切坡后，边坡高0~8.54m，边坡主要由强风化泥岩和中风化泥岩组成。上层覆土较薄土层较薄，切坡后表层土体整体稳定，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，边坡安全等级为一级，中等风化段岩质边坡用赤平投影分析如下：根据边坡岩体结构面组合关系，边坡为逆向坡。裂隙L1倾向与坡向相近，裂隙L1倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。裂隙L2倾向坡内，会发生掉块。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。岩体破裂角取60°。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅲ类。等效内摩擦角取56°。按设计坡率开挖后，坡面倾角已缓于裂隙倾角，裂隙面无临空边坡稳定。道路右侧为挖方边坡，坡向68~89°，直立切坡后，边坡高0～7.27m，边坡主要由填土、强风化泥岩和中风化泥岩组成。土岩界面较缓，切坡后表层土体整体稳定，土体较薄，不易在土体内部发生圆弧滑动破坏，强风化泥岩不稳定，易在岩体内部发生圆弧滑动破坏，大部分边坡为强风化泥岩，边坡岩体类型为IV类，边坡等效内摩擦角取45°，部分中等风化段岩质边坡用赤平投影分析如下：根据边坡岩体结构面组合关系，岩层面倾向与坡向相近，边坡为顺向坡。岩层面倾角小于坡角，为外倾结构面，但言层面倾角较小，小于10°，边坡沿其发生平面滑动破坏的可能小。裂隙L1倾向坡内，会发生掉块。裂隙L2倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。岩体破裂角取岩体破裂角取6°。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅳ类。等效内摩擦角取52°。按1：1.5开挖后，坡面倾角已缓于裂隙倾角，裂隙面无临空边坡稳定。综上所述，填方边坡的支护形式为蜂巢格室放坡，坡顶1:1.75，第二级1：2，第三级1：2.25，分阶高度8m，每两阶之间设2m平台，临时性边坡不设置蜂巢格室；挖方边坡的支护形式为蜂巢格室放坡，坡率1：1.5，分阶高度8m，每两阶之间设2m平台，临时性边坡不设置蜂巢格室。其中K2+720-K2+835.362道路左侧，采用的支护形式是边坡按坡率1：1放坡，坡面采用格构锚固+生植袋，坡脚采用护脚墙，锚杆采用2根HRB400直径32mm的钢筋，锚孔直径130mm。4.2典型坡面计算4.2.1正常工况------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算3------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数12.0001.000022.0000.0000314.0008.0000429.0000.0000[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数110.00019.500----40.000---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)15.00030.000--------层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1------------================================================================下部土层数3层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数15.00019.600----40.000---21.50023.900----220.000---340.00024.800----270.000---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)120.59011.240--------242.00025.000--------3120.00031.000--------层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1------------2------------3------------不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:1.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(7.200,12.600)(m)滑动半径=15.737(m)滑动安全系数=1.578起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力mθi超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.228-1.114-34.3491.35020.59011.248.100.000.000.000.000.00-4.5732.530.754540.000.00-1.1140.000-29.5601.28120.59011.2422.920.000.000.000.000.00-11.3134.040.807700.000.000.0001.000-25.2151.10620.59011.2435.980.000.000.000.000.00-15.3332.600.851050.000.001.0002.000-21.2491.07320.59011.2453.940.000.000.000.000.00-19.5535.320.886360.000.002.0003.000-17.3871.04820.59011.2465.520.000.000.000.000.00-19.5836.670.916670.000.003.0004.000-13.6061.02920.59011.2470.820.000.000.000.000.00-16.6636.790.942300.000.004.0005.067-9.7621.08320.59011.2486.220.000.000.000.000.00-14.6240.550.964160.000.005.0676.133-5.8391.07220.59011.24101.880.000.000.000.000.00-10.3642.980.982000.000.006.1337.200-1.9431.06720.59011.24116.030.000.000.000.000.00-3.9345.240.995150.000.007.2008.1821.7880.98220.59011.24118.060.000.000.000.000.003.6843.531.003440.000.008.1829.1645.3730.98620.59011.24127.650.000.000.000.000.0011.9545.251.007400.000.009.16410.1458.9780.99420.59011.24136.070.000.000.000.000.0021.2346.911.007410.000.0010.14511.12712.6201.00620.59011.24143.300.000.000.000.000.0031.3148.531.003360.000.0011.12712.10916.3141.02320.59011.24149.280.000.000.000.000.0041.9350.130.995120.000.0012.10913.09120.0801.04620.59011.24153.970.000.000.000.000.0052.8651.720.982460.000.0013.09114.07323.9391.07420.59011.24157.250.000.000.000.000.0063.8153.330.965090.000.0014.07315.05527.9181.11120.59011.24159.030.000.000.000.000.0074.4654.980.942590.000.0015.05516.03632.0511.15920.59011.24159.130.000.000.000.000.0084.4556.690.914420.000.0016.03617.01836.3811.22014.28818.82157.430.000.000.000.000.0093.3872.540.933250.000.0017.01818.00040.9691.3015.00030.00153.000.000.000.000.000.00100.3293.710.995000.000.0018.00018.90445.6931.2945.00030.00130.130.000.000.000.000.0093.1282.940.960380.000.0018.90419.80850.6461.4265.00030.00112.260.000.000.000.000.0086.8075.600.917080.000.0019.80820.71256.2011.6265.00030.0090.640.000.000.000.000.0075.3266.080.860390.000.0020.71221.61662.7571.9765.00030.0063.270.000.000.000.000.0056.2552.420.783120.000.0021.61622.52071.5652.8625.00030.0023.900.000.000.000.000.0022.6727.610.663400.000.00总的下滑力=797.646(kN)总的抗滑力=1258.673(kN)土体部分下滑力=797.646(kN)土体部分抗滑力=1258.673(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================软件版本:理正岩土7.0根据计算结果，稳定系数为1.578，大于一级边坡安全系数1.35，故边坡处于稳定状态。4.2.1非正常工况（暴雨）暴雨工况------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算4------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数12.0001.000022.0000.0000314.0008.0000429.0000.0000[土层信息]上部土层数2层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数13.00020.000----40.000---27.00020.000----40.000---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)13.00026.000--------25.00030.000--------层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1------------2------------================================================================下部土层数3层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数15.00019.600----40.000---21.50023.900----220.000---340.00024.800----270.000---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)120.59011.240--------242.00025.000--------3120.00031.000--------层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1------------2------------3------------不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:1.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(4.743,17.360)(m)滑动半径=16.376(m)滑动安全系数=1.344起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力mθi超载竖向