隧道1、初勘报告

概 工程概 勘察任 勘察工作评 勘察工作依据及执行的标 勘察方法和完成工作 勘察工作质量评 隧址区自然条 交通条 气象条 水文条 隧址工程地质条 地形地 地质构造与地质构 地层岩 水文地质条 主要含水层及富水 水的动态变 水文试 水质分 隧道涌水量预 不良地质现象及环境工程地质问 不良地质现 主要环境工程地质问 岩土体工程地质性质及物理力学指 物探声波测井及成 物探EH4、高密度试验成

土体物理力学指 岩体物理力学指 隧址区工程地质分析评 隧址区稳定性分 隧道工程地质评 进口段稳定性评 出口段稳定性评 隧道洞身工程地质稳定性评 围岩工程地质分 隧道洞身工程地质稳定性评 隧道围岩地应力、偏压、地温、有害气体评 地应力分 偏压及大变形迹 地温分 有害气体分 弃渣场工程地质评 筑路材料评 结论与建 下步工作建 3、工程地质横断面图 新堡隧道设计为分离式双洞隧道，隧道最大埋深为79.31m。左洞起讫桩号L2K52+135～L2K52+408273m489.9（～497.52（K52+118～K52+401283m489.76（进口（出口），2.840%。根据《公路隧道设计规范》〔JTGD70-2004〕规定：新堡隧道为

1、《公路工程地质勘察规范》JTGC20—9、《公路工程抗震规范》JTGB02-EH41.3.3

平均采取率 1:2000 组 组 组 组件1孔3

表 完成工作量统

本次勘察钻孔定位测量仪器为南方NTS320全站仪和南方灵锐S86T（RTK）采用独立坐标系统，黄海高程，全站仪用极坐标定位，RTK用 导航实时定位，误差符本次勘察采用穿越法与追索法相结合，目估法与手持GPS定点相结合定点，测绘精度为1:2000、1:500，1:2000250m，在重点地段和不良地段测绘范围适当

为了查明各类岩土物理力学性质指标，获得围岩物理力学参数，在隧道3倍洞径范围内采取4XIII（1:20万XIX（1:20《凯雷高速公路延伸线（勘察设计第二合同段）1:10000工程地质调绘报告（贵阳勘测《厦蓉高速公路境榕江格龙至都匀段两阶段施工图设计工程地质勘察报告（均气温18.1℃，最1月平均气温7.7℃，最热月7月平均气温27.1℃，最高气温（1966年8月17日，最低气温-5.8℃（1963年1月15日；年平均无霜期为312d，最大积雪深度12cm；多年平均日照时数为1312.6h；多年平均相对湿度为80全年以NE风居多；多年平均年降水量为1184mm，降水分布不均，集中在4～9月，占全年的70～80%左右。平均年降水日数（日降水量≥0.1mm）为162.7d，日降水量≥5.0mm的日数为

1750m2-3m，勘察期间水流量约5L/s，最高洪水位高程远小于隧道进洞口设计高程，对拟建隧道影响小。总体而言，隧址区582.00m，最288°∠702切割大于2m，为硬性结构面，结合程度差；切割岩层产状：298°∠402切割大于2m，为硬性结构面，结合程度差；切割1.5～2.0m，为硬性结构面，结合程度差。2015程抗震规范》JTGB02-2013相关要求设防。残坡积层2，

元古界上板溪群隆里组第一段本次勘察未到完整的变余砂岩样，其抗压强度参数取邻近工点“K52谢溪号大受地层岩性控制，隧道区水类型主要为松散层孔隙水和基岩裂隙水两种类型在钻孔CSK6-1、CSK6-2进行了注水试验。注水试验成果详见表3.4.3-1～2：表3.4.3- CSK6-1钻孔注水试验成果统

表3.4.3- CSK6-2钻孔注水试验成果统表3.4.3- 表3.4.3- 度度性无S度L(m)径r(m)Lr1231K0.4232h L＜00，且h≤L23度度性无S度L(m)径r(m)Lr123高出水位1K0.423Qlg2hh2 ＜00，且h≤L423rS度L(m)径r(m)Lr

试验孔

4通过上述试验分析说明隧道区存在一定量 水，岩体较破碎，透水性较强12通过上述试验分析说明隧道区存在一定量 水，岩体较破碎，透水性较强1231K0.4232h L＜00，且h≤L23[中桩里程1

3.4.5段基本情况及各段控制面积见表3.4.5-1。3.4.5-1

rLSS2r 2011)中附录K相关规定直接判定：隧址区水对混凝土及钢筋混凝土中的钢筋有微腐蚀作用表 地表水对砼及其制品腐蚀性判定

K++＜300PH＜15/＞1.0Mg2+＜OH-＜总矿化度＜勘察规范》JTGC20-2011K/总硬度总碱度PH矿化度Q式中：Q（m3/d）A——多年平均降雨量（mm）流模数M=8～20L/s·km2，较本省其他非岩溶地区大到数倍值十数倍以上。1:200000植被覆盖情况，渗入系数（α）选用0.20。按前述计算，其结果分别见表3.4.5-1、3.4.5-2表3.4.5- 新堡隧道分段涌水量计算成果表（径流模数法[中桩里程汇水面积表3.4.5- 新堡隧道分段涌水量预测结果表（大气降水渗入法

勘察期间为枯水季节，由于枯水期与丰水期水动态变化相差近3倍，故建议隧道的最大涌水量按上述计算结果的3倍考虑，隧道总涌水量为1736.64m3/d。合评价地层岩性提供物探依据。本次勘察采用2个钻孔作声波测井试验，其波速测井成果经修正统计结果见表4.1。[中桩里程汇水面积[中桩里程汇水面积入渗系数孔号孔号------------土ⅤⅤ-------EH-425m本次勘察沿K52+125和K52+373左右两侧各70m进行了高密度电法勘探测试，采用5m指标标准值和土体物理力学参数建议值（详见表4.3表 土体物理力学参数建议

准值和岩石物理力学参数建议值（详见表4.4项 项 天然密度天然抗压强度泊松比天然抗拉强度（容许承载力抗剪强抗剪强内摩擦角20.700.20，C岩石试验值的0.20折减，Ф按岩石试验值的0.80折减而得。带“*

12.90m323°，进洞口斜坡表层1：0.75（53°5.2.1②③②③①⑤结构面，结构面Ф18°，C50 进洞口附近上覆残坡积层粉质黏土，覆盖厚度多小于0.50m。下伏基岩为元古界上板溪群隆

5.2.1：从上图可知，该侧边坡为斜向坡，岩层产状与边坡坡向呈小角度（°）斜向相交，但由于LX1LX212响施工安全。（JTGD30—2015）EE.0.21：1.25～1:0.7511.98m233°，斜坡表层少量土1：0.75（53°5.2.2N①③⑤②LX1①③⑤② 交，对边坡稳定性影响较小；故右侧边坡稳定性主要受岩体强度控制。W（JTGD30—2015）EE.0.21：1.25～1:0.755.2.2：LX1LX1小；裂隙LX2与边坡坡向呈大角度反向相交，对边坡稳定性影响较小。故左侧边坡稳定性主要受（JTGD30—2015）EE.0.21：1.25～1:0.75施工开挖后，在进洞口右侧将形成最大高约36.33m岩质边坡,坡向为53°，斜坡表层少量土隙作进洞口右侧边坡赤平投影图，见图5.2.3：②② ⑤

出洞口附近表层覆盖层厚多小于3.0m，以碎石土为主，且坡脚和坡顶因开挖均为基岩出露，第一段（Ptbnbl1）298°∠40°，③组裂隙产状132°∠7324°23.30m S5.2.3N①③⑤②LX1①③⑤②向相交，对边坡稳定性影响较小，故左侧边坡稳定性主要受岩体强度控制，且LX1和岩层层面易 S5.2.4：LX1LX1LX2与边坡坡向呈大角度反向相交，对边坡稳定性影响较小，故仰坡稳定性主要受岩体强度控LX1LX2

（JTGD30—2015）EE.0.21：1.25～1:0.759.58m58°，根据岩层产状和裂隙作出洞口右侧边坡赤平投影图，见图5.2.6：③②③②⑤①（JTGD30—2015）EE.0.2 1：1.25～1:0.7512.91m238°，根据岩层产状和裂隙作出洞口左侧边坡赤平投影图，见图5.2.5：③①⑤③①⑤② S5.2.5：

S5.2.6LX1LX2（JTGD30—2015）EE.0.21：1.25～1:0.75［BQBQRcKvBQ①有水

K3－初始应力状态影响修正系数（5.3-表5.3- 水影响修正系数0带及破碎带岩体K1取0.50，中风化带基岩K1取0.20。表5.3- 主要软弱结构面产状影响修正系数结构面与洞轴线夹角3030°-结构面与洞轴线夹角合隧址区的软弱结构面主要为岩层层面及裂隙结构面。裂隙发育多集中在10°～214°之间围岩基本质量指标修正值[BQ]计算为K1－水影响修正系数（见表5.3-1）

倾角42～83。隧道145°左右，结构面与隧道交角多种，结构面倾角以陡倾为主K2=0.20表5.3- 初始应力状态影响修正系数K3=0岩体完整程度的定量指标，国内外普遍采用的有：岩体完整性指数Kv、岩体体积节理数JvRQD、节理平均间距、岩体与岩块的动静弹模比、岩体龟裂系数等。目前诸多围岩分级方法中，大多数认为Kv、Jv和RQD三项指标能较全面体现岩体的完整状态。（Vpr岩体体积节理数（结构面数）Jv值时用来定量评价岩体节理化程度和单位岩体的块度的一个育特性的岩体特征，反映了岩体的完整性（详见表4.1取Kv值，变余砂岩取0.62、砂质板岩取0.60。5.3-4

Rc（JTGD70-2004）中表3.6.5，该隧道围岩划分界线时，考虑上覆BQ[BQ5.3-5表5.3- 围岩基本质量指标BQ及[BQ]值计算-≤0000909表5.3- 围岩岩石坚硬程度划

值，并结合地质条件、施工方法等因素综合判定。按等效高度的判定如下hq-荷载等效高度（m，hq=q/γ；（KN/m2，q（KN/m3隧道开挖宽度取12.25m，经计算hq=12.4m，在矿上法施工的情况下Ⅴ级围岩1:2.5即右线进洞口三倍洞跨范围内按浅埋考虑，约27m。结合本隧道地质条件、施工方法等因素综合考虑，取隧洞埋深小于31.0m为浅埋。故隧道左线L2K52+135～L2K52+215、L2K52+330～L2K52+408及右线K52+118～K52+233、K52+313～K52+401段为浅埋，完整性系数较洞身岩体降低，取0.30。靠近洞口段斜坡主要由少量粉质黏土及强风化基岩组成，岩体破碎，围岩级BQ5.3-6、5.3-75.3-6BQ别00005.3-7BQ

段段0岩0岩0段序号序号1~岩组成，强风化层厚13m左右， 为主。进口段岩体裂隙发育，岩出现小股水流出，雨季涌水量较2~时有掉块、落石，可发生，无支3~时有掉块、落石，可发生，无别0受影响较大，特别是强风4~17.5m别1别1质板岩组成，强风化层厚13m 裂隙发育，岩体完整性较差，会出现小股水流出，雨季涌水2岩时有掉块、落石，可发生

66 34强风化层厚17.5m左右，土体 应尽量减少对岩体扰动，以提高JTG070—20043.63.6.2-13.6.2-23.6.2-33.6.2-43.6.2-5A质量指标的基础上，考虑水（K1、软弱结构面（K2、高初始应力（K3）对隧道围岩的影响，合分级。隧道各级围岩分布见1:1000工程地质纵断面图。隧道在开挖过程中可能遇到软弱夹层，可能存在突水突泥、地板塌陷等危害，建议加强，排水措施，应急措施等。隧道开挖后可对于洞周围进行探测。另外隧道埋深均较浅，施工79.31m10-6-15.4表 隧洞考虑地形偏压影响的条 Ⅲ<1Ⅳ<2Ⅴ<31:2.5，故右线进洞

由于本隧道埋穿越地